CN1759198A - 扩孔性与延展性优异的高强度热轧钢板及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明以冲压加工的汽车底盘周围的部件等为对象，提供具有1.0～6.0mm左右的板厚、980N/mm2或以上的强度的扩孔性与延展性优异的高强度热轧钢板，是以质量％计含有C：0.01％～0.09％，Si：0.05％～1.5％，Mn：0.5％～3.2％，Al：0.003％～1.5％，P：0.03％或以下，S：0.005％或以下，Ti：0.10％～0.25％，Nb：0.01％～0.05％；满足0.9≤48/12×C/Ti＜1.7…<1>，50227×C－4479×Mn＞－9860…<2>，811×C+135×Mn+602×Ti+794×Nb＞465…<3>中任意一个式子，而且其余由铁和不可避免的杂质构成的高强度热轧钢板。

Description

扩孔性与延展性优异的高强度热轧钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及主要以冲压加工的汽车底盘周围的部件等为对象，具有1.0～6.0mm左右的板厚、980N/mm2或以上的强度的扩孔性与延展性优异的高强度热轧钢板及其制造方法。
背景技术
近年来，以汽车的环境问题为契机，作为燃料费改善对策，通过车体轻量化、部件的一体成形化、加工工序的合理化带来的成本降低的需求不断增强，冲压加工性优异的高强度热轧钢板的开发不断进展。尤其是对于热轧钢板的成形而言，延展率(伸长率)、扩孔性非常重要，在特开平6-287685号公报、特开平7-11382号公报、特开平6-200351号公报中提出了如下技术：通过对590～780N/mm2的强度水平的钢板，调整Ti、Nb和C、S的添加量来提高扩孔性。然而，从更加轻量化的需求出发，必须开发超过980N/mm2的高强度钢板。众所周知，伴随着高强度化，其延展率、扩孔性同时恶化；另外，由于延展率和扩孔性表示相反的倾向，因此以至今的技术难以制造出延展率和扩孔性优异的980N/mm2水平的钢板。
发明内容
本发明是为了解决上述的以往的问题点而进行的，其目的在于提供一种防止伴随着980N/mm2或以上的高强度化的扩孔性和延展的恶化，高强度并具有较高的扩孔性和延展性的高强度热轧钢板及该钢板的制造方法。
为解决上述的课题而开发的本发明的扩孔性、延展性及化学转化处理性优异的高强度热轧钢板及其制造方法如下。
(1)一种扩孔性和延展性优异的高强度热轧钢板，它是以质量％计含有C：0.01％～0.09％，Si：0.05％～1.5％，Mn：0.5％～3.2％，Al：0.003％～1.5％，P：0.03％或以下，S：0.005％或以下，Ti：0.10％～0.25％，Nb：0.01％～0.05％；
进而满足，0.9≤48/12×C/Ti＜1.7                       <1>
50227×C-4479×Mn＞-9860                              <2>
811×C+135×Mn+602×Ti+794×Nb＞465               <3>
中任意一个式子，而且其余由铁和不可避免的杂质构成的高强度热轧钢板，其特征在于：强度为980N/mm2或以上。
(2)一种扩孔性和延展性优异的高强度热轧钢板，它是以质量％计含有C：0.01％～0.09％，Si：005％～1.5％，Mn：0.5％～3.2％，Al：0.003％～1.5％，P：0.03％或以下，S：0.005％或以下，Ti：0.10％～0.25％，Nb：0.01％～0.05％；
进而含有Mo：0.05％～0.40％，V：0.001％～0.10％的1种或2种；
进而满足
0.9≤48/12×C/Ti＜1.7                                  <1>’
50227×C-4479×(Mn+0.57×Mo+1.08×V)＞-9860        <2>’
811×C+135×(Mn+0.57×Mo+1.08×V)
            +602×Ti+794×Nb＞465                      <3>’
中任意一个式子，而且其余由铁和不可避免的杂质构成的高强度热轧钢板，其特征在于：强度为980N/mm2或以上。
(3)如(1)或(2)所述的扩孔性和延展性优异的高强度热轧钢板，其中，以质量％计，进而将Ca、Zr、REM的1种或2种或以上含有0.0005％～0.01％。
(4)如(1)～(3)中任意一项所述的扩孔性和延展性优异的高强度热轧钢板，其中，以质量％计，进而含有Mg：0.0005％～0.01％。
(5)如(1)～(4)中任意一项所述的扩孔性和延展性优异的高强度热轧钢板，其中，以质量％计，进而含有Cu：0.1％～1.5％、Ni：0.1％～1.0％的1种或2种或以上。
(6)一种(1)～(5)中任意一项所述的扩孔性和延展性优异的高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，将轧制结束温度设为从Ar3相变点到950℃，热轧结束后，以20℃/sec或以上的冷却速度冷却至650～800℃，接下来冷却0.5秒～15秒，然后进一步以20℃/sec或以上的冷却速度冷却至300～600℃，然后再卷起来。
附图说明
图1是表示相对于抗拉强度的、影响延展率的本发明钢的效果的表。
图2是表示相对于抗拉强度的、影响扩孔比的本发明钢的效果的表。
具体实施方式
在高强度热轧钢板中，众所周知，伴随着高强度化，延展率、扩孔性都会恶化；另外，扩孔性和延展性表示的是相反的倾向也为人所熟知。为了解决上述课题，本发明者们进行了锐意研究，结果发现通过规定C、Mn、Ti的成分范围，就可以实现高强度而且改善延展率和扩孔性，从而完成了本发明。即，它是这样的发明：通过使TiC的析出强化的最大限度的利用和由Mn、C带来的组织强化对材质产生的影响明确化，来导出关系式，解决上述课题。
下面，对钢组成的各元素的规定原因进行说明。
C为0.01～0.09％。C是析出碳化物、确保强度所必需的元素，如果不足0.01％，则难以确保所希望的强度。另一方面，由于如果超过0.09％，不但强度上升的效果消失，延展性反而会恶化，因此上限定为0.09％。由于C是使扩孔性恶化的元素，因此优选为0.07％或以下。
Si不但是通过固溶强化而使强度上升的元素，为了抑制有害的碳化物的生成，促进铁素体的生成，提高延展，也是非常重要，由此可以使强度和延展性二者并存。为了得到这样的作用，必须添加0.05％或以上。然而，如果增加添加量，就会伴随着出现由Si垢而引起的除垢性、化学转换处理性低下，因此将上限定为1.5％。另外，将Si的范围定为0.9～1.3％时，可以有效地使扩孔性和延展性二者并存，因而优选。
Mn是本发明中重要的元素之一，而且是确保强度所必需的元素，但是因为会使延展率恶化，因此只要可以确保强度即可，最好减少添加量。尤其是如果大量添加超过3.2％，则容易引起显微偏析、宏观偏析，使扩孔性严重恶化，因此将上限定为3.2％。尤其是在重视延展率的情况下，优选为3.0％或以下。另一方面，Mn具有使对扩孔性有害的S成为Mn而使其无害化的作用。为了发挥该效果，必须添加0.5％或以上。
Al作为脱氧剂非常有效，与Si相同，抑制有害的碳化物的生成，促进铁素体的生成，提高延展，因此非常重要，由此可以使强度和延展性二者并存。作为脱氧剂来使用时需要添加0.003％或以上。另一方面，如果超过1.5％，则延展性改善效果就会饱和，因此将上限定为1.5％。然而，大量地添加会降低钢的纯度，因此优选为0.5％或以下。
P会固溶在铁素体中降低其延展性，因此其含量定为0.03％或以下。另外，S会生成MnS，并作为破坏的起点而起作用，显著降低扩孔性、延展性，因此将其定为0.005％或以下。
Ti是在本发明中最重要的元素之一，是在通过TiC的析出确保强度的方面非常有效的元素。另外，与Mn相比延展率的恶化也很少，因此可以有效地使用。为了达到该效果，需要添加0.10％或以上。另一方面，如果过量添加，则在热轧加热过程中TiC的析出就会加剧，因此不会对强度有帮助，因此根据现行的加热温度上限，将添加量的上限定为0.25％或以下。
Nb与Ti的添加相同，在通过析出NbC确保强度的方面是非常有效的元素。另外，与Mn相比，延展率的恶化也很少，因此可以有效地使用。为了达到该效果，需要添加0.01％或以上。然而，由Nb的添加产生的强度提高效果在添加超过0.05％时就会饱和，因此将上限定为0.05％。
Mo与Mn相同，是有助于强度提高的元素，但因为会使延展率恶化，因此只要可以确保强度即可，最好减少添加量。尤其是如果超过0.40％，则延展性的降低会很大，因此将上限定为0.40％。另一方面，通过代替Mn的一部分而添加，可以缓和Mn偏析。为了达到该效果，需要添加0.05％或以上。
V与Mo、Mn相同，是有助于强度提高的元素，但因为会使延展率恶化，因此只要可以确保强度即可，最好减少添加量。进而，如果超过0.10％，则会有铸造时产生破裂的危险，因此将上限定为0.10％。另一方面，通过代替Mn的一部分而添加，可以缓和Mn偏析。为了达到该效果，需要添加0.001％或以上。
Ca、Zr、REM是控制硫化物类夹杂物的形态，对于扩孔性的提高有效的元素。为了使该形态控制效果有效，优选将Ca、Zr、REM的1种或2种或以上添加0.0005％或以上。另一方面，如果大量地添加，则不但会引起硫化物类夹杂物的粗大化，使纯度恶化，降低延展性，而且或引起成本的上升，因此将上限定为0.01％。
本发明者们发现：如果添加Mg，其虽然会与氧相结合生成氧化物，但是此时形成的MgO或含有MgO的Al2O3、SiO2、MnO、Ti2O3复合氧化物的微细化，与没有添加Mg的以往钢相比，各自的氧化物的颗粒很小，且处于均匀地分散的分散状态。可以认为：虽然不明显，但是在钢中细微地分散的这些氧化物在冲孔加工时形成微小的空穴(ボィド)，会有助于应力的分散，抑制应力集中，因此具有抑制粗大裂纹的产生的效果，并具有提高扩孔性的效果。然而，如果不足0.0005％，则该效果不充分。另一方面，如果含有量超过0.01％，改善效果就会饱和，只会增加成本，因此将上限定为0.01％。
Cu、Ni是提高淬火性的元素，不但可以进行组织控制，而且尤其是通过在冷却速度低的时候添加，会有确保第2相分率，容易获得强度的效果。为了使该效果有效，优选添加0.1％或以上的Cu或0.1％或以上的Ni。但是如果过量添加就会促进延展性的恶化，因此将Cu的上限定为1.5％，Ni的上限定为1.0％。
作为不可避免的元素，例如即使含有N：0.01％或以下、Cu：不到0.1％、Ni：不到0.1％、Cr：0.3％或以下、Mo：不到0.05％、Co：0.05％或以下、Zn：0.05％或以下、Sn：0.05％或以下、Na：0.02％或以下、B：0.0005％或以下，也没有脱离本发明。
本发明者们为解决上述课题进行了锐意研究，结果发现：通过规定C、Mn、Ti的成分范围，就可以实现高强度而且改善延展率和扩孔性。即，通过使TiC的析出强化的最大限度的利用和由Mn、C带来的组织强化对材质产生的影响明确化，来导出下面所示的3个关系式。下面进行说明。
如果C的添加量比Ti少，则由于固溶Ti的增加，延展率也会恶化，因此定为0.9≤48/12×C/Ti。另一方面，如果C比Ti高出太多，则在热轧加热中会析出TiC，无法得到强度上升的效果，而且会伴随着产生由第2相中的C量的增加而引起的扩孔性的恶化。从而，定为48/12×C/Ti＜1.7。即，必需满足式<1>。尤其是在重视扩孔性的情况下，优选1.0≤48/12×C/Ti＜1.3。
0.9≤48/12×C/Ti＜1.7                                 <1>
由于伴随着Mn的添加量的增加，铁素体生成受到抑制，因此第2相分率增大，强度的确保变得容易，但是会引起延展率的低下。另一方面，C使第2相硬化，虽然会伴随有扩孔性的恶化，但是改善了延展率。因此，为了确保超过980N/mm2所要求的延展率，必须满足式<2>。
50227×C-4479×Mn＞-9860                              <2>
此时，由于Mo、V的效果由各自的原子当量来决定，因此在添加Mo、V的条件下，式<2>变为式<2>’。
50227×C-4479×(Mn+0.57×Mo+1.08×V)＞-9860           <2>’
为了确保加工性，必须满足上述2个式子。如果是780N/mm2水平的钢板，则比较容易在确保强度的同时满足上述2个式子，但是为了确保超过980N/mm2的强度，不得不添加使扩孔性恶化的C、使延展率恶化的Mn，为了确保超过980N/mm2的强度，必须在满足上述2个式子的同时，将成分调整在满足式子<3>的范围内。
811×C+135×Mn+602×Ti+794×Nb＞465                   <3>
此时，由于Mo、V的效果由各自的原子当量来决定，因此在添加Mo、V的条件下，式<3>变为式<3>’。
811×C+135×(Mn+0.57×Mo+1.08×V)+602×Ti+794×Nb＞465                                                   <3>’
在通过热轧来制造高强度热轧钢板的时候，为了抑制铁素体的产生，得到良好的扩孔性，精轧结束温度必须设为Ar3相变点或以上。然而，当设为过高的高温时，会导致由组织的粗大化引起的强度和延展性的低下，因此精轧结束温度必须设为950℃或以下。
为了得到较高的扩孔性，重要的是要在轧制结束后马上使钢板急速冷却，该冷却速度必需为20℃/sec或以上。这是由于如果不到20℃/sec，则难以抑制对扩孔性有害的碳化物的形成。
然后，在本发明中暂时停止钢板的急速冷却，进行空冷。这能够使铁素体析出而使其含有量增加，提高延展性，因此是很重要的。然而，如果空冷开始温度不到650℃，就会提早产生对扩孔性有害的珠光体。另一方面，如果空冷开始温度超过800℃，铁素体的生成就会很缓慢，不但难以得到空冷的效果，而且容易引起在其后的冷却中的珠光体的产生。因而，将空冷开始温度设为650℃～800℃。另外，如果空冷时间超过15秒，则不但铁素体的增加达到饱和，而且会给其后的冷却速度、卷取温度的控制增加负担。因而，空冷时间定为15秒或以下。另外，如果空冷时间不到0.5秒，铁素体的生成就会不充分，因此无法达到改善延展率的效果。空冷后，再次使钢板急速冷却，其冷却速度仍然要为20℃/sec或以上。这是由于如果不足20℃/sec，则容易生成有害的珠光体。
该冷却的停止温度，即卷取温度定为300～600℃。这是由于：如果卷取温度不到300℃，就会产生对扩孔性有害的坚硬的马氏体；另一方面，如果超过600℃，就容易生成对扩孔性有害的珠光体、渗碳体。
通过上述的成分和热轧条件的组合，就可以制造出加工性优异的、具有超过980N/mm2的强度的高强度热轧钢板。进而，即使在本发明钢板的表面进行表面处理(例如镀锌等)，也具有本发明的效果，并没有脱离本发明。
实施例
接下来根据实施例对本发明进行说明。
熔炼表1和表2(表1续)所示的成分的钢，按照通常的方法，由连续铸造制成板坯。标号A～Z是具有本发明的成分的钢，标号a的钢的Mn添加量在本发明的范围之外，标号b的钢的Ti添加量在本发明的范围之外，标号d的钢的C添加量在本发明的范围之外。另外，c的钢的式子<1>和式子<2>的值在本发明的范围之外。将这些钢在加热炉中加热到1250℃或以上的温度，通过热轧而得到板厚为2.6～3.2mm的热轧钢板。对于热轧条件，在表3和表4(表3续)中表示。
在表3和表4(表3续)中，C3是卷取温度，J2是空冷开始温度，P3是完成温度，S3卷取温度在本发明的范围外。
对于这样所得到的热轧钢板，进行了通过JIS5号片进行的拉伸实验、扩孔实验。扩孔性由在用60°的圆锥冲头对直径10mm的冲孔进行扩孔，裂纹贯通板厚的时候的孔径(d)与初始孔径(d0：10mm)的扩孔比λ＝(d-d0)/d0×100来评价。
各实验片的的抗拉强度TS、延展率E1、扩孔比λ在表3和表4(表3续)中表示。另外，在图1中表示强度和延展率的关系，在图2中表示强度和扩孔比之间关系。可以看出，本发明钢与比较钢相比延展率或扩孔比有所提高。这样，可以看出，本发明的钢板的扩孔比、延展性都很优异。
表1
钢   C   Si   Mn   P   S   N   Al   Nb   Ti   Mo   V   Mg   other
                                                                                重量％
  ABCDEGHIJKLMNOPQRSTUVWXYZ   0.060.050.060.030.050.100.050.050.040.070.070.060.080.080.050.050.050.050.060.050.030.070.080.080.05   1.31.01.41.30.41.51.31.01.31.01.01.01.21.21.31.31.31.31.31.01.31.31.21.21.2   2.52.22.82.52.11.62.32.52.32.82.42.31.92.22.42.42.42.42.42.22.51.81.92.22.3   0.0070.0060.0060.0060.0060.0070.0250.0060.0050.0050.0050.0050.0070.0070.0070.0070.0070.0070.0070.0060.0060.0070.0070.0070.007   0.0020.0010.0010.0010.0010.0010.0010.0040.0010.0010.0010.0010.0010.0010.0030.0020.0020.0030.0020.0010.0010.0010.0010.0010.002   0.0030.0040.0020.0030.0020.0030.0030.0030.0030.0030.0030.0030.0040.0040.0040.0040.0040.0040.0030.0040.0030.0030.0040.0040.004   0.040.030.030.030.440.040.040.040.040.040.040.040.040.040.040.040.040.040.040.030.030.040.040.040.04   0.0350.0350.0120.0400.0480.0480.0380.0350.0400.0400.0350.0400.0400.0400.0400.0400.0400.0400.0350.0350.0400.0480.0400.0400.040   0.170.170.140.120.180.250.160.150.160.190.190.190.210.220.150.150.150.150.170.170.120.220.210.220.15   ----------------0.170.32------0.17   ---------------0.05---------   ------------------0.0040.0020.0020.0080.0040.0040.005   Ca：0.003Ca：0.003Ca：0.003--Zr：0.002-Ca：0.003-----Cu：0.4，Ni：0.2REM：0.003-Ca：0.003----Ca：0.003-0Ca：0.003
  abcd   0.050.080.080.20   1.21.21.21.2   3.52.01.51.6   0.0070.0070.0070.007   0.0020.0020.0020.002   0.0040.0040.0040.004   0.040.040.040.04   0.0400.0400.0400.040   0.150.300.150.15   ----   ----   ----   ----
*Ar3＝900-510C+28Si-50Mn+229Ti
下划线表示在本发明的范围之外。
表2(表1续)
钢   式<1>中间式子   式<2>左边   式<3>右边   Ar3℃ 备考
  ABCDEGHIJKLMNOPQRSTUVWXYZ   1.31.21.61.01.01.61.31.31.01.51.51.31.51.41.31.31.31.31.31.21.01.31.51.41.3   -8435-7342-9779-9780-7095-2144-7790-8686-8293-9025-7234-7288-4542-5936-8238-8480-8667-9055-7987-7342-9780-4546-4542-5936-8219   512468513466467485478496468581523505479524487494500511499468466470479524486   823831803822824867833812837797817827847835826826826826828832822862847835828   发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢
  abcd   1.31.12.1 5.3   -13165-4940-27002879   635547389500   768862853788   比较钢比较钢比较钢比较钢
*Ar3＝900-510C+28Si-50Mn+229Ti
下划线表示在本发明的范围之外。
表3
钢   完成温度℃   冷却速度℃/s   空冷开始温度s   空冷时间℃   卷取温度℃   抗拉强度N/mm2   延展％   扩孔％   备考
  A1A2A3B1B2B3C1C2C3D1E1F1G1H1I1J1J2L1M1N1   853880830861930880833850860852854897863842867827880847857877   5033424461335944835738558650404780595197   700740780700650760670670700680700680680670680680820680660630   30.814330.7421.532343235536   50055058055050055048050030450550510350490550500480550500490   10401050995992100298710421052103799498610141006102199611061096104810301006   13.913.714.515.614.515.212.512.412.113.216.020.415.013.914.612.57.014.915.118.2   5762506464704848307173505557715050525953   发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢比较钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢发明钢比较钢发明钢发明钢发明钢
下划线表示在本发明的范围之外。
表4(表3续)
钢   完成温度℃   冷却速度℃/s   空冷开始温度s   空冷时间℃   卷取温度℃   抗拉强度N/mm2   延展％   扩孔备考％
  O1P1P2P3Q1R1S1S2S3T1T2T3U1V1V2V3W1X1Y1Z1a1b1c1d1   865856900780856856856840900858900880862852880840892877865858798892883818   3051703051345125361128833765047474955455131576233   720680700680670700670680670680720700700670700680700670700680700720670740   0.6350.64240.63560.6533333332442   580500550480550580550590650300550550480500550510550490550500550550510550   1051101510259001022102810391049107910271037102299399410049899981006105110131162912 916 900   16.114.414.314.014.113.813.312.713.314.514.314.115.613.213.013.218.318.216.114.55.3 12.022.028.6   53发明钢57发明钢57发明钢68比较钢57发明钢57发明钢56发明钢50发明钢25比较钢78发明钢78发明钢83发明钢84发明钢91发明钢90发明钢91发明钢80发明钢73发明钢73发明钢77发明钢51比较钢75比较钢44比较钢26比较钢
下划线表示在本发明的范围之外。
工业应用前景
如上面所详述，根据本发明，就可以经济地提供抗拉强度为980N/mm2或以上的高强度，且扩孔性、延展性二者并存的高强度热轧钢板，因此本发明适合作为具有很高的加工性的高强度热轧钢板。另外，本发明的高强度热轧钢板可以实现车体的轻量化、部件的一体成形化、加工工序的合理化，而且可以实现燃油利用率的提高、制造成本的降低，有很大的工业价值。

Claims (6)

1.一种扩孔性和延展性优异的高强度热轧钢板，其特征在于：它是以质量％计含有
C：0.01％～0.09％
Si：0.05％～1.5％
Mn：0.5％～3.2％
Al：0.003％～1.5％
P：0.03％或以下
S：0.005％或以下
Ti：0.10％～0.25％
Nb：0.01％～0.05％；
进而满足
0.9≤48/12×C/Ti＜1.7                   <1>
50227×C-4479×Mn＞-9860                  <2>
811×C+135×Mn+602×Ti+794×Nb＞465   <3>
中任意一个式子，而且其余由铁和不可避免的杂质构成的高强度热轧钢板，强度为980N/mm2或以上。
2.一种扩孔性和延展性优异的高强度热轧钢板，其特征在于：它是以质量％计含有
C：0.01％～0.09％
Si：0.05％～1.5％
Mn：0.5％～3.2％
Al：0.003％～1.5％
P：0.03％或以下
S：0.005％或以下
Ti：0.10％～0.25％
Nb：0.01％～0.05％；
进而含有Mo：0.05％～0.40％、V：0.001％～0.10％的1种或2种；
进而满足
0.9≤48/12×C/Ti＜1.7                               <1>’
50227×C-4479×(Mn+0.57×Mo+1.08×V)＞-9860     <2>’
811×C+135×(Mn+0.57×Mo+1.08×V)+602×Ti+794×Nb＞465                                                    <3>’
中任意一个式子，而且其余由铁和不可避免的杂质构成的高强度热轧钢板，强度为980N/mm2或以上。
3.如权利要求1或2所述的扩孔性和延展性优异的高强度热轧钢板，其中，以质量％计，进而将Ca、Zr、REM的1种或2种或以上含有0.0005％～0.01％。
4.如权利要求1～3中任意一项所述的扩孔性和延展性优异的高强度热轧钢板，其中，以质量％计，进而含有Mg：0.0005％～0.01％。
5.如权利要求1～4中任意一项所述的扩孔性和延展性优异的高强度热轧钢板，其中，以质量％计，进而含有Cu：0.1％～1.5％、Ni：0.1％～1.0％的1种或2种或以上。
6.一种权利要求1～5中任意一项所述的扩孔性和延展性优异的高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，将轧制结束温度设为从Ar3相变点到950℃，热轧结束后，以20℃/sec或以上的冷却速度冷却至650～800℃，接下来冷却0.5秒～15秒，然后进一步以20℃/sec或以上的冷却速度冷却至300～600℃再卷起来。
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