JPH06264184A - 成形性と溶接性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法 - Google Patents
成形性と溶接性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法Info
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- JPH06264184A JPH06264184A JP5101393A JP5101393A JPH06264184A JP H06264184 A JPH06264184 A JP H06264184A JP 5101393 A JP5101393 A JP 5101393A JP 5101393 A JP5101393 A JP 5101393A JP H06264184 A JPH06264184 A JP H06264184A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、熱延板での組織制御により、自動
車の足廻り部材の軽量化に寄与するための強度、成形性
及び溶接性を確保するものである。 【構成】 面積率で７０％以上のベイナイトと５〜１５
％のマルテンサイトを含む複合組織からなることを特徴
とする成形性と溶接性に優れた高強度熱延鋼板と、０．
０１％以下のＣを含む低炭素鋼に、Ｍｎ，Ｔｉ，Ｎｂ，
Ｍｏ及び必要に応じてＢ，Ｃａ，ＲＥＭを添加した鋼
で、熱延における仕上げ熱延後、５〜１５０℃／ｓの冷
却速度で冷却し、３５０〜６５０℃で巻取ることにより
前述の組織を有することを特徴とする成形性と溶接性に
優れた高強度熱延鋼板が製造できる。
車の足廻り部材の軽量化に寄与するための強度、成形性
及び溶接性を確保するものである。 【構成】 面積率で７０％以上のベイナイトと５〜１５
％のマルテンサイトを含む複合組織からなることを特徴
とする成形性と溶接性に優れた高強度熱延鋼板と、０．
０１％以下のＣを含む低炭素鋼に、Ｍｎ，Ｔｉ，Ｎｂ，
Ｍｏ及び必要に応じてＢ，Ｃａ，ＲＥＭを添加した鋼
で、熱延における仕上げ熱延後、５〜１５０℃／ｓの冷
却速度で冷却し、３５０〜６５０℃で巻取ることにより
前述の組織を有することを特徴とする成形性と溶接性に
優れた高強度熱延鋼板が製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度熱延鋼板に関す
る。さらに詳しくは、低降伏比で成形性（穴拡げ性）と
溶接性に優れた引張強度６０kgf/mm2 以上の複合組織高
強度熱延鋼板及びその製造方法に関する。
る。さらに詳しくは、低降伏比で成形性（穴拡げ性）と
溶接性に優れた引張強度６０kgf/mm2 以上の複合組織高
強度熱延鋼板及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＣＡＦＥ規制及び環境問題に対応するた
め、自動車メーカーによる車体軽量化はますます推進さ
れる情勢にある。その対象部品は、内・外板等のパネル
用鋼板をはじめとして、メンバーやホイールディスク等
の足廻り部材が挙げられる。これらのうち、足廻り部材
には軽量化のために高強度熱延鋼板が採用されてきた。
高強度化の手段としては、固溶強化法、析出強化法、変
態組織強化法、圧延加工強化法がよく知られているが、
加工性とくに形状性の観点から熱延鋼板の高強度化には
変態組織強化法がよく提案され、採用されている。
め、自動車メーカーによる車体軽量化はますます推進さ
れる情勢にある。その対象部品は、内・外板等のパネル
用鋼板をはじめとして、メンバーやホイールディスク等
の足廻り部材が挙げられる。これらのうち、足廻り部材
には軽量化のために高強度熱延鋼板が採用されてきた。
高強度化の手段としては、固溶強化法、析出強化法、変
態組織強化法、圧延加工強化法がよく知られているが、
加工性とくに形状性の観点から熱延鋼板の高強度化には
変態組織強化法がよく提案され、採用されている。
【０００３】とくに足廻り用途には穴拡げ性が要求され
るので、このような特性を具備した鋼板の製造方法とし
て、例えば、特開昭５７−１１０６５０号公報には、フ
ェライト、ベイナイト及びマルテンサイトの３相組織か
らなる伸びフランジ性と抵抗溶接性に優れた高強度熱延
鋼板の製造方法が開示されている。また、特開平４−３
３３５２６号公報には、残留オーステナイト組織を有す
る鋼板が開示されている。
るので、このような特性を具備した鋼板の製造方法とし
て、例えば、特開昭５７−１１０６５０号公報には、フ
ェライト、ベイナイト及びマルテンサイトの３相組織か
らなる伸びフランジ性と抵抗溶接性に優れた高強度熱延
鋼板の製造方法が開示されている。また、特開平４−３
３３５２６号公報には、残留オーステナイト組織を有す
る鋼板が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前述した足廻り部材を
対象とした高強度熱延鋼板のうち、３相組織鋼板（特開
昭５７−１１０６５０号公報）では、最近の厳しい加工
に耐え得る穴拡げ性が不足している。また、残留オース
テナイト鋼板（特開平４−３３３５２６号公報）には、
Ｃ量が多いために溶接性の問題や、熱延で安定して製造
するのに困難さがある。本発明は、足廻り部材を高強度
化して車体軽量化を促進するために、これまでの問題点
であった穴拡げ性と溶接性を解決した、低降伏比の高強
度熱延鋼板及びその製造方法の提供を目的とする。
対象とした高強度熱延鋼板のうち、３相組織鋼板（特開
昭５７−１１０６５０号公報）では、最近の厳しい加工
に耐え得る穴拡げ性が不足している。また、残留オース
テナイト鋼板（特開平４−３３３５２６号公報）には、
Ｃ量が多いために溶接性の問題や、熱延で安定して製造
するのに困難さがある。本発明は、足廻り部材を高強度
化して車体軽量化を促進するために、これまでの問題点
であった穴拡げ性と溶接性を解決した、低降伏比の高強
度熱延鋼板及びその製造方法の提供を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記の課
題解決のために検討した結果、Ｃ量を０．１％以下に低
減し、代わりにＭｎやＭｏ等を添加した低炭素複合組織
鋼で、残留オーステナイトを使わずに成形性と溶接性の
優れた高強度熱延鋼板が得られることを見いだした。
題解決のために検討した結果、Ｃ量を０．１％以下に低
減し、代わりにＭｎやＭｏ等を添加した低炭素複合組織
鋼で、残留オーステナイトを使わずに成形性と溶接性の
優れた高強度熱延鋼板が得られることを見いだした。
【０００６】以下、本発明に至った検討結果及び発明の
詳細を説明する。本発明者らは、Ｃ，Ｍｎ及びＭｏ量を
種々の変化させた鋼を真空溶解で溶製した。これらの鋼
を鋼片にしてＡｒ3 変態点以上の仕上げ温度で２．６mm
に熱延後、５５０℃で巻取り、引張特性、穴拡げ性及び
溶接性を調査した。なお、穴拡げ性は打ち抜きままの穴
の径をｄ0 とし、バリを外側にして３０度の円錐ポンチ
による穴拡げを行ない、板厚を貫通する割れが生じた時
の穴の径をｄとした場合のｄ／ｄ0 で評価した。また、
溶接性についてはアーク溶接を行ない、溶接部分の引張
特性を調査した。調査結果を図１，図２，図３及び図４
に示す。
詳細を説明する。本発明者らは、Ｃ，Ｍｎ及びＭｏ量を
種々の変化させた鋼を真空溶解で溶製した。これらの鋼
を鋼片にしてＡｒ3 変態点以上の仕上げ温度で２．６mm
に熱延後、５５０℃で巻取り、引張特性、穴拡げ性及び
溶接性を調査した。なお、穴拡げ性は打ち抜きままの穴
の径をｄ0 とし、バリを外側にして３０度の円錐ポンチ
による穴拡げを行ない、板厚を貫通する割れが生じた時
の穴の径をｄとした場合のｄ／ｄ0 で評価した。また、
溶接性についてはアーク溶接を行ない、溶接部分の引張
特性を調査した。調査結果を図１，図２，図３及び図４
に示す。
【０００７】この実験結果から、本発明の目標とする、
６０kgf/mm2 以上の引張強度、０．７５以下の降伏比
（降伏点／引張強度：ＹＲ）及び１．８以上の穴拡げ比
（ｄ／ｄ0 ）、さらに母材以上の溶接性を確保するに
は、Ｃ，Ｍｎ及びＭｏ量を適正な範囲に規定しなければ
ならないことを見いだした。
６０kgf/mm2 以上の引張強度、０．７５以下の降伏比
（降伏点／引張強度：ＹＲ）及び１．８以上の穴拡げ比
（ｄ／ｄ0 ）、さらに母材以上の溶接性を確保するに
は、Ｃ，Ｍｎ及びＭｏ量を適正な範囲に規定しなければ
ならないことを見いだした。
【０００８】また、図５はＣ：０．０２３％、Ｍｎ：
２．５１％、Ｍｏ：０．３８％を含む鋼を用いて、熱延
板のＹＲ、穴拡げ性及びマルテンサイトの体積率と巻取
温度の関係を調べた結果である。この図より、ＹＲ≦
０．７５と１．８以上のｄ／ｄ0 を満足するには巻取温
度を３５０〜６５０℃に限定しなければならないことを
見いだした。
２．５１％、Ｍｏ：０．３８％を含む鋼を用いて、熱延
板のＹＲ、穴拡げ性及びマルテンサイトの体積率と巻取
温度の関係を調べた結果である。この図より、ＹＲ≦
０．７５と１．８以上のｄ／ｄ0 を満足するには巻取温
度を３５０〜６５０℃に限定しなければならないことを
見いだした。
【０００９】次に、前述した特性を得るに至った組織的
要因を解明した結果、Ｃ量を下げて炭化物を低減するこ
とと、熱延板の組織をマルテンサイトを含むベイナイト
主体の複合組織とすることが重要なことも明らかになっ
た。
要因を解明した結果、Ｃ量を下げて炭化物を低減するこ
とと、熱延板の組織をマルテンサイトを含むベイナイト
主体の複合組織とすることが重要なことも明らかになっ
た。
【００１０】以上の新知見を総合すると、適当量のマル
テンサイトを含むベイナイト主体の組織とし、炭化物の
低減のためにＣ量を低くし、代わりに溶接性を劣化させ
ない程度にＭｎ及びＭｏを添加した鋼で、製造条件とし
ては仕上げ熱延後の冷却速度と巻取温度を所定の範囲に
規定することにより本発明の目標を満たす加工性と溶接
性の優れた熱延鋼板が製造できる。
テンサイトを含むベイナイト主体の組織とし、炭化物の
低減のためにＣ量を低くし、代わりに溶接性を劣化させ
ない程度にＭｎ及びＭｏを添加した鋼で、製造条件とし
ては仕上げ熱延後の冷却速度と巻取温度を所定の範囲に
規定することにより本発明の目標を満たす加工性と溶接
性の優れた熱延鋼板が製造できる。
【００１１】即ち本発明の要旨は次の通りである。 （１）面積率で７０％以上のベイナイトと５〜１５％の
マルテンサイトを含む複合組織からなり、低降伏比が
０．７５以下の成形性と溶接性に優れた熱延鋼板。
マルテンサイトを含む複合組織からなり、低降伏比が
０．７５以下の成形性と溶接性に優れた熱延鋼板。
【００１２】（２）重量％で、Ｃ：０．００１〜０．１
％、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：１．５％超〜３．５％、
Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｔｉ：４×
〔Ｎ〕〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、
Ｍｏ：０．２％超〜０．８％以下、Ａｌ：０．０１〜
０．１％、Ｎ：０．００５％以下の範囲で含み、かつ下
記式を満たし、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる
（１）記載の成形性と溶接性に優れた熱延鋼板。
％、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：１．５％超〜３．５％、
Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｔｉ：４×
〔Ｎ〕〜０．０５％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、
Ｍｏ：０．２％超〜０．８％以下、Ａｌ：０．０１〜
０．１％、Ｎ：０．００５％以下の範囲で含み、かつ下
記式を満たし、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる
（１）記載の成形性と溶接性に優れた熱延鋼板。
【００１３】 Ｃ≧−０．０５２×（Ｍｎ＋Ｍｏ）＋０．１５５ （３）Ｃａ：０．００１〜０．０１％、ＲＥＭ：０．０
０５〜０．０５％のうち１種以上を含有する（１）また
は（２）記載の成形性と溶接性に優れた熱延鋼板。
０５〜０．０５％のうち１種以上を含有する（１）また
は（２）記載の成形性と溶接性に優れた熱延鋼板。
【００１４】（４）Ｂ：０．０００５〜０．００５％を
含有する（１），（２），（３）いずれかに記載の成形
性と溶接性に優れた熱延鋼板。 （５）連続鋳造にてスラブとした後、再加熱あるいは鋳
造後直ちにＡｒ3 変態点以上の温度で仕上げ圧延を終了
して、５〜１５０℃／ｓの冷却速度で冷却後、３５０〜
６５０℃の温度域で巻取ることを特徴とする成形性と溶
接性に優れた熱延鋼板の製造方法。
含有する（１），（２），（３）いずれかに記載の成形
性と溶接性に優れた熱延鋼板。 （５）連続鋳造にてスラブとした後、再加熱あるいは鋳
造後直ちにＡｒ3 変態点以上の温度で仕上げ圧延を終了
して、５〜１５０℃／ｓの冷却速度で冷却後、３５０〜
６５０℃の温度域で巻取ることを特徴とする成形性と溶
接性に優れた熱延鋼板の製造方法。
【００１５】
【作用】以下に、本発明を具体的に説明する。まず、組
織はベイナイトとマルテンサイトを含む複合組織としな
ければならない。本発明で意味するベイナイトとは、６
５０℃以下の温度域で生成する相のことであり、アシキ
ュラー状のものとそれが回復したもの及びマッシブ変態
したもの等の粒界の形状がイレギュラーなものも含む。
ベイナイトの面積率は、穴拡げ性としてｄ／ｄ0 で１．
８以上を得るために７０％以上とする。一方、ベイナイ
トだけではＹＲが高いので、ＹＲを０．７５以下とする
ためにマルテンサイトの面積率を５％以上とする。しか
し、その面積率が１５％を超えると穴拡げ性等の特性を
劣化させるため、上限を１５％とする。
織はベイナイトとマルテンサイトを含む複合組織としな
ければならない。本発明で意味するベイナイトとは、６
５０℃以下の温度域で生成する相のことであり、アシキ
ュラー状のものとそれが回復したもの及びマッシブ変態
したもの等の粒界の形状がイレギュラーなものも含む。
ベイナイトの面積率は、穴拡げ性としてｄ／ｄ0 で１．
８以上を得るために７０％以上とする。一方、ベイナイ
トだけではＹＲが高いので、ＹＲを０．７５以下とする
ためにマルテンサイトの面積率を５％以上とする。しか
し、その面積率が１５％を超えると穴拡げ性等の特性を
劣化させるため、上限を１５％とする。
【００１６】次に、化学成分の限定理由について説明す
る。Ｃは、加工性に及ぼす重要な元素であり、その添加
量は少ないほど加工性は向上する。しかし、少なすぎる
とベイナイト及びマルテンサイトが形成されず、６０kg
f/mm2 以上の強度が得られにくくなるため、０．００１
％を下限とする。一方、添加量が多いと溶接性が劣化す
るばかりでなく、炭化物が多量に析出して、加工性を大
きく劣化させるため、上限を０．１％とする。好ましく
は０．００３〜０．０６％の範囲がよい。
る。Ｃは、加工性に及ぼす重要な元素であり、その添加
量は少ないほど加工性は向上する。しかし、少なすぎる
とベイナイト及びマルテンサイトが形成されず、６０kg
f/mm2 以上の強度が得られにくくなるため、０．００１
％を下限とする。一方、添加量が多いと溶接性が劣化す
るばかりでなく、炭化物が多量に析出して、加工性を大
きく劣化させるため、上限を０．１％とする。好ましく
は０．００３〜０．０６％の範囲がよい。
【００１７】Ｍｎは、Ｍｏと組合せて所定の複合組織を
形成させ、強度を確保するのに重要な役割を果たす元素
である。本発明で規定する面積率のベイナイト及びマル
テンサイトを含む組織とするためには、１．５％超の添
加が必要である。また、過度の添加は焼きが入りすぎる
ようになって仕上げ熱延後の冷却過程で組織を制御する
のが困難となるため、上限を３．５％とする。
形成させ、強度を確保するのに重要な役割を果たす元素
である。本発明で規定する面積率のベイナイト及びマル
テンサイトを含む組織とするためには、１．５％超の添
加が必要である。また、過度の添加は焼きが入りすぎる
ようになって仕上げ熱延後の冷却過程で組織を制御する
のが困難となるため、上限を３．５％とする。
【００１８】Ｍｏは、Ｍｎとともに本発明において重要
な役割を果たす元素である。すなわち、ベイナイト及び
マルテンサイトの形成と炭化物による析出強化を目的に
添加するものであり、本発明で規定する面積率のベイナ
イト及びマルテンサイトを含む組織とするには、０．２
％超の添加が必要である。一方、過度の添加は焼きが入
りすぎるため、仕上げ熱延後の冷却時に組織を制御する
のが難かしくなるばかりでなく、その効果も飽和して経
済的にも不利となることから、上限を０．８％とする。
な役割を果たす元素である。すなわち、ベイナイト及び
マルテンサイトの形成と炭化物による析出強化を目的に
添加するものであり、本発明で規定する面積率のベイナ
イト及びマルテンサイトを含む組織とするには、０．２
％超の添加が必要である。一方、過度の添加は焼きが入
りすぎるため、仕上げ熱延後の冷却時に組織を制御する
のが難かしくなるばかりでなく、その効果も飽和して経
済的にも不利となることから、上限を０．８％とする。
【００１９】本発明では、前述のＣ，Ｍｎ，Ｍｏの各々
の添加量を規定するのみでなく、 Ｃ≧−０．０５２×（Ｍｎ＋Ｍｏ）＋０．１５５ というＣ，Ｍｎ，Ｍｏの相互の関係を規定することによ
って初めて本発明の目標とする鋼板の特性が得られる。
の添加量を規定するのみでなく、 Ｃ≧−０．０５２×（Ｍｎ＋Ｍｏ）＋０．１５５ というＣ，Ｍｎ，Ｍｏの相互の関係を規定することによ
って初めて本発明の目標とする鋼板の特性が得られる。
【００２０】Ｓｉは、鋼を高強度化する場合に添加する
が、過度の添加は溶接性を劣化させるため、上限を２％
とする。Ｐも、高強度化には有効な元素であるが、過度
の添加は粒界に偏析したＰが粒界を脆化させるため、上
限を０．１％とする。Ｓは、過剰に添加すると熱間割れ
が発生するばかりでなく、硫化物が多く生成して加工時
に割れの原因にもなるため、上限を０．０１５％とす
る。Ａｌは、鋼の脱酸及びＴｉの歩留を向上させるため
０．０１％以上必要である。一方、過剰の添加はコスト
アップになるとともに、鋼中に介在物を残すことになる
ため、上限を０．１％とする。Ｎは、熱延段階までにＴ
ｉで固定されるが、多量のＴｉＮが形成されると加工性
を劣化させるため、上限を０．００５％とする。Ｔｉ
は、Ｎを固定されるために添加されるものであるため、
下限をＮ添加量と当量とする。しかし、過度の添加はコ
ストアップになるため、０．０５％を上限とする。
が、過度の添加は溶接性を劣化させるため、上限を２％
とする。Ｐも、高強度化には有効な元素であるが、過度
の添加は粒界に偏析したＰが粒界を脆化させるため、上
限を０．１％とする。Ｓは、過剰に添加すると熱間割れ
が発生するばかりでなく、硫化物が多く生成して加工時
に割れの原因にもなるため、上限を０．０１５％とす
る。Ａｌは、鋼の脱酸及びＴｉの歩留を向上させるため
０．０１％以上必要である。一方、過剰の添加はコスト
アップになるとともに、鋼中に介在物を残すことになる
ため、上限を０．１％とする。Ｎは、熱延段階までにＴ
ｉで固定されるが、多量のＴｉＮが形成されると加工性
を劣化させるため、上限を０．００５％とする。Ｔｉ
は、Ｎを固定されるために添加されるものであるため、
下限をＮ添加量と当量とする。しかし、過度の添加はコ
ストアップになるため、０．０５％を上限とする。
【００２１】Ｎｂは、加熱時のオーステナイト粒の微細
化を目的に添加されるものである。０．００５％未満で
はその効果が現れず、０．０５％を超えて添加しても細
粒化効果は大きく変わらないので０．００５〜０．０５
％とする。Ｂは、焼き入れ性を確保するために補助的に
添加する元素である。０．０００５％未満の添加ではそ
の効果が現れず、過度の添加はスラブ割れの原因となる
ため、０．００５％を上限とする。Ｃａ及びＲＥＭは硫
化物の形態を制御するために添加する。０．００１％未
満のＣａ、あるいは、０．００５％未満のＲＥＭではそ
の効果が現れず、過度の添加は鋼中に介在物を残すばか
りでなく、コストアップになるためそれぞれ上限を０．
０１％及び０．０５％とする。
化を目的に添加されるものである。０．００５％未満で
はその効果が現れず、０．０５％を超えて添加しても細
粒化効果は大きく変わらないので０．００５〜０．０５
％とする。Ｂは、焼き入れ性を確保するために補助的に
添加する元素である。０．０００５％未満の添加ではそ
の効果が現れず、過度の添加はスラブ割れの原因となる
ため、０．００５％を上限とする。Ｃａ及びＲＥＭは硫
化物の形態を制御するために添加する。０．００１％未
満のＣａ、あるいは、０．００５％未満のＲＥＭではそ
の効果が現れず、過度の添加は鋼中に介在物を残すばか
りでなく、コストアップになるためそれぞれ上限を０．
０１％及び０．０５％とする。
【００２２】次に、製造工程条件について説明する。前
述した化学成分を有する鋼は、通常、連続鋳造法によっ
てスラブとするが、薄スラブ連鋳法によって製造する１
００〜１０mm厚のスラブでもかまわない。次に、Ａｒ3
変態点以上の温度域で仕上げ熱延を行なう。Ａｒ3 より
も低い温度域で仕上げ熱延を行なうと組織が不均一にな
るばかりでなく、３相組織が形成されず、本発明の目的
とする加工性が得られない。好ましくはＡｒ3 〜Ａｒ3
＋２０℃の範囲で仕上げ熱延を行なうのがよい。
述した化学成分を有する鋼は、通常、連続鋳造法によっ
てスラブとするが、薄スラブ連鋳法によって製造する１
００〜１０mm厚のスラブでもかまわない。次に、Ａｒ3
変態点以上の温度域で仕上げ熱延を行なう。Ａｒ3 より
も低い温度域で仕上げ熱延を行なうと組織が不均一にな
るばかりでなく、３相組織が形成されず、本発明の目的
とする加工性が得られない。好ましくはＡｒ3 〜Ａｒ3
＋２０℃の範囲で仕上げ熱延を行なうのがよい。
【００２３】仕上げ熱延後の冷却条件と巻取条件は、冷
却速度及び巻取温度によって３相組織における各相の面
積率を制御する点で本発明における重要な構成条件であ
る。冷却速度は、５℃／ｓ未満ではフェライトが多く形
成されるため強度が不足するばかりでなく、本発明にお
いて重要な役割を果たすベイナイト及びマルテンサイト
の形成を抑制し、パーライトが形成されるため好ましく
ない。
却速度及び巻取温度によって３相組織における各相の面
積率を制御する点で本発明における重要な構成条件であ
る。冷却速度は、５℃／ｓ未満ではフェライトが多く形
成されるため強度が不足するばかりでなく、本発明にお
いて重要な役割を果たすベイナイト及びマルテンサイト
の形成を抑制し、パーライトが形成されるため好ましく
ない。
【００２４】一方、１５０℃／ｓを超える冷却速度の冷
却では、実操業での温度の制御を困難とし、歩留を低下
させるため好ましくない。また、巻取温度は、３５０℃
未満ではマルテンサイトの面積率が１５％を超えて、穴
拡げ性が劣化するので３５０℃以上とする。一方、６５
０℃を超えるとパーライトの形成によって目標とする複
合組織にならず、強度を低下させ、加工性を劣化させ
る。なお、本発明ではとくに規定しないが、巻取後の調
質圧延及び酸洗、あるいは酸洗後の調質圧延は本発明に
おける特性に何等影響を及ぼすものではない。
却では、実操業での温度の制御を困難とし、歩留を低下
させるため好ましくない。また、巻取温度は、３５０℃
未満ではマルテンサイトの面積率が１５％を超えて、穴
拡げ性が劣化するので３５０℃以上とする。一方、６５
０℃を超えるとパーライトの形成によって目標とする複
合組織にならず、強度を低下させ、加工性を劣化させ
る。なお、本発明ではとくに規定しないが、巻取後の調
質圧延及び酸洗、あるいは酸洗後の調質圧延は本発明に
おける特性に何等影響を及ぼすものではない。
【００２５】
実施例１ Ｃ：０．０２３％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：２．５１
％、Ｐ：０．００５％、Ｓ：０．００６４％、Ａｌ：
０．０１９％、Ｎｂ：０．０１３％、Ｔｉ：０．０２０
％、Ｍｏ：０．３８％、Ｎ：０．００１５％、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物元素からなる鋼を転炉出鋼し、連続
鋳造でスラブとした。熱延は１１００℃で加熱後、仕上
げ温度を９００℃で板厚２．６mmとし、表１に示すよう
な条件で冷却及び巻取を実施した。
％、Ｐ：０．００５％、Ｓ：０．００６４％、Ａｌ：
０．０１９％、Ｎｂ：０．０１３％、Ｔｉ：０．０２０
％、Ｍｏ：０．３８％、Ｎ：０．００１５％、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物元素からなる鋼を転炉出鋼し、連続
鋳造でスラブとした。熱延は１１００℃で加熱後、仕上
げ温度を９００℃で板厚２．６mmとし、表１に示すよう
な条件で冷却及び巻取を実施した。
【００２６】その後、材質評価としてＪＩＳ Ｚ２２０
１，５号試験片に加工し、同２２４１記載の試験方法に
したがって引張試験を行なった。また、穴拡げ試験は打
ち抜きままの穴の径をｄ0 とし、バリを外側にして３０
度の円錐ポンチによる穴拡げを行ない、板厚を貫通する
割れが生じた時の穴の径をｄとした場合のｄ／ｄ0 で評
価した。さらに溶接性についてはアーク溶接を実施し、
溶接部の引張強度を求め、母材の引張強度以上の場合を
合格と評価した。表２に結果をまとめて示す。
１，５号試験片に加工し、同２２４１記載の試験方法に
したがって引張試験を行なった。また、穴拡げ試験は打
ち抜きままの穴の径をｄ0 とし、バリを外側にして３０
度の円錐ポンチによる穴拡げを行ない、板厚を貫通する
割れが生じた時の穴の径をｄとした場合のｄ／ｄ0 で評
価した。さらに溶接性についてはアーク溶接を実施し、
溶接部の引張強度を求め、母材の引張強度以上の場合を
合格と評価した。表２に結果をまとめて示す。
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】本発明にしたがったNo．３，４，５，６，
８及び９では、６０kgf/mm2 以上の引張強度と０．７５
以下のＹＲ及び１．８以上のｄ／ｄ0 を有し、優れた成
形性と溶接性を示す。一方、冷却速度が本発明の範囲よ
りも低くはずれた No.１及び巻取温度が本発明の範囲よ
りも高くはずれたNo．７では、マルテンサイトが形成さ
れず、強度が低いばかりでなくＹＲも高い。また、巻取
温度が本発明の範囲よりも低くはずれたNo．２では、マ
ルテンサイトの面積率が高く、ｄ／ｄ0 が低い。
８及び９では、６０kgf/mm2 以上の引張強度と０．７５
以下のＹＲ及び１．８以上のｄ／ｄ0 を有し、優れた成
形性と溶接性を示す。一方、冷却速度が本発明の範囲よ
りも低くはずれた No.１及び巻取温度が本発明の範囲よ
りも高くはずれたNo．７では、マルテンサイトが形成さ
れず、強度が低いばかりでなくＹＲも高い。また、巻取
温度が本発明の範囲よりも低くはずれたNo．２では、マ
ルテンサイトの面積率が高く、ｄ／ｄ0 が低い。
【００２９】実施例２ 表３に示した化学成分の鋼を転炉出鋼し、連続鋳造でス
ラブとした後、熱延条件は本発明の範囲内で一定とし
た。すなわち、１１５０℃で加熱した後、Ａｒ3変態点
以上の温度で板厚２．３mmに仕上げ圧延を施し、２０℃
／ｓの冷却速度で冷却し、５５０℃で巻取った。その後
実施例１と同じ方法で材質評価を行なった。表４に結果
をまとめて示す。
ラブとした後、熱延条件は本発明の範囲内で一定とし
た。すなわち、１１５０℃で加熱した後、Ａｒ3変態点
以上の温度で板厚２．３mmに仕上げ圧延を施し、２０℃
／ｓの冷却速度で冷却し、５５０℃で巻取った。その後
実施例１と同じ方法で材質評価を行なった。表４に結果
をまとめて示す。
【００３０】
【表３】
【００３１】
【表４】
【００３２】本発明にしたがったＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，
Ｆ及びＧ鋼は、６０kgf/mm2 以上の引張強度と０．７５
以下のＹＲ及び１．８以上のｄ／ｄ0 を有し、優れた成
形性と溶接性を示す。一方、Ｃ量が本発明の範囲よりも
高くはずれたＨ鋼とＳｉ量が高くはずれたＫ鋼は、溶接
性が劣る。また、ＭｎあるいはＭｏが本発明の範囲より
も高くはずれたＩ及びＪ鋼では、焼きが入りすぎて硬質
化し、マルテンサイトの面積率が本発明の範囲から高く
はずれたため、ＹＲが高いと同時にｄ／ｄ0 が低く、成
形性が劣る。Ｍｎ及びＭｏが本発明の範囲から低くはず
れたＬ鋼では、ベイナイトの面積率が低いためｄ／ｄ0
が低い。
Ｆ及びＧ鋼は、６０kgf/mm2 以上の引張強度と０．７５
以下のＹＲ及び１．８以上のｄ／ｄ0 を有し、優れた成
形性と溶接性を示す。一方、Ｃ量が本発明の範囲よりも
高くはずれたＨ鋼とＳｉ量が高くはずれたＫ鋼は、溶接
性が劣る。また、ＭｎあるいはＭｏが本発明の範囲より
も高くはずれたＩ及びＪ鋼では、焼きが入りすぎて硬質
化し、マルテンサイトの面積率が本発明の範囲から高く
はずれたため、ＹＲが高いと同時にｄ／ｄ0 が低く、成
形性が劣る。Ｍｎ及びＭｏが本発明の範囲から低くはず
れたＬ鋼では、ベイナイトの面積率が低いためｄ／ｄ0
が低い。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、とくに自動車の足廻り
部材としての用途に適した、優れた成形性（穴拡げ性）
と溶接性を有する低降伏比の熱延鋼板が製造できる。こ
の鋼板を適用することによって車体鋼板の薄手化が可能
となり、車体の軽量化が達成され、省資源や大気汚染の
低減に寄与できる。
部材としての用途に適した、優れた成形性（穴拡げ性）
と溶接性を有する低降伏比の熱延鋼板が製造できる。こ
の鋼板を適用することによって車体鋼板の薄手化が可能
となり、車体の軽量化が達成され、省資源や大気汚染の
低減に寄与できる。
【図１】引張強度に及ぼすＣ量と（Ｍｎ＋Ｍｏ）量の関
係を示す図表である。
係を示す図表である。
【図２】降伏比に及ぼすＣ量と（Ｍｎ＋Ｍｏ）量の関係
を示す図表である。
を示す図表である。
【図３】穴拡げ比に及ぼすＣ量と（Ｍｎ＋Ｍｏ）量の関
係を示す図表である。
係を示す図表である。
【図４】溶接性に及ぼすＣ量と（Ｍｎ＋Ｍｏ）量の関係
を示す図表である。
を示す図表である。
【図５】巻取温度と鋼板特性の関係を示す図表である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年４月１５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項５
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１４】（４）Ｂ：０．０００５〜０．００５％を
含有する（１），（２），（３）いずれかに記載の成形
性と溶接性に優れた熱延鋼板。 （５）連続鋳造にてスラブとした後、再加熱あるいは鋳
造後直ちにＡｒ3 変態点以上の温度で仕上げ圧延を終了
して、５〜１５０℃／ｓの冷却速度で冷却後、３５０〜
６５０℃の温度域で巻取ることを特徴とする請求項
（１），（２），（３），（４）のいずれかに記載の成
形性と溶接性に優れた熱延鋼板の製造方法。
含有する（１），（２），（３）いずれかに記載の成形
性と溶接性に優れた熱延鋼板。 （５）連続鋳造にてスラブとした後、再加熱あるいは鋳
造後直ちにＡｒ3 変態点以上の温度で仕上げ圧延を終了
して、５〜１５０℃／ｓの冷却速度で冷却後、３５０〜
６５０℃の温度域で巻取ることを特徴とする請求項
（１），（２），（３），（４）のいずれかに記載の成
形性と溶接性に優れた熱延鋼板の製造方法。
Claims (5)
- 【請求項１】 面積率で７０％以上のベイナイトと５〜
１５％のマルテンサイトを含む複合組織からなり、低降
伏比が０．７５以下の成形性と溶接性に優れた熱延鋼
板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．００１〜０．１％、 Ｓｉ：２％以下、 Ｍｎ：１．５％超〜３．５％、 Ｐ ：０．１％以下、 Ｓ ：０．０１５％以下、 Ｔｉ：４×〔Ｎ〕〜０．０５％、 Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、 Ｍｏ：０．２％超〜０．８％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｎ ：０．００５％以下 の範囲で含み、かつ下記式を満たし、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物からなる請求項１記載の成形性と溶接性に
優れた熱延鋼板。 Ｃ≧−０．０５２×（Ｍｎ＋Ｍｏ）＋０．１５５ - 【請求項３】 Ｃａ：０．００１〜０．０１％、ＲＥ
Ｍ：０．００５〜０．０５％のうち１種以上を含有する
請求項１または２記載の成形性と溶接性に優れた熱延鋼
板。 - 【請求項４】 Ｂ：０．０００５〜０．００５％を含有
する請求項１，２，３のいずれかに記載の成形性と溶接
性に優れた熱延鋼板。 - 【請求項５】 連続鋳造にてスラブとした後、再加熱あ
るいは鋳造後直ちにＡｒ3 変態点以上の温度で仕上げ圧
延を終了して、５〜１５０℃／ｓの冷却速度で冷却後、
３５０〜６５０℃の温度域で巻取ることを特徴とする成
形性と溶接性に優れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5101393A JPH06264184A (ja) | 1993-03-11 | 1993-03-11 | 成形性と溶接性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5101393A JPH06264184A (ja) | 1993-03-11 | 1993-03-11 | 成形性と溶接性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06264184A true JPH06264184A (ja) | 1994-09-20 |
Family
ID=12874911
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5101393A Withdrawn JPH06264184A (ja) | 1993-03-11 | 1993-03-11 | 成形性と溶接性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06264184A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000109951A (ja) * | 1998-08-05 | 2000-04-18 | Kawasaki Steel Corp | 伸びフランジ性に優れる高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2008069425A (ja) * | 2006-09-15 | 2008-03-27 | Kobe Steel Ltd | 伸びフランジ性に優れた熱延鋼板 |
| CN100378241C (zh) * | 2003-03-24 | 2008-04-02 | 新日本制铁株式会社 | 扩孔性与延展性优异的高强度热轧钢板及其制造方法 |
| GB2448114A (en) * | 2007-03-15 | 2008-10-08 | Kobe Steel Ltd | Hot rolled bainitic-ferrite steel sheet |
-
1993
- 1993-03-11 JP JP5101393A patent/JPH06264184A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000109951A (ja) * | 1998-08-05 | 2000-04-18 | Kawasaki Steel Corp | 伸びフランジ性に優れる高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| CN100378241C (zh) * | 2003-03-24 | 2008-04-02 | 新日本制铁株式会社 | 扩孔性与延展性优异的高强度热轧钢板及其制造方法 |
| JP2008069425A (ja) * | 2006-09-15 | 2008-03-27 | Kobe Steel Ltd | 伸びフランジ性に優れた熱延鋼板 |
| JP4646881B2 (ja) * | 2006-09-15 | 2011-03-09 | 株式会社神戸製鋼所 | 伸びフランジ性に優れた熱延鋼板 |
| GB2448114A (en) * | 2007-03-15 | 2008-10-08 | Kobe Steel Ltd | Hot rolled bainitic-ferrite steel sheet |
| GB2448114B (en) * | 2007-03-15 | 2010-05-12 | Kobe Steel Ltd | High strength hot rolled steel sheet with excellent press workability and method of manufacturing the same |
| US8052808B2 (en) | 2007-03-15 | 2011-11-08 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High strength hot rolled steel sheet with excellent press workability and method of manufacturing the same |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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