CN1444536A - 托板容器 - Google Patents

Abstract

本发明涉及包含薄壁硬质内容器(12)的托板容器(10)，其中所述内容器用热塑合成材料制造，用于贮藏和运输液体或可流动的填充制品。该创造性的托板容器还包含格形管架(14)并包含底座托板(16)，其中所述管架作为支撑外壳紧密包围塑料容器(12)，塑料容器(12)放置在所述底座托板上，支撑外壳牢固地附着在所述底座托板上。格形管架(14)由垂直和水平管杆(30，32)组成，这些杆在交叉点(36)相互焊接在一起。例如在劣质道路上运输会产生持续的应力，在这个过程中会发生长期的动态振动应力，几种现有技术的托板容器在受到这种振动应力时都表现出相当大的缺点(格形管疲劳断裂)。本发明的目的在于获得一种适合的最佳振动弹性以改善格形架的稳定性，同时提供足够的抗弯强度。为此，管杆(30，32)具有特定梯形横截面的封闭型面(18)。

Description

托板容器

本发明涉及一种托板容器，其具有用热塑材料制造的用于贮藏和运输流体或自由流动的物品的薄壁内容器，其中塑料容器被笼形外套和底座托板紧密包围，所述笼形外套由交叉的管杆组成作为支撑外壳，热塑容器支撑在所述底座托板上，该底座托板牢固地连接在支撑外壳上。

如例如在EP 0 734 987 A(Sch)中通常已知这种带有焊接的管杆支撑套的托板容器。所公开的托板容器的管杆支撑套由圆形型面的管杆组成，这些杆在焊接的交叉点被高度压缩。从DE 297 19 830 U1(vL)中获知具有不同横截面构造管杆的另一种托板容器，但它的横截面在杆的整个长度上明显是相同的，不带有任何凹痕或造成横截面减小的压痕。从DE 196 42 242中获知带笼的另一种托板容器，其中笼具有开口型面管杆。其中，横向向外折边的直面在笼杆交叉的区域焊接在一起。由于它们的厚度和边缘较锋利的外折边，开口型面笼杆具有微小的扭转刚度并且使得难以用手搬运托板容器。此外，在现有技术中还已知带有矩形横截面笼杆的各种托板容器。

笼形外套在底座托板上的附着可以构造成用塑料或木材制造的平托板或者构造成钢管架，并且通常通过与下部水平且周向延伸的笼杆接合的附着装置例如螺钉，托架，夹子或钩扣实现。这些附着装置或者钉在，铆接在，拧在或者焊接在托板的顶板或上部外缘上。

对于工业用途或者当在化学工业中使用托板容器时，它们必须通过政府的批准检验并且满足各种质量控制。例如，装满的托板容器具有承受内压试验和从规定高度的冲击试验。托板容器或者这里所述类型的组合-IBCs(IBC＝中间散装容器)可取的是用于运输液体。特别是在用卡车运输装满的组合-IBCs时，由于特别在是颠簸道路上的运输冲击和运输车辆的运动，会发生液体容器装载物的相当大的涌出运动，从而在内容器壁上施加了不断变化的压力，这又在矩形托板容器中产生径向振动(动态连续振动应力)。根据笼形外套的构造，在坏路上的长期运输过程中，逐渐形成了应力，使得笼杆疲劳并断裂。因此，这种托板容器不适合例如出口到美国，或者不适合多用途。

上述EP 0 734 967 A中实施例的缺点是水平和垂直笼管杆的圆形管型面，特别是在交叉点区域，特别在焊接位置易于发生相当大的变形，从而与其它区域相比，截面模量明显减小。此外，在焊接点凹痕附近管杆型面凹入更深，从而进一步削弱了杆，由此通过焊接使凹入的管杆型面区域的材料变脆。

本发明的目的在于避免上述缺点并提出改善运输强度的托板容器，其以构造简单的装置提供了改善的抗运输应力、长期振动应力的能力。一方面，托板容器应该适合运输最高允许水平标准的危险流体或自由流动的装载物；另一方面，在满足标准运输需要的同时，它应该能以更少的垂直和/或水平笼杆构造笼形外套而其机械稳定性不下降。

技术方案

根据本发明，该目的是通过提供带由垂直和水平管形钢管组成的笼形外套的托板容器实现的，其中笼杆具有封闭型面的梯形横截面，横截面具有较长和较短的平行延伸的侧壁和两个彼此倾斜延伸的直侧壁，这两个直侧壁从平行侧壁中的较长侧壁开始彼此倾斜延伸，连接在较短侧壁上，其中彼此倾斜延伸的两个直侧壁形成约20°到45°，可取的是约36°的顶角。由于型面侧壁彼此稍稍倾斜，所以管杆的梯形封闭型面具有高弯曲截面模量和高扭转截面模量。这特别是在梯形管型面的高宽(H/B)比在0.8到1.0范围内，可取的是约0.86时实现的。通过根据本发明的托板容器，可以实现这样的笼形外套，即承受住可预见到的标准运输应力，其构造具有总共仅5个而不是6个水平笼杆，但机械承载能力没有明显下降。

在本发明的一个实施例中，在两个笼杆交叉区域局部，梯形型面笼杆的较长平行侧壁以这样的方式沿约两倍笼杆宽度的长度向内凹入，即两个外纵向边缘形成一个凸面，使得焊接后牢固地连接在一起的垂直和水平延伸的笼杆的每个交叉处形成四个点，借此在每个笼杆交叉处彼此相对的(较长)平行壁即使焊接后也不相互接触。

在一个优选实施例中，梯形型面笼杆的平行壁中的较长壁沿其整个长度以这样的方式向内凹入(＝连续的纵向压凹或压型)，即形成带有向外延伸的凸面(凸起)的两个外纵向边缘，其中在水平和垂直延伸的笼杆的每个交叉处形成四个接触点，这些接触点在焊接后牢固地连接起来，这样焊接后(较长的)相对平行壁彼此之间有距离并且不相互接触。在原型中，沿其整个长度凹入的梯形笼杆在其使用中被证实是特别杰出的。

在实施例的一个变型中，梯形型面管杆的较长平行壁仅在交叉区域局部向内凹入，而另一个梯形管杆的较长平行壁沿整个长度向内凹入。这可能对于平均应力载荷已经完全足够了。较长平行壁压型凹入的深度约为成型管杆厚度的一到两倍(约1毫米到2毫米)；在实际的托板容器中，成型管杆壁厚是1毫米，凹入的深度A也是1毫米，这样焊接后-借此交叉笼杆接触点彼此熔入约1毫米-在每个交叉点，彼此相对的长平行壁相互距离约1毫米，即使焊接后也不相互接触。这是特别重要的，因为通常托板容器在室外贮藏并因此暴露在天气的自然环境中。通过在焊接点的笼杆之间具有间距，积聚的雨水易于排光并从而基本防止了锈的形成。如果焊接表面接触，则不可避免地会形成锈，导致在短时间时笼杆大量锈化。

在本发明的另一个特别的设计方案中，在梯形管杆较长平行壁侧面在与每个焊接点有一定距离处提供至少一个凹痕。该凹痕减少了管杆的高度H，从而减轻了作用在敏感焊接点上的动态振动应力和各种弯曲应力的临界峰值。根据本发明，在梯形管杆的每一侧在焊接点附近提供了一个凹痕，凹痕与焊点的距离至少为管杆宽度B的十分之一。这样，在发生动态振动应力时，临界张力峰值从焊接点转移到与焊接点有一定距离的相邻区域。通过这种特殊的构造，即管杆带与焊点有横向距离的凹痕，借此减少峰值应力，明显减少了作用在焊接连接上的静态或动态应力，其中焊点不在变形区，从而保持了它们的高抗弯强度。与已知管杆型面相比并根据本发明，管杆不是在焊接点局部凹入，而是各个压痕或凹痕位于型面同侧和/或相对侧上与焊接点有一定距离处，以减少相对交叉点的弯曲截面模量并解除笼杆焊接点的静态和/或动态应力。梯形型面构造成它可易于凹入并且没有大量的材料移动。管杆的凹痕(＝压痕，或者凹进，如所希望的形成“振动元件”)仅提供在管形特定区域，借此减轻作用在焊接的交叉点或四个焊接点上的振动应力和波动的弯曲张力峰值。当将一个管杆与第二个管杆焊接在一起时，在该位置发生伴随材料脆化的管硬化，使得管杆在该点对振动应力特别敏感。例如在用卡车运输时存在的相当大的振动应力可在最短时间内导致焊点断裂或者管杆本身在焊点断裂。根据本发明，笼形杆-支撑外套是这样构造的，即“希望的振动点”不是正好位于交叉点或交叉点邻近区域，而是至少与交叉处的焊点有一定的短距离。通过形成凹痕建立的希望的振动点在任何情况下都小于管杆横截面的50％。它们布置在管杆横截面高度的10％至45％范围内，可取的是约为1/3(33％)。因此带凹痕管杆的抗弯强度稍稍减少，但对疲劳导致的断裂的敏感性却大大降低了。

下面参考附图中所示实施例详细解释和描述本发明。其中：

图1为根据本发明的托板容器的正视图；

图2为试验托板容器的侧视图；

图3为根据本发明在管杆交叉点的梯形管杆型面的放大剖面视图；

图4为在管杆交叉点优选梯形管型面的另一个放大剖面视图；

图5为流体载荷对容器侧壁的流体动压力作用的示意剖面视图；

图6为笼向外偏移最大点的水平局部剖面视图；

图7为带凹痕管杆交叉处的放大示图；

图8为根据图7观察方向D的管杆梯形横截面；

图9为沿图7剖面线C-C的管杆梯形横截面；

图10为无应力管杆横截面的矩形型面；

图11为根据图10的过应力管杆横截面矩形型面；

图12为根据本发明无应力管杆型面；

图13为根据本发明根据图12的受应力管杆型面；

图14为根据本发明的另一个管杆型面；

图15为根据本发明的另一个管杆型面；

图16为根据本发明管型面拐角圆弧的局部俯视图。

图1中所示以附图标记10表示的为根据本发明的托板容器，其示出了带上入口的用热塑材料(HD-PE)制造的薄壁吹塑刚性内容器12和紧密包围内容器由交叉管杆组成的笼14，其中所述笼牢固地-但可拆卸或可互换地连接在底座托板16上。所示正视图示出了托板容器10的窄侧，布置在塑料容器12上的出口阀靠近底座。出口阀18位于这里在构造中作为木制托板(US Runner)示出的底座托板16的下前边缘上方，所述边缘代表了托板容器的最易损坏点，在鉴定试验，特别是对角冲击试验过程中，该边缘受到最大的应力。带凹痕(参见图7)笼杆的特殊构造展示在圆圈中。

在开发根据本发明的托板容器之前，五种已知且可在市场上获得的不同托板容器接受了精确的比较应力试验(内压力试验，冲击试验，振动试验，加压能力试验，分别的堆垛能力试验)。在模拟长途运输卡车在坏路上运输的一系列振动试验中，可以隔离出在各种矩形外套中都出现弱点的某些特殊频率。

为试验目的，还故意使图2中所示试验托板容器10(所示不带有弹性加强凹痕)接受连续过载试验，在图中还用圆圈展示了在水平和垂直笼杆上标记的点，根据动态振动应力比较试验结果(参见图10，11)，这些点首先失效并开始断裂。

图3示出了根据本发明的封闭管杆型面18的交叉区域，一个梯形横截面，彼此平行延伸的一个较长壁和一个较短壁20，22和两个彼此倾斜延伸的直壁24，这两个直壁从较长平行壁22开始倾斜延伸连接在较短壁22上，借此彼此倾斜延伸的型面18的两个直侧壁形成一个顶角26，顶角在20°到45°的范围内，最好约为36°。管杆梯形型面的高宽比在0.8到1.0范围内，-最好是约为0.86。由于梯形型面高度较大(在倾斜侧壁中没有弯曲)，实现了相应的高抗弯刚度，并且由于梯形型面的封闭且紧凑构造，与圆形型面或具有开口型面构造的管杆型面相比，该管杆展示出改进的扭转刚度。以顶角26彼此倾斜延伸的壁24的水平延长轴线交叉点的距离约为型面高度H，或者从较长平行壁20开始测量约为2H。距离可在0.75到2.5H范围内。

优选使用的梯形型面18展示在图4中。以简单的方式，较长平行壁22仅在两个管杆交叉区域以这样的方式部分向内凹入，即在两个外纵向边缘的每一个上形成了向外凸出的凸面28，这样在水平和垂直延伸管杆的每个交叉处形成了四个接触点，它们在焊接后牢固地彼此连接，借此在每个管杆连接处彼此相对的(较长)平行壁22即使在焊接后相互之间也是隔开的。

在一个特别优选的实施例中，较长平行壁22在管杆整个长度上都向内凹入，借此为两个外纵向边缘提供了向外凸出的凸面28。具有带连续凹痕的梯形型面18的管杆被证明是杰出的，并且是用直径为18毫米(圆周长度为56.55毫米)的管模型制造的。纵向型面的凹痕深度应该约为管杆壁厚的一倍或两倍(约1毫米到2毫米)；在完全形成的托板容器中，管杆壁厚是1毫米并且凹痕深度是1毫米。在管杆的每个交叉处四个接触点中每一个上的焊接是通过电阻压焊实现的。在进行四点焊接时，交叉的笼杆被压在一起约1毫米，这样在每个交叉处相对的平行壁22即使焊接后仍然彼此距离约0.5毫米到2毫米，可取的是约为1毫米并且相互不接触。(距离A＝1毫米)。这是非常重要的一点，因为托板容器常常贮藏在室外并且暴露在天气中。通过使笼杆在焊接点彼此间隔开，那里可能积累的雨水通过暴露在空气中被风干，并从而基本防止了锈化。彼此靠接的焊接表面不可避免地易于形成锈，这可导致整个笼在最短时间内严重锈化。横截面示图中还清楚地展示了在向外凸出边缘28之间剩余的(较长)平行壁22的宽度与相对的(较短)平行壁22的宽度B1近似相等。

图5的示意图展示了由于动态振动应力产生的笼形外套变化的变形偏移。流体载荷的流体静内压-在图5中表示在右手侧-约在装载物重心S高度，即笼高度的约33％产生最大笼偏移D_a，D_i，而且在该高度上向外的振幅约为向内振幅的两倍，这就是在振动应力过程中笼管中的裂纹形成在笼下半部分区域的原因，这是最危险的。

图6中局部剖面示图的示意图展示了最大变形效果D_a和D_i位置的水平横截面。方向向外的振动偏移没有受干涉，而向内液柱则遇到相对的侧壁。因此，下部周向水平笼杆30特别在拐角转弯处38受到大的弯曲应力。

图7-以笼内视图-示出了水平管杆30与垂直管杆32的交叉点36。在交叉点36指出了四个焊点。水平杆30和垂直杆32的梯形管型面在分别靠近交叉点36的每一侧备有一个凹痕34，分别形成了四个焊点，借此凹痕34与交叉点36隔开至少管杆宽度B的十分之一。沿观察方向D的未变形梯形型面18展示在图8中，沿线C-C的凹痕34的示图展示在图9中。管杆中的凹痕34可以形成在(“较长”)平行壁22侧或/和形成在相对的(“较短”)平行壁20侧。因此，可以实现各种变形，这样在两个笼杆交叉点至少两个凹痕可提供在梯形型面的外面或/和两个凹痕也可提供在内侧。但是对于这些实施例最重要的是，管杆不是直接在交叉点或分别在焊点凹入或变形，而是在仅与这些地方有一定距离处凹入或变形。当减少型面高度H时，如果可能，一个凹痕34的深度T应该保持低，即在15％到50％的范围内；在一个优选实施例中，凹痕深度T约为型面高度H的33％。凹痕34沿杆的纵向延伸应该在约为型面宽度B的一倍半到三倍范围内，在一个优选实施例中，凹痕34的纵向延伸约为型面宽度B的两倍。

图10示出了沿整个管长度具有正方形型面的未受应力已知类型管型面。如图11中所示，在受到较短时间的动态振动应力后，就在交叉点可看到在水平杆30‘上形成了裂缝，这些裂缝都分别位于焊点上。

裂缝的形成或笼杆的撕裂始终发生在拉力最大的区域，或者发生在笼形外套凸出最大的地方。垂直管杆布置在笼形外套内侧，水平管杆布置在外侧。裂缝和断裂点始终发生在最靠近焊点的交叉区域(参考图2中带圆圈示图)。在垂直管杆上开始形成的裂缝-相对外套-始终是从外面向内侧传播，并且始终是从水平杆内侧开始向外侧传播。在比较试验中已经发现，用开口型面且备有平直向外斜边的笼杆制造的笼形外套由于焊点在交叉处内彼此距离较远，所以表现出良好的堆垛能力，但它们对振动应力却是最不利的。

在图12中，与正方形管型面相比，根据本发明的封闭梯形管型面18在水平杆30上带有两个凹痕34。如图13中以夸大方式所示，即使长期遭受振动应力也没有形成裂缝。一方面，这是由于交叉区域的焊点没有导致弱点的凹痕从而非常稳定，另一方面，凹痕34在离交叉点有至少一个小距离时减少了截面模量并起到有点“弯曲铰链”的作用，从而防止峰值张力作用在敏感焊点上并使峰值张力向更远的弹性区域偏移。

构造特别的笼形外壳实施例的特殊问题是垂直和水平笼杆应该尽可能稳定和刚硬以防止例如受内压作用的托板容器过度凸出；另一方面，应该提供高弯曲截面模量以抵消恒定的动态振动应力，从而上述两个标准是相互对立的。在考虑有利的情况，如低生产成本时，必须找到最佳解决方案。根据本发明的最近趋势，已知托板容器具有沿杆长度型面平坦的笼杆，如例如根据DE 297 19 830 U1，它们可能适合用作贮藏容器，但不适合作为承受动态振动应力的运输危险流体装载物的容器。

前面引用的专利文献是基于现有技术的，已知托板容器具有用圆形横截面管制造的笼形外套，管至少在焊接的管交叉点备有凹痕。该专利公开第2页上的描述声称“通过使用根据本发明(不带任何局部凹痕)的型面管(那里)避免了局部张力积累…”，但它没有正确说明本发明中的最近趋势，并且仅仅表明当这种托板容器的笼形外套受到运输应力时，抗弯强度和振动弹性之间相反关系作用没有被考虑。

根据本发明，梯形型面凹痕34的深度T约为管杆型面高度H的25％到50％之间，最好约为33％。对于高度为15毫米的管5毫米的凹痕通常足够了，借此焊点的振动应力保持低或被消除，同时在管中保留了足够高的刚性。该刚性对于将振动笼的横向凸出振幅保持在低水平是重要的。

图14示出了在背离于短平行壁20的焊点的管杆型面侧上具有两个凹痕34的实施例，并且-如图15中所示-它示出了该实施例的改变的且特别有用的变型。梯形管型面18备有凹痕34，凹痕精确彼此相对地分别位于横向靠近交叉点36的较短平行壁20侧和较长平行壁22侧。这里凹痕与交叉点36的距离约为管杆型面宽度B的十分之一。将凹痕布置在平行延伸的侧壁20，22中的每一个上特别加强了管型面的“铰链作用”或弹性。

根据本发明的技术学说，根据笼形外套14上预期承受的动态应力强度，水平和垂直管杆30，32中凹痕34的构造可以有不同的深度。因此，根据特殊的要求或需要，同时保持足够的抗弯强度，可以在笼形外套的各种区域，例如在托板容器的较长侧壁，或者较短的前和后壁中控制水平和垂直管杆中的最佳振动弹性。

图16示出了用于减少水平管杆的动态振动应力不良作用的另一个重要实施例。在90°拐角区域且平行于垂直方向，笼形外套14的水平管杆30变平，使得它们也起到铰链形式的“弯曲关节”作用。在拐角区域，水平管不需要具有高抗弯能力，这里更重要的是较高的弹性。通过这样的托板容器实现了特别有利的试验结果，即托板容器的水平管杆30在支撑外套14的拐角区域38从内侧和/或从外侧被压平至少型面18直径高度H的四分之一。在实际构造的一个实施例中，笼形外套下部的水平管从内侧被压平约20％并且从外拐角圆弧被压平约35％，而笼形外套上部区域的压平量是逐渐减少的。

这里应该指出，在附图中示意性且夸大地展示了本发明的本质特征，它们不应被理解成限制性的，而仅仅是为了展示目的和便于观察者更好地理解。

应该理解，所示变型可以各种方式组合，而且其它的组合也包括在本发明的精神范围内。上述可能的变型，特别是笼形外套下部可备有不同的装置以实现具有最佳适合的管杆弹性的足够抗弯强度。

参考数字清单10  托板容器12  内容器HD-PE14  笼形外套16  底座托板18  梯形型面20  短平行边22  长平行边24  直斜壁26  顶角28  凸面(凸起)30  水平杆32  垂直杆34  凹痕(30，32)36  交叉(30，32)38  拐角圆弧(30)40  压平(38)A距离(22-22)B宽度型面管B1减少的宽度(22)H高度型面管S重力加载点T深度凹痕(34)Da  外变形Di  内变形

Claims (16)

1.一托板容器(10)，具有用热塑塑料制造的用于贮藏和运输流体或自由流动货物的薄壁内容器(12)，其中塑料容器(12)被起支撑外壳作用的外笼形外套(14)和底座托板(16)紧密包围，热塑容器支撑在底座托板上并且该底座托板牢固地连接在支撑外壳上；其中笼形外套(14)由在交叉点(36)焊接在一起的垂直和水平管杆(30，32)组成，其特征在于，管杆(30，32)具有封闭的梯形横截面型面(18)，该型面带有相互平行延伸的较长和较短壁以及彼此以一定斜角延伸的两个直壁(24)，这两个直壁从较长平行壁(22)开始延伸并连接在较短壁上，借此管型面(18)的两个成一定斜角的直侧壁形成在20°到45°范围内的顶角，最好是约36°。

2.根据权利要求1中所述的托板容器，其特征在于，梯形管型面(18)的高/宽比(H/B)在0.8到1.0范围内，最好是约0.86。(图3)

3.根据权利要求1或2中所述的托板容器，其特征在于，梯形管型面(18)的较长平行壁(22)在两个管杆(30，32)的交叉区域以这样的方式向内凹入，即在两个外纵向边缘形成一个凸面，使得在水平和垂直延伸的管杆的每一个交叉处(36)形成四个接触点，这些接触点在焊接后牢固地相互连接，借此在每个管杆交叉处(36)相互面对的较长壁在焊接后仍然相互间隔开一定距离并且不互相接触。(图4)

4.根据权利要求1或2中所述的托板容器，其特征在于，梯形型面(18)的较长平行壁(22)沿管整个长度向内凹入，使得在两个外纵向边缘中的每一个上都形成一个凸面(28)(凸起)并且在水平和垂直延伸管杆(30，32)的每个交叉处(36)形成四个接触点，这些接触点在焊接后彼此牢固连接，借此在每个交叉处相互面对的较长平行壁(22)仍然间隔开一定距离并且不互相接触。(图4)

5.根据权利要求3或4中所述的托板容器，其特征在于，一个管杆梯形型面(18)的较长平行壁(22)在交叉区域向内凹入，在另一个管杆(32，30)中，梯形型面(18)的较长平行壁(22)沿管杆整个长度向内凹入。

6.根据权利要求1至5中所述的托板容器，其特征在于，交叉管杆(30，32)的两个较长平行壁(22)之间的距离(A)在焊接后在约0.5毫米到2毫米范围内，最好约为1毫米。(图4)

7.根据前述权利要求1至6中之一所述的托板容器，其特征在于，在梯形型面(18)的横截面视图中，在外边缘的延伸凸面之间延伸的较长平行壁具有和相对(较短)壁(20)相同的宽度(B1)。

8.根据前述权利要求1至7中之一所述的托板容器，其特征在于，梯形管型面(18)在较长平行壁(22)侧具有至少一个凹痕(34)，该凹痕与焊点有一定距离并且横向紧靠焊点。(图14)

9.根据前述权利要求1至8中之一所述的托板容器，其特征在于，梯形管型面(18)中的每一个都具有横向紧靠焊点的凹痕(34)，并且凹痕与焊点距离约为管杆型面宽度(b)的十分之一。(图7，14)。

10.根据前述权利要求1至9中之一所述的托板容器，其特征在于，在两个交叉点(36)之间，在较短平行壁(20)上，即在焊点的相反侧提供至少两个凹痕(34)，或者/并且在较长平行壁(22)侧，即在焊点侧提供至少两个凹痕(34)。

11.根据前述权利要求1至10中之一所述的托板容器，其特征在于，使型面高度(H)减小的凹痕(34)的深度(T)保持相当小，即约在型面高度(H)的15％和50％之间，最好约为33％。(图9)

12.根据前述权利要求1至11中之一所述的托板容器，其特征在于，凹痕(34)的纵向延伸-沿纵向-在约为型面宽度(B)的一点五倍到三倍范围内，最好是约为型面宽度(B)的两倍。(图7)

13.根据前述权利要求1至12中之一所述的托板容器，其特征在于，在较短平行壁(20)侧和在较长平行壁(22)侧，每个梯形管型面(18)都备有横向紧靠交叉处(36)的凹痕(34)，凹痕与交叉处(36)的距离约为管杆型面宽度(B)的十分之一。(图15)

14.根据前述权利要求1至13中之一所述的托板容器，其特征在于，根据动态振动应力的强度，管杆(30，32)的凹痕在笼形外套(14)的各种区域或/和在水平和垂直管杆(30，32)中具有不同的构造。

15.托板容器(10)，具有用热塑塑料制造的用于贮藏和运输流体或自由流动货物的薄壁刚性内容器(12)，其中塑料容器(12)被起支撑外壳作用的外笼形外套(14)和底座托板(16)紧密包围，热塑容器支撑在底座托板上并且该底座托板牢固地连接在支撑外壳上；其特征在于，弯成90°的笼形外套(14)的水平管杆(30)的拐角区域(38)平行于垂直方向被压平。(图15)。

16.根据权利要求15中所述的托板容器，其特征在于，在笼形外套(14)的拐角区域被弯成90°角的水平管杆(30)是这样构造的，即它们被从内侧或/和从外侧压平至少型面(18)横截面高度(H)的四分之一。(图15)

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