CN1351921A - 镍基硬钎焊合金 - Google Patents

镍基硬钎焊合金 Download PDF

Info

Publication number
CN1351921A
CN1351921A CN01129563A CN01129563A CN1351921A CN 1351921 A CN1351921 A CN 1351921A CN 01129563 A CN01129563 A CN 01129563A CN 01129563 A CN01129563 A CN 01129563A CN 1351921 A CN1351921 A CN 1351921A
Authority
CN
China
Prior art keywords
alloy
weight
present
soldering
consumption
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN01129563A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1159132C (zh
Inventor
永井省三
田中完一
日高谦介
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fukuda Metal Foil and Powder Co Ltd
Original Assignee
Fukuda Metal Foil and Powder Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Fukuda Metal Foil and Powder Co Ltd filed Critical Fukuda Metal Foil and Powder Co Ltd
Publication of CN1351921A publication Critical patent/CN1351921A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN1159132C publication Critical patent/CN1159132C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3033—Ni as the principal constituent
    • B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)

Abstract

本发明涉及一种镍基硬钎焊合金。该合金对熔化的被钎焊的材料具有良好湿润性,具有优良的耐腐蚀性和高的强度。该合金是用于焊接两块金属如不锈钢。该合金含有Cr,其用量为25－35重量%;P,其用量为4－8重量%;Si,其用量为3－6重量%;其中P和Si的总量为9－11.5重量%;还含有至少一种选自Al,Ca,Y及稀士金属混合物,其用量为0.01－0.10重量%,以及余量的Ni和不可避免的杂质。

Description

镍基硬钎焊合金
本发明涉及一种硬钎焊合金(brazing alloy)，具体本发明涉及一种镍基硬钎焊合金，该合金具有良好的湿润性和流动性(称为可湿润性)，优良的耐腐蚀性和高的强度。该合金是用于将两块金属例如不锈钢的焊接过程中。
镍基硬钎焊填料金属，定义为JISZ3265的JIS标准(日本工业标准)和ANSI/AWS A5.8的AWS(美国电焊学会)标准，通常是用于硬钎焊不锈钢过程来生来各种产品例如热交换器和燃气轮机。
最近，大大增加了需求提供硬钎焊合金，该合金在硫酸等强酸中具有耐腐蚀性并能在尽可能低的温度下进行硬钎焊来形成高强度的硬钎焊接，然而，作为已有技术的镍基硬钎焊填料金属具有如下几个目的。
作为在JIS和AWS标准中所定义的镍基硬钎焊填料金属，已知有一种合金BNi-5，它具有Ni-Cr-Si组份，有良好的耐腐蚀性。然而，它具有1150℃的高液相线，因而为了硬钎焊需要加热到1200℃，在此过程中不锈钢的性能便降低了。
已知还有一些合金BNi-1，1A和2具有Ni-Cr-Fe-Si-B组份，以及合金BNi-3和4具有Ni-Si-B组份，它们提供了硬钎焊接的高强度性能，但是由于当硬钎焊时硼的扩散会降低不锈钢的耐腐蚀性能。
还已知合金BNi-6和7具有Ni-(Cr-)-P组份，它可在约1000℃的比较低的温度下钎焊。这些合金具有良好的湿润性，但有脆性，硬钎焊接处强度较低。
另一方面，本发明者们已经披露了具有耐热性的镍基硬钎焊合金，见日本公开专利申请No.9-225679，1997年。在上述申请中所披露的合金可在温度低如BNi-2的焊接温度下进行钎焊。然而，已发现在该申请中限定的合金组份中某些部分在进行硬钎焊时会形成熔渣，导致钎焊接处具有低的强度。
因而，需要提供一种镍基硬钎焊合金用于两块金属例如不锈钢的焊接过程，并且使合金能在尽可能低的温度下例如约1100℃进行硬钎焊，以防止不锈钢性能的降低。该合金还伴随有当进行硬钎焊时没有焊渣形成的特性，并有良好的湿润性，硬钎焊接处有高的强度，以及在硫酸中的优良耐腐蚀性等。
为了提供有上述要求的特性的合金，本发明者们已阅览了公开于1997年的日本公开专利申请No.9-225679中具有Ni-Cr-P-Si组份的先前合金，发现本发明的合金具有更进一步添加物的宝贵组成。
根据本发明，本发明的合金相对于上述相同的应用具有一种宝贵的组份。因而，本发明的合金含有增量的Cr以提高强度，它能保持具有优选熔点和耐腐蚀性。同时本发明的合金还含有Cr，P和Si，Cr，P和Si每个的用量以及P和Si的总量应使合金具有亚共熔结构(hypo-eutecticStructure)。本发明的合金还含有少量Al，Ca，Y和/或稀士金属混和物使设计的合金可防止当钎焊时或之后形成熔渣并提高可湿润性。本发明的合金还含有Fe，Co，Mo和/或V，其用量应对其熔点，其湿润性及其耐腐蚀性不产生负面影响，这样使合金得以改进而具有高强度，特别是硬钎焊接处的高强度。
本发明提供了一种镍基硬钎焊合金，它含有Cr量为25-35％重量，P量为4-8％重量，Si量为3-6％重量，具有P和Si的总量为9-11.5％重量，至少一种元素选自Al，Ca，Y和稀土金属混合物用量为0.01-0.10％重量，和其余重量为Ni以及不可避免的杂质。
如果需要，该合金还可含有选自下组的至少一种元素：Fe，用量20重量％以下；Co，用量为20重量％以下；Mo，用量为10重量％以下；以及V，用量为5重量％以下；Fe，Co，Mo和V的总量为20重量％以下。
通过以下结合附图的详细描述，本领域中的技术人员会对本发明的附加优点和特征更加清楚。
附图简述
图1简略表示了合金硬钎焊试验过程各步骤。
根据本发明，合金中所含每种元素的量定义如下，在本说明书中，合金中每种元素的含量定义为重量百分。
根据本发明，镍基硬钎焊合金具有基本成份Ni，Cr，P及Si元素。基本成份中每种元素的含量对于决定所得合金的一些主要性能是特别重要的。
根据本发明，合金中所含Cr的量为25-35重量％。优选含有的Cr应尽可能多一些，因Cr能够溶解于Ni中形成Ni-Cr固体溶液，从而使得到的合金耐氧化、耐热、耐腐蚀和提高强度。另一方面，Cr含量的增加会引起熔点和湿润性的得益互换。在含Cr少于25重量％的不足量的合金情况下，难于提高钎焊点的强度和在硫酸中的耐腐蚀性等。而在含Cr量超过35重量％的合金情况下，有可能提高熔点而对不锈钢的湿润性产生不利影响。因此，根据本发明，合金中的Cr含量应限定于上述范围内。
根据本发明，P和Si的重量被限定为9-11.5重量％。由于其与Ni-Cr固体溶液的低共熔(eutetic)反应，P和Si元素的每一个都会明显地影响所得合金的熔点，并且还影响钎焊接的性能，耐腐蚀性及合金的强度。本发明的硬钎焊合金需设计成具有一种亚一共熔结构以便提高强度。元素P和Si的总含量会严重影响到所得合金的熔点和强度。因而，在合金具有P和Si总含量低于9重量％的不足用量情况下，所得到的合金趋于变成亚共熔体而提高了液相线的温度，因而难于在预定温度下钎焊。另一方面，在合金具有P和Si总含量高于11.5重量％的过量情况下，所得到的合金变为超共熔体(hyper-eutectic)，因而合金变脆而降低了强度。
还有，P和Si每种的含量需按照它们在含有Cr的所有组合物中所发生的作用和反应来加以限定。因此，如果含P量不足而少于4重量％和Si过量而高于6重量％，则合金便具有增高的熔点。
而且，如果含Si量少于3重量％而不足和P超过8重量％而过量，则合金会降低耐腐蚀性和降低强度。
因此，合金需要含P量为4-8重量％，和含Si量为3-6重量％，P和Si的总含量为9-11.5重量％。
如前所述具有基本成份Ni，Cr，P和Si的本发明的硬钎焊合金，还含有至少一种元素选自Al，Ca，Y和稀士金属混合物，将合金设计成具有低氧含量，以防止钎焊时或钎焊之后形成熔渣。而且含有这样一种或多种元素的合金可提高与不锈钢的湿润性。然而，如果合金含有至少一种元素Al，Ca，Y和稀士金属混合物，其总量少于0.01重量％而不足，则提供的合金性能不会有明显提高。另一方面，所含的一种元素或多种元素的总量高于0.1％重量％而过量，则所产生的化合物会对合金的湿润性或强度有不良影响。因而，合金需含有至少一种元Al，Ca，Y和稀士金属混合物，其总量为0.01-0.10重量％。
在本发明的镍基硬钎焊合金相对于已有技术合金具有优良的性能的同时，本发明的合金还可含有Fe，Co，Mo和/或V而且有更高的强度。应注意到，即使含有这些元素，这些元素过量会增高合金的熔点，从而便导致合金难于在所需温度(约1100℃)进行钎焊。还应注意到，这些元素的过量会损害提高了的合金强度和对合金的耐腐蚀性有不良影响。因而，合金需含有适当量的这些元素，即根据本发明研究出的适当量。因此，本发明的合金可含有铁的量为20重量％以下，含Co的量为20重量％以下，含Mo的量为10重量％以下和含V的量为5重量％以下。如果合金含有所选各元素的组合，则所选各元素的总含量应在20重量％以下。
因此，根据本发明，Fe的含量被限定为20重量％以下，Co的含量被限定为20重量％以下，Mo的含量被限定为10重量％以下，以及V的含量被限定为5重量％以下。而且，Fe，Co，Mo和V的总含量被限定为20重量％以下。
本发明的镍基硬钎焊合金可以形成粉末，一般是通过原子化方法制备，也可形成簿片或棒状。
实施例和对照：
现将具有本发明组合物的典型实施例和非本发明的对照例说明如下。
表1和表2中列示了作为各实施例所制备的一些合金的每个的成份和对照例的成份。表1和表2还附有熔点和在1100℃进行钎焊测试的结果，横问断裂试验和在5％硫酸中的腐蚀试验。
用于测试各种性能的方法如下，(1)熔点(液相线和固相线)的测量
将作为实施例和对照例的合金放入充有氩气的电炉中熔化并用热分析方法测量熔点。按照该方法，将一热电偶放入熔化合金的中心，热电偶连接于记录器用以描绘出热分析曲线，通过曲线可读出液相线和固相线的温度。(2)硬钎焊试验
将作为实施例和对照例的合金放入充有氩气的电炉内熔化并以此将熔化的合金注入石墨模具中得到直径为5mm棒条。然后将合金棒切成细小的碎段，每小段约5mm长。再将得到的样品放在SUS304不锈钢的基底材料1中，如图1(a)所示，并将样品在真空气压为10-3托下在1100℃加热30分钟进行钎焊。在钎焊后，测量熔化了的样品3扩展进入的面积S，如图1(b)所示。将所测得的面积S除以在钎焊样品2的横截面面积S0，而得到钎焊时熔化合金的扩展系数W，亦即S/S0，它可用来估计对SUS304不锈钢基底材料的湿润性。而且，还考察了钎焊试验后的外观来检验是否形成了熔渣。(3)横向断裂试验
将作为实施例和对照例的合金放入充有氩气的电炉内熔化并将以此熔化了的合金用内径5mm的石英管吸入，随后固化，然后切成样品小段，每段有35mm长。
将得到的样品小段放置在横向试验机上(横向长度25.4mm)，并用多用试验机称重以测量破坏时的重量。所测得的重量通计算产生横向断裂强度(kgf/mm2)，这可对强度提供有用的估计。(4)在5％硫酸中的腐蚀试验
将作为实施例和对照例的合金放入充有氩气的电炉内熔化并以此将熔化了的合金注入一个外壳模具中得到正方形棱柱体棒条，其每侧具有10mm长。将该棒条切成20mm长，尺寸为10mm×10mm×20mm，随后将切棒的表面用#240沙低磨研而得到样品棒段。以此将得到的样品棒段放入一个内容积为300CC的烧杯中，烧杯中含有浓度为5％的硫酸溶液，以全部浸入方式进行腐蚀试验。试验是在60℃经过24小时。测量浸入硫酸溶液前后的重量和表面积，然后计算得到重量损失(mg/m2·s)，这样可有效地估计样品在硫酸溶液中的耐腐蚀性。表1中列示了本发明合金的结果，可以看出，所有本发明的合金都有液相线低于温度1100℃并且本发明的合金都未在1100℃的钎焊测试中伴随形成熔渣，还可以看出，所有本说明合金的湿润扩层系数指示均超过40，这说明本发明的合金对SUS304不锈钢具有优良的湿润性。表1
  编号 合金的成份(重量％) 熔点(℃) 在1100℃钎焊 横向断裂(kgf/mm2) 在5％硫酸溶液中的重量损失(mg/m2 s)
Ni Cr P Si Al Ca Y M.M 其它   固相线   液相线   系数   熔渣
本发明的一些合金   (1)   bal.   25.0   6.0   4.0   0.01    -    -    -    -   980   1055   50   无     84    0.008
  (2)   bal.   29.0   6.2   3.8    -   0.01    -    -    -   985   1040   50   无     94    0.001
  (3)   bal.   29.7   6.1   4.1   0.04    -    -   0.01    -   980   1025   50   无     90    0.000
  (4)   bal.   30.1   6.0   4.0    -   0.03   0.03    -    -   980   1030   50   无     91    0.000
  (5)   bal.   35.0   5.8   4.2    -    -   0.01    -    -   980   1035   50   无     86    0.001
  (6)   bal.   31.5   6.4   4.0    -    -    -   0.01    -   980   1010   50   无     91    0.001
  (7)   bal.   27.9   5.6   3.9   0.02    -    -   0.06    -   980   1060   50   无     84    0.000
  (8)   bal.   27.0   4.0   6.0   0.10    -    -    -    -   980   1050   40   无     89    0.003
  (9)   bal.   30.0   8.0   3.0   0.05   0.01   0.01   0.03    -   980   1010   40   无     80    0.002
  (10)   bal.   29.0   6.8   4.7   0.01   0.05    -    -    -   980   990   50   无     90    0.001
  (11)   bal.   28.0   5.0   4.0   0.02    -   0.02    -    -   980   1070   40   无     95    0.005
  (12)   bal.   29.0   6.0   4.0   0.02    -    -    - Mo：5.0   980   1000   50   无     124    0.000
  (13)   bal.   28.5   6.0   4.2   0.02   0.03    -    - Mo：10.0   985   1090   40   无     101    0.002
  (14)   bal.   30.0   6.0   4.0   0.03    -    -    - Mo：2.0   980   1010   50   无     120    0.000
(15) bal. 30.0 6.0 4.0 0.02 0.01 - 0.01 V：5.0Fe：5.0 1010 1045 40 无 118 0.002
  (16)   bal.   28.8   5.6   3.6    -   0.03   0.02    - Fe：10.0   1000   1070   40   无     123    0.005
  (17)   bal.   29.0   6.0   4.0   0.03    -    -    - Fe：20.0   1030   1075   40   无     102    0.008
  (18)   bal.   29.4   5.9   3.8    -   0.03    -    - Fe：5.0   990   1045   50   无     116    0.002
(19) bal. 28.8 6.0 4.0 0.05 - - - Mo：5.0Fe：15.0 1000 1080 40 无 120 0.005
  (20)   bal.   29.0   5.9   4.2    -   0.05    -    - Co：10.0   1010   1075   40   无     105    0.003
  (21)   bal.   29.2   6.0   4.2    -   0.05    -   - Co：20.0   1020   1090   40   无     100    0.003
bal：余量M.M.：稀土金属混合表2
Figure A0112956300101
bal：余量                          1)：在1200℃钎焊M.M.：稀土金属混合                 2)：在1000℃钎焊
根据横向断裂试验结果，所有本发明的合金都具有横向断裂强度大于80kgf/mm2。特别是，样品(12)至(21)具有强度大于100kgf/mm2。因而，可以肯定，本发明的合金的强度，与作为对照的合金BNi-2和BNi -5相比，同样优良或更加优良，本发明的合金具有BNi-7合金2-3倍的强度。
而且，按照在5％硫酸溶液中的腐蚀试验，所有样品的重量损失均处于0.000-0.008mg/mm2·S范围内。因而，本发明的合金具有优良的耐腐蚀性，它们的腐蚀性还低于声称耐腐蚀性优良的BNi-5合金。
另一方面，表2是关于作为对照试样的合金(a)至(i)，这些合金中每个都具有非本发明所限定的成份范围。
不像本发明的情况，对照样品合金(a)具有过量的P，不足量的Si，以及不含有Al，Ca，Y和稀士金属混合物。还有，合金(b)具有过多的P和Si总量，和不合有Al，Ca，Y和稀士金属混合物。而合金(d)具有过量的Cr，不足量的P，过量的Si，以及不含有Al，Ca，Y和稀士金属混合物。合金(a)，(b)或(d)可以在1100℃进行钎焊，但却形成了熔渣，它降低了钎焊接处的强度。
合金(c)具有过量的Al，故合金(c)具有熔化了的合金的低的湿润扩层系数和低的钎焊接强度。合金(e)具有P和Si的不是总量，因而合金(e)具有升高了的液相线使难于在1100℃钎焊，同时具有较低的钎焊接强度。
合金(f)，(g)，(h)或(i)具有过量的Fe，Mo，V或Co，因而该合金具有升高的液相线，使合金不能在1100℃钎焊和不能提高强度。
而且，在各对照样品中，合金BNi-2，BNi-5或BNi-7具有JIS和AWS所限定的镍基硬钎焊填料金属成份。BNi-2合金可以在1100℃钎焊，但却有在硫酸中大大降低了的耐腐蚀性。另一方面，BNi-5合金具有在硫酸中的良好耐腐蚀性，但其液相线却高达1140℃，这样需要加热到1200℃进行钎焊。而且，BNi-7合金具有低的熔点，但钎焊接处的强度不足。
根据本发明，各合金不仅对奥氏体(austenite)不锈钢基底材料如SUS304和316具有优良的湿润性，而且对纯铁体和马丁体(martensite)的不锈钢基底材料如SUS410和430也有优良的湿润性。
本发明的合金，可以进行理想的钎焊，不仅可在真空气氛中，而且可在氢气还原气氛中或在氩惰性气体中进行。
还有，本发明的合金具有优良的耐腐蚀性，不仅在硫酸溶液中，而且在氨溶液中，在盐水中和各种酸性溶液中如硝酸中均如此。本发明的合金还具有硬钎焊接的高强度。

Claims (2)

1.一种镍基硬钎焊合金，它含有：
用量为25-35重量％的Cr；
用量4-8重量％的P；
用量为3-6重量％的Si，其中P和Si的总量为9-11.5重量％；
用量为0.01-0.10重量％的至少一种选自Al，Ca，Y及稀士金属混合物的一组，以及
余量的镍和不可避免的一些杂质。
2.根据权利要求1所述的镍基硬钎焊合金，还含有至少一种选自下组的元素：用量为20重量％以下的Fe，用量为20重量％以下的Co，用量为10重量％以下的Mo及用量为5重量％以下的V，其中Fe，Co，Mo和V的总量为20重量％以下。
CNB011295635A 2000-11-15 2001-06-27 镍基硬钎焊合金 Expired - Lifetime CN1159132C (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000347364A JP3354922B2 (ja) 2000-11-15 2000-11-15 Ｎｉ基耐熱ろう材
JP347364/2000 2000-11-15

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1351921A true CN1351921A (zh) 2002-06-05
CN1159132C CN1159132C (zh) 2004-07-28

Family

ID=18821109

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CNB011295635A Expired - Lifetime CN1159132C (zh) 2000-11-15 2001-06-27 镍基硬钎焊合金

Country Status (7)

Country Link
US (1) US6696017B2 (zh)
EP (1) EP1207001B1 (zh)
JP (1) JP3354922B2 (zh)
CN (1) CN1159132C (zh)
DE (1) DE60115817T2 (zh)
ES (1) ES2255526T3 (zh)
HK (1) HK1044309A1 (zh)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102275048A (zh) * 2011-07-14 2011-12-14 林雪平 一种发动机冷却器用粉末高温钎焊材料
CN101688764B (zh) * 2007-04-25 2012-03-14 株式会社Ihi 热交换器、热交换器的制备方法和egr***
CN103079752A (zh) * 2010-09-13 2013-05-01 福田金属箔粉工业株式会社 钎焊用镍基耐盐酸腐蚀合金
CN104334313A (zh) * 2012-05-09 2015-02-04 西门子能量股份有限公司 高温应用的低熔点的钎焊合金
CN109290697A (zh) * 2018-08-15 2019-02-01 中南大学 一种钎焊c/c复合材料的活性钎料及其制备方法和应用
CN113770587A (zh) * 2021-09-15 2021-12-10 浙江亚通焊材有限公司 一种用于低真空环境的高温钎焊环及其制备方法
CN115139010A (zh) * 2022-06-21 2022-10-04 安徽工程大学 一种掺杂y的多元镍基合金钎料的制备方法及钎焊方法

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3893110B2 (ja) * 2000-12-28 2007-03-14 株式会社ブレイジング プレート式熱交換器及びその製造方法
JP2003003211A (ja) * 2001-06-19 2003-01-08 Kanto Yakin Kogyo Co Ltd アルゴン雰囲気下での金属の連続熱処理方法
CA2547047A1 (en) 2006-05-15 2007-11-15 Embotics Corporation Management of virtual machines using mobile autonomic elements
US7392930B2 (en) * 2006-07-06 2008-07-01 Sulzer Metco (Us), Inc. Iron-based braze filler metal for high-temperature applications
CN101977724B (zh) * 2008-03-19 2013-11-27 霍加纳斯股份有限公司 铁-铬基钎料金属
EP2272619B9 (en) 2008-04-18 2013-11-20 Fukuda Metal Foil&powder Co., Ltd. Iron-base heat- and corrosion-resistant brazing filler metals
IT1392692B1 (it) * 2009-01-28 2012-03-16 Enzler Disco freno e relativo metodo di produzione
US20100288478A1 (en) * 2009-05-12 2010-11-18 Lawrence Barron Remanufactured Exhaust Gas Recirculation Cooler and Method for Remanufacturing a Cooler
MX338812B (es) 2009-09-18 2016-04-29 Höganäs Ab Metal de relleno de broncesoldadura basado en hierro-cromo.
WO2013077113A1 (ja) * 2011-11-24 2013-05-30 福田金属箔粉工業株式会社 濡れ広がり性と耐食性に優れたNi-Cr系ろう材
US20140037986A1 (en) * 2012-08-02 2014-02-06 Michael Weinstein Nickel-based brazing metal powder for brazing base metal parts with reduced erosion
US9393646B2 (en) * 2013-02-12 2016-07-19 General Electric Company Magnetic nickel base ternary brazing material and method of application
JP5858512B1 (ja) * 2014-04-11 2016-02-10 福田金属箔粉工業株式会社 耐食性に優れたニッケルろう材
US20170151639A1 (en) 2014-06-26 2017-06-01 Hitachi Metals, Ltd. BRAZING Ni-BASE AMORPHOUS ALLOY RIBBON AND STAINLESS STEEL BONDED BODY USING SAME
US20180021894A1 (en) 2015-02-17 2018-01-25 Hoganas Ab (Publ) Nickel based alloy with high melting range suitable for brazing super austenitic steel
CN106392028B (zh) * 2016-06-21 2018-07-13 北京工业大学 一种铁基钎料的超薄带连铸制备方法
CN108247235A (zh) * 2018-01-10 2018-07-06 浙江亚通焊材有限公司 一种油冷器在低真空条件下快速钎焊的镍基钎料
KR102194420B1 (ko) * 2018-11-27 2020-12-28 주식회사 풍산홀딩스 저융점 및 고내식성을 갖는 Ni-Cr-Fe-P계 브레이징용 합금분말 및 이의 제조 방법
CN111822900A (zh) * 2020-07-24 2020-10-27 曹怡 一种镍基合金及其制备方法和焊带

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4507264A (en) * 1982-12-01 1985-03-26 Alloy Metals, Inc. Nickel base brazing alloy and method
DE4130139C1 (zh) * 1991-09-11 1992-08-06 Krupp-Vdm Ag, 5980 Werdohl, De
US5561827A (en) * 1994-12-28 1996-10-01 General Electric Company Coated nickel-base superalloy article and powder and method useful in its preparation
JP3168158B2 (ja) 1996-02-20 2001-05-21 福田金属箔粉工業株式会社 ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材
GB2347939B (en) 1999-01-27 2003-04-16 Usui Kokusai Sangyo Kk Brazing filler metal superior in corrosion resistance and heat resistance, and EGR cooler brazed with said brazing filler metal
JP2000218390A (ja) * 1999-01-27 2000-08-08 Usui Internatl Ind Co Ltd Ｅｇｒシステム構成部品用のろう材および該ろう材を用いてろう付けされたｅｇｒクーラ

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101688764B (zh) * 2007-04-25 2012-03-14 株式会社Ihi 热交换器、热交换器的制备方法和egr***
CN103079752A (zh) * 2010-09-13 2013-05-01 福田金属箔粉工业株式会社 钎焊用镍基耐盐酸腐蚀合金
CN102275048A (zh) * 2011-07-14 2011-12-14 林雪平 一种发动机冷却器用粉末高温钎焊材料
CN104334313A (zh) * 2012-05-09 2015-02-04 西门子能量股份有限公司 高温应用的低熔点的钎焊合金
CN109290697A (zh) * 2018-08-15 2019-02-01 中南大学 一种钎焊c/c复合材料的活性钎料及其制备方法和应用
CN113770587A (zh) * 2021-09-15 2021-12-10 浙江亚通焊材有限公司 一种用于低真空环境的高温钎焊环及其制备方法
CN113770587B (zh) * 2021-09-15 2022-04-19 浙江亚通焊材有限公司 一种用于低真空环境的高温钎焊环及其制备方法
CN115139010A (zh) * 2022-06-21 2022-10-04 安徽工程大学 一种掺杂y的多元镍基合金钎料的制备方法及钎焊方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP1207001B1 (en) 2005-12-14
JP2002144080A (ja) 2002-05-21
JP3354922B2 (ja) 2002-12-09
EP1207001A1 (en) 2002-05-22
HK1044309A1 (en) 2002-10-18
US20020085943A1 (en) 2002-07-04
US6696017B2 (en) 2004-02-24
ES2255526T3 (es) 2006-07-01
DE60115817D1 (de) 2006-01-19
CN1159132C (zh) 2004-07-28
DE60115817T2 (de) 2006-08-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1159132C (zh) 镍基硬钎焊合金
KR101625956B1 (ko) 철-크롬계 경납땜 용가재
US20180200844A1 (en) Nickel-based brazing foil, method for producing a brazing foil, object with a brazing seam and brazing method
EP2272619B1 (en) Iron-base heat- and corrosion-resistant brazing filler metals
KR101862061B1 (ko) 납땜용 니켈기 염산 내식합금
JP5718924B2 (ja) 鉄−クロム系鑞材
CN101374631B (zh) 液相扩散接合用合金
JP3168158B2 (ja) ぬれ性・耐食性に優れたＮｉ基耐熱ろう材
WO2013077113A1 (ja) 濡れ広がり性と耐食性に優れたNi-Cr系ろう材
US4135656A (en) Nickel base brazing alloy
KR20160021746A (ko) 내식성이 우수한 니켈 납땜재
EP0514946B1 (en) An aluminum alloy composite material for brazing
Hartmann et al. Nickel-chromium-based amorphous brazing foils for continuous furnace brazing of stainless steel
JP3210766B2 (ja) Ｓｎ基低融点ろう材
RU2041784C1 (ru) Припой для пайки и способ пайки
Colbus et al. Properties of gold-nickel alloy brazed joints in high temperature materials
JP2003136279A (ja) 肉盛用Ｃｒ−Ｎｉ−Ｎｂ−Ｆｅ基合金
EP1380381B1 (en) Nickel based filler metal for brazing
KR20240014463A (ko) 젖음 퍼짐성이 우수한 니켈 경납재
CA1085653A (en) Nickel base brazing alloy
EP4051449A1 (en) Low melting iron based braze filler metals for heat exchanger applications
KR20100038818A (ko) 스테인리스용 브레이징 용가재

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
REG Reference to a national code

Ref country code: HK

Ref legal event code: GR

Ref document number: 1044309

Country of ref document: HK

CX01 Expiry of patent term
CX01 Expiry of patent term

Granted publication date: 20040728