CN117404449A - 齿轮箱组件 - Google Patents

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CN117404449A
CN117404449A CN202310852328.5A CN202310852328A CN117404449A CN 117404449 A CN117404449 A CN 117404449A CN 202310852328 A CN202310852328 A CN 202310852328A CN 117404449 A CN117404449 A CN 117404449A
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radius
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凯达尔·S·维迪雅
艾哈迈德·丁达尔
布格拉·H·埃尔塔斯
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Original Assignee
General Electric Co
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Abstract

一种用于涡轮发动机的齿轮箱组件，该涡轮发动机包括驱动轴和风扇轴。齿轮箱组件包括第一齿轮、第二齿轮和行星销。第一齿轮联接到驱动轴。第二齿轮由行星架支撑。行星架联接到风扇轴。扭矩通过齿轮箱组件从驱动轴传递到风扇轴。行星销设置在第二齿轮内。行星销的行星销形状包括通过轮廓部分偏移表征的轮廓部分，轮廓部分偏移大于或等于‑4.2e‑03英寸且小于或等于‑1.2e‑05英寸。

Description

齿轮箱组件
技术领域
本公开大体上涉及用于涡轮发动机的齿轮箱组件。
背景技术
涡轮发动机通常包括布置成彼此流动连通的风扇和核心区段。齿轮箱组件联接在风扇和核心区段之间。
附图说明
根据附图中所示的各种示例性实施例的以下更具体的描述，前述和其他特征以及优点将是显而易见的，其中相似的附图标记通常表示相同的、功能类似的和/或结构类似的元件。
图1是根据本公开的实施例的沿着涡轮发动机的中心线轴线截取的涡轮发动机的示意性横截面视图。
图2是根据本公开的实施例的用于涡轮发动机的齿轮箱组件的示意性横截面侧视图。
图3是根据本公开的实施例的图2的齿轮箱组件的一部分的示意性侧视图。
图4A是根据本公开的用于齿轮箱组件的轮廓行星销的示意性前视图。
图4B是根据本公开的轮廓行星销的在图4A中的细节4B处截取的放大局部示意性前视图。
图5是示出根据本公开的实施例的作为涡轮发动机的风扇的风扇功率的函数的短轴偏移的曲线图。
图6是示出根据本公开的实施例的作为涡轮发动机的风扇的风扇功率的函数的轮廓部分偏移的曲线图。
图7是示出根据本公开的实施例的作为涡轮发动机的风扇的风扇功率的函数的长轴偏移的曲线图。
图8是示出根据本公开的实施例的作为涡轮发动机的风扇的风扇速度的函数的短轴偏移的曲线图。
图9是示出根据本公开的实施例的作为涡轮发动机的风扇的风扇速度的函数的轮廓部分偏移的曲线图。
图10是示出根据本公开的实施例的作为涡轮发动机的风扇的风扇速度的函数的长轴偏移的曲线图。
图11是示出根据本公开的实施例的作为齿轮箱组件的齿轮比的函数的短轴偏移的曲线图。
图12是示出根据本公开的实施例的作为齿轮箱组件的齿轮比的函数的轮廓部分偏移的曲线图。
图13是示出根据本公开的实施例的作为齿轮箱组件的齿轮比的函数的长轴偏移的曲线图。
图14是示出根据本公开的实施例的作为行星销的行星销半径的函数的短轴偏移的曲线图。
图15是示出根据本公开的实施例的作为行星销的行星销半径的函数的轮廓部分偏移的曲线图。
图16是示出根据本公开的实施例的作为行星销的行星销半径的函数的长轴偏移的曲线图。
图17是示出根据本公开的实施例的作为齿轮箱组件的行星齿轮的数量的函数的短轴偏移的曲线图。
图18是示出根据本公开的实施例的作为齿轮箱组件的行星齿轮的数量的函数的轮廓部分偏移的曲线图。
图19是示出根据本公开的实施例的作为齿轮箱组件的行星齿轮的数量的函数的长轴偏移的曲线图。
具体实施方式
本公开的附加特征、优点和实施例通过考虑以下详细描述、附图和权利要求而被阐述或显而易见。此外，本公开的前述概述和随后的详细描述都是示例性的并且旨在提供进一步的解释而不限制所要求保护的本公开的范围。
下面详细讨论本公开的各种实施例。虽然讨论了具体实施例，但这仅是为了说明的目的。相关领域的技术人员将认识到，在不脱离本公开的精神和范围的情况下，可以使用其他部件和配置。
如本文所使用的，术语“第一”、“第二”和“第三”可以互换地使用以将一个部件与另一个部件区分开，并且并不旨在表示各个部件的位置或重要性。
术语“上游”和“下游”指的是相对于流体路径中的流体流动的相对方向。例如，“上游”是指流体流自的方向，“下游”是指流体流向的方向。
除非本文另有说明，否则术语“联接”、“固定”、“附接”、“连接”等既指直接联接、固定、附接或连接，也指通过一个或多个中间部件或特征间接联接、固定、附接或连接。
除非上下文另有明确说明，否则单数形式“一”、“一个”和“该”包括复数指代。
如本文所使用的，术语“轴向”指的是基本上平行于涡轮发动机的中心线延伸的方向和取向。此外，术语“径向”和“径向地”指的是基本上垂直于涡轮发动机的中心线延伸的方向和取向。另外，如本文所使用的，术语“周向”和“周向地”指的是绕涡轮发动机的中心线弓形延伸的方向和取向。
在此以及整个说明书和权利要求书中，范围限制被组合和互换。除非上下文或语言另有指示，否则此类范围被识别并包括其中包含的所有子范围。例如，本文公开的所有范围都包括端点，并且端点可以独立地彼此组合。
涡轮发动机可被配置为齿轮发动机。齿轮发动机包括用于将功率和扭矩从涡轮轴传递到主风扇的动力齿轮箱。这种齿轮箱可包括周转齿轮组件，该周转齿轮组件包括太阳齿轮、多个行星齿轮和环形齿轮。太阳齿轮与多个行星齿轮啮合，并且多个行星齿轮与环形齿轮啮合。在操作中，齿轮箱将从以第一速度操作的涡轮轴传递的扭矩传递到以第二较低速度旋转的风扇轴。对于齿轮箱的行星配置，太阳齿轮可联接到以第一速度旋转的低压涡轮的中轴。与太阳齿轮相互啮合的行星齿轮然后通过行星架将该扭矩传递到风扇轴。在星形配置中，环形齿轮联接到风扇轴。在任一配置中，行星齿轮绕行星销旋转，其中轴颈轴承形成在行星销和行星齿轮之间。行星销设置在相应的行星齿轮内，并且包括行星销与行星齿轮的轮缘之间的间隙，使得润滑剂供应在行星销与行星齿轮之间。在动力齿轮箱的操作期间必须保持该间隙，以确保轴颈轴承的正常性能。在一些情况下，行星齿轮可能由于在动力齿轮箱的操作期间作用在行星齿轮上的力而变形。行星齿轮的这种变形可能导致间隙减小并且轴颈轴承的性能降低。结果，行星齿轮受到磨损并降低负载能力。因此，动力齿轮箱的效率(例如，输出功率与输入功率的比率)降低。
随着发动机功率和推力的增加，所描述的扭矩变得在确保轴颈销和行星齿轮之间的足够间隙的同时更难以适应。发明人需要改进用于动力齿轮箱的现有行星销，设计了几种不同配置的行星销以实现改进的设计，更适合于处理不同架构的行星销上的扭矩，从而提高动力齿轮箱的效率和功率输出。
现在参考附图，图1是根据本公开的实施例的沿着涡轮发动机10的中心线轴线截取的涡轮发动机10的示意性横截面视图。如图1所示，涡轮发动机10限定轴向方向A(平行于供参考的纵向中心线12延伸)和垂直于轴向方向A的径向方向R。一般而言，涡轮发动机10包括风扇区段14和设置在风扇区段14下游的核心涡轮发动机16。
所示的核心涡轮发动机16通常包括外壳体18，外壳体18基本上是管状的并且限定环形入口20。如图1示意性所示，外壳体18以串联流动关系包围压缩机区段21，压缩机区段21包括增压器或低压(LP)压缩机22，下游接着是高压(HP)压缩机24；燃烧区段26；涡轮区段27，涡轮区段27包括高压(HP)涡轮28，下游接着是低压(LP)涡轮30；和喷射排气喷嘴区段32。高压(HP)轴34或线轴将HP涡轮28驱动地连接到HP压缩机24，以使HP涡轮28和HP压缩机一致地旋转。低压(LP)轴36将LP涡轮30驱动地连接到LP压缩机22，以使LP涡轮30和LP压缩机22一致地旋转。压缩机区段、燃烧区段26、涡轮区段和喷射排气喷嘴区段32一起限定核心空气流动路径。
对于图1所示的实施例，风扇区段14包括风扇38(例如，可变桨距风扇)，其具有以间隔开的方式联接到盘42的多个风扇叶片40。如图1所示，风扇叶片40大体沿径向方向R从盘42向外延伸。每个风扇叶片40可相对于盘42绕桨距轴线P旋转，因为风扇叶片40可操作地联接到致动构件44，致动构件44被配置为共同地一致地改变风扇叶片40的桨距。风扇叶片40、盘42和致动构件44经由风扇轴45一起绕纵向中心线12旋转，风扇轴45由LP轴36跨动力齿轮箱46(也称为齿轮箱组件46)提供动力。齿轮箱组件46包括多个齿轮，用于将风扇轴45的旋转速度以及因此将风扇38相对于LP轴36的旋转速度调节至更有效的风扇旋转速度。
仍参考图1的示例性实施例，盘42被可旋转风扇轮毂48覆盖，该可旋转风扇轮毂48具有空气动力学轮廓，以促进气流通过多个风扇叶片40。另外，风扇区段14包括环形风扇壳体或机舱50，其周向地围绕风扇38和/或核心涡轮发动机16的至少一部分。机舱50由多个周向间隔开的出口导向轮叶52相对于核心涡轮发动机16被支撑。此外，机舱50的下游区段54在核心涡轮发动机16的外部分上延伸以在其间限定旁通气流通道56。
在涡轮发动机10的操作期间，一定体积的空气58通过机舱50和/或风扇区段14的入口60进入涡轮发动机10。随着一定体积的空气58穿过风扇叶片40，第一部分空气62被引导或导向到旁通气流通道56中，并且第二部分空气64被引导或导向到核心空气流动路径的上游区段中，或者，更具体地，进入LP压缩机22的环形入口20。第一部分空气62与第二部分空气64之间的比率通常称为旁通比。然后，随着第二部分空气64被导向通过HP压缩机24并进入燃烧区段26，第二部分空气64的压力增加，在燃烧区段26中，高压空气与燃料混合并燃烧以提供燃烧气体66。
燃烧气体66被导向进入HP涡轮28中并且通过HP涡轮28膨胀，其中来自燃烧气体66的一部分热能和/或动能经由联接到外壳体18的HP涡轮定子轮叶68和联接到HP轴34的HP涡轮转子叶片70的顺序级提取，因此，引起HP轴34旋转，从而支持HP压缩机24的操作。然后燃烧气体66被导向进入LP涡轮30中并通过LP涡轮30膨胀。在此，第二部分热能和动能经由联接到外壳体18的LP涡轮定子轮叶72和联接到LP轴36的LP涡轮转子叶片74的顺序级从燃烧气体66中提取，因此，引起LP轴36旋转。由此，这经由齿轮箱组件46支持LP压缩机22的操作和风扇38的旋转。
燃烧气体66随后被导向通过核心涡轮发动机16的喷射排气喷嘴区段32以提供推进推力。同时，随着第一部分空气62在从涡轮发动机10的风扇喷嘴排气区段76排出之前被导向通过旁通气流通道56，第一部分空气62的压力显著增加，也提供推进推力。HP涡轮28、LP涡轮30和喷射排气喷嘴区段32至少部分地限定用于将燃烧气体66导向通过核心涡轮发动机16的热气体路径78。
图1所示的涡轮发动机10仅作为示例。在其他示例性实施例中，涡轮发动机10可具有任何其他合适的配置。例如，在其他示例性实施例中，风扇38可以以任何其他合适的方式配置(例如，作为固定桨距风扇)，并且还可以使用任何其他合适的风扇框架配置来支撑。此外，在其他示例性实施例中，可以提供任何其他合适数量或配置的压缩机、涡轮、轴或其组合。在又一些示例性实施例中，本公开的各方面可结合到任何其他合适的涡轮发动机中，例如涡轮风扇发动机、螺旋桨风扇发动机、涡轮喷气发动机和/或涡轮轴发动机。
图2是根据本公开的实施例的齿轮箱组件246的示意性侧横截面视图。齿轮箱组件246可用于图1的涡轮发动机10中。即，齿轮箱组件246将LP轴36联接到风扇38(图1)。
齿轮箱组件246包括周转齿轮组件279，周转齿轮组件279包括太阳齿轮282、多个行星齿轮284(仅其中一个在图2中可见)和环形齿轮286。外壳281包围齿轮箱组件246。为了清楚起见，仅示出了齿轮的一部分并且太阳齿轮282和环形齿轮286环绕LP轴36。尽管在图2中未示出，但是太阳齿轮282、多个行星齿轮284和环形齿轮286中的每一个都包括围绕它们的周边的齿以与其他齿轮相互啮合。齿轮箱组件246是行星型齿轮箱，其中约束行星齿轮284的行星架288联接到输出轴(例如，风扇轴45)，而环形齿轮286被固定。这样，风扇轴45是齿轮箱组件246的输出，并且风扇38由输出齿轮(例如，行星齿轮284)驱动。然而，可以采用其他合适类型的齿轮箱组件。在一个非限制性示例中，齿轮箱组件246可以是星型或旋转环形齿轮型齿轮箱组件(例如，环形齿轮286是旋转的，而行星架288是固定的且静止的)。在这种布置中，风扇38联接到环形齿轮286并由环形齿轮286驱动。这样，环形齿轮286是齿轮箱组件246的输出齿轮。在另一个非限制性示例中，齿轮箱组件246可以是差速齿轮箱，其中环形齿轮286和行星架288都被允许旋转。
驱动轴(例如，LP轴36)联接到太阳齿轮282。LP涡轮30(图1)驱动LP轴36，LP轴36联接到齿轮箱组件246的太阳齿轮282。这样，LP轴36是齿轮箱组件246的输入。在一些示例中，驱动轴可以是除了LP轴36之外的轴。多个行星齿轮284在太阳齿轮282的径向外侧且与其相互啮合，这些行星齿轮284联接在一起并由行星架288支撑。行星架288支撑并约束多个行星齿轮284绕太阳齿轮282同步旋转，同时使得多个行星齿轮284中的每个行星齿轮能够绕其自身的轴线13旋转。行星架288经由风扇轴45联接到风扇38(图1)并与多个行星齿轮284一起旋转，以便驱动风扇38(图1)绕纵向中心线12旋转。环形齿轮286在多个行星齿轮284的径向外侧并且与其相互啮合，该环形齿轮286是环形的环形齿轮。在图2的示例中，环形齿轮286是静止的并且经由一个或多个连杆283固定到涡轮发动机10的静止支撑结构。
多个行星齿轮284中的每个行星齿轮284包括行星销290，相应的行星齿轮284绕行星销290旋转。行星销290提供轴颈轴承，其允许相应的行星齿轮284绕行星销290旋转。例如，润滑剂(例如，油)设置在行星销290和相应的行星齿轮284之间，使得行星齿轮284相对于行星销290旋转。齿轮箱组件246包括齿轮比(GR)，其限定输入齿轮(例如，太阳齿轮282)的速度与通过齿轮箱组件246的输出(例如，行星架288)的速度之比。换句话说，齿轮比是输出齿轮每转一圈输入齿轮的转数。在星型配置中，输出联接到环形齿轮286。
图3是根据本公开的实施例的行星齿轮384和行星销390的示意性前视图。行星齿轮384和行星销390可用于图2的齿轮箱组件246中。行星齿轮384包括行星齿轮轮缘391和限定行星齿轮384的内部392的孔。行星齿轮轮缘391包括限定到行星齿轮384的内表面394的内半径393。行星销390设置在行星齿轮384的内部392内。行星销390通常是圆形的并且包括行星销半径rp。行星架288(图2)联接到行星销290。润滑剂被供给到行星齿轮384的内部392，并且润滑剂围绕行星销390周向设置，使得行星齿轮轮缘391包围润滑剂。
在操作中，驱动轴(例如，LP轴36)旋转，如上面详述的，并且将扭矩施加到太阳齿轮282(图2)。太阳齿轮282进而旋转并将扭矩施加到行星齿轮384。行星齿轮384绕行星销390旋转。行星齿轮384进而旋转并将扭矩施加到行星架288(图2)。行星架288进而旋转并将扭矩施加到风扇38，使得风扇38(图1)以风扇速度Ωfan旋转。此外，机械动力通过齿轮箱组件246的周转齿轮组件279从驱动轴(例如，LP轴36)传递到风扇轴45(图2)，使得风扇38以风扇功率HPfan旋转。
如图3所示，在操作期间，行星齿轮384以行星齿轮速度Ωp绕轴线13(图2)沿逆时针方向旋转。同时，行星齿轮384绕纵向中心线12(图2)沿逆时针方向旋转，使得行星架288(图2)绕纵向中心线12(图1)以行星架速度Ωc沿逆时针方向旋转。由于行星齿轮384的旋转和行星架288(图2)的旋转，力被施加在行星齿轮384上。例如，力包括夹紧力Fp、切向力Ft、离心力Fc和向外径向力Fr。例如，LP轴36(图2)的扭转运动导致太阳齿轮282(图2)在行星齿轮轮缘391上施加合成径向力和横向力。合成径向力和横向力在行星齿轮轮缘391上施加夹紧力Fp和切向力Ft。行星齿轮轮缘391上的向外径向力Fr包括由于行星齿轮384绕轴线13的旋转而导致的行星齿轮384的离心力。离心力Fc包括由于行星齿轮384在齿轮箱组件246的行星型配置中绕纵向中心线12旋转而导致的行星齿轮384上的离心力。
施加在行星齿轮384上的力导致行星齿轮轮缘391变形或弯曲。行星齿轮轮缘391的变形或弯曲是由向下拉动和推入行星齿轮轮缘391的力引起的。结果，这些力导致行星齿轮轮缘391朝向行星销390径向弯曲，使得行星齿轮轮缘391的内半径393减小或变形为变形内半径395。变形内半径395被限定为行星齿轮轮缘391的变形部分396。由于施加在行星齿轮轮缘391上的力而导致的行星齿轮轮缘391的变形部分396的总偏移(deflection)是行星齿轮384的材料特性(例如，行星齿轮384的材料的弹性模量和密度)、行星齿轮轮缘391的厚度、行星销390的半径rp、行星齿轮轮缘391的宽度、太阳齿轮282的半径、行星架速度Ωc、行星齿轮速度Ωp、行星齿轮384的数量Np和风扇功率HPfan的函数。另外，由于离心力Fc，行星销390在行星齿轮384的内部392内被径向向外推动。因此，行星齿轮轮缘391和行星销390之间的间隙在行星齿轮轮缘391的变形部分396的周向位置处减小。
变形部分396的周向位置在行星齿轮384的轴线399上的π弧度和二分之π之间(例如，在一百八十度和九十度之间)。变形部分396的最大变形的周向位置在约1.967弧度(例如，约一百一十二点七度)处。这种间隙的减小可导致行星齿轮轮缘391和行星销390之间的接触。结果，行星齿轮384受到磨损并且负载能力降低。因此，行星齿轮384的效率降低，并且齿轮箱组件246(图2)的效率降低。因此，本公开的实施例提供了一种改进的行星销，如下文进一步详述。
图4A是根据本公开的实施例的行星销490的示意性前视图。行星销490可用于图2的齿轮箱组件246中。如图4A所示，行星销490包括行星销形状461。行星销形状461被限定为行星销490的圆周形状。行星销形状461包括大体椭圆形形状463，其包括轮廓部分465。轮廓部分465大体对应于行星齿轮384(图3)的变形部分396。例如，轮廓部分465限定行星销形状461的不规则部分，其相对于行星销形状461的其余部分(例如，相对于椭圆形形状463)是不成形的。以这种方式，当行星齿轮轮缘391变形或弯曲时，行星销490的行星销形状461提供行星销490和行星齿轮轮缘391(图3)之间的间隙，使得行星销490和行星齿轮轮缘391之间不存在接触。
图4B是根据本公开的实施例的行星销490的在图4A中的细节4B处截取的放大局部示意性前视图。如图4B所示，行星销490的行星销形状461包括短轴半径471、轮廓部分半径473和长轴半径475。短轴半径471和长轴半径475分别包括椭圆形形状463的短轴和长轴。轮廓部分半径473是在行星销490的最大压缩位置(并且因此，行星销490的最小半径的位置)处到行星销490的轮廓部分465的半径。因此，轮廓部分半径473位于行星销490的轴线499上的π弧度和二分之π弧度之间(例如，在一百八十度和九十度之间)。轮廓部分半径473的最小值(例如，轮廓部分465的最大偏移)被限定在行星销490的轴线上的约1.967弧度(例如，约一百一十二点七度)处。
参考图4B，当行星销为圆形形状(例如，图3的行星销390)时，短轴半径471、轮廓部分半径473和长轴半径475各自相对于行星销半径rp表示。例如，短轴半径471等于短轴偏移a1(例如，负值)加上行星销半径rp。轮廓部分半径473等于轮廓部分偏移a2(例如，负值)加上行星销半径rp。并且长轴半径475等于长轴偏移a3(例如，负值)加上行星销半径rp。当齿轮箱负载以及行星销在卸载条件下呈圆形时，短轴偏移a1、轮廓部分偏移a2和长轴偏移a3各自是行星销490相对于行星销半径rp的弹性偏移。因此，短轴偏移a1、轮廓部分偏移a2和长轴偏移a3各自限定行星销490的行星销形状461相对于圆形行星销390(图3)的行星销半径rp偏移或减小的量。期望避免行星齿轮的内轮缘和行星销的外表面之间的表面与表面接触，因为这将提高将扭矩从驱动轴输送到风扇轴的齿轮箱效率。
当开发涡轮发动机时，部件之间的相互作用可能使得在发动机设计和原型测试期间选择或开发一个部件特别困难，特别是当一些部件处于不同的完成阶段时。例如，一个或多个部件可能接近完成，而一个或多个其他部件可能处于初始或初步阶段，使得仅一个(或几个)设计参数已知。发明人希望在设计的早期阶段就达到设计可能性，使得下游选择在效率、重量、包装尺寸(体积)方面的候选改进设计(考虑到权衡)变得更加可行。迄今为止，该过程有时更加临时，选择一种或另一种设计，而不知道首次考虑某个概念时的影响，最重要的是，不知道该设计是否提供了改进。例如，参考图1，风扇38设计、燃烧区段26设计、压缩机区段21设计、涡轮区段27设计等的各个方面可能是未知的，但是这些部件影响齿轮箱组件246(图2)的齿轮比和风扇38的扭矩，并且因此可以影响齿轮箱组件246的部件的设计。齿轮箱组件246的设计包括行星销290的设计。例如，行星销290的设计包括行星销290的形状和尺寸的设计，如下文进一步详述。
发明人试图通过避免齿轮箱中的金属与金属接触来提高齿轮箱的效率，而不采用专门的方法来达到更高的效率，同时考虑涡轮发动机或飞行任务的特定环境、设计上的约束、可行性、制造、认证要求等，以获得更有利的行星销设计，以提高齿轮箱组件的效率，从而提高发动机效率，即，提高流体流中的动能转换为涡轮轴中的机械能的效率。
在评估本文所述的不同实施例的过程中，发明人出乎意料地发现，仅使用相对较少的发动机参数即可实现行星销的改进的行星销形状。该开发尤其基于除其他以外的以下认识：行星销490的行星销形状461与齿轮箱组件的效率相关。根据这一初步认识和其他开发，这些开发是研究包括齿轮箱组件(包括本文公开的配置)的几种不同发动机配置的副产品，发明人最终发现风扇38的扭矩(在风扇38的最大功率和最大速度下)与齿轮箱比(GR)之间存在关系，其唯一地标识了适合于解决行星销490的尺寸和形状以避免行星销490与行星齿轮轮缘391(图3)之间的接触的特定架构的有限且容易确定的(鉴于本公开)数量的实施例。当大扭矩从驱动轴传递到风扇轴时，发明人根据圆形行星销的偏移形状对于特定的发动机架构将类似于什么来限定行星销的这种修改形状(从而提高齿轮箱效率)。即，改进的行星销的形状由图4A和图4B所示的短轴偏移a1(圆形行星销)、轮廓部分偏移a2(相对于圆形行星销)和长轴偏移a3(相对于圆形行星销)限定。短轴偏移a1根据以下关系式(1)定义并且取决于风扇功率和风扇38的风扇速度以及齿轮箱组件246的齿轮箱比(GR)：
轮廓部分偏移a2根据以下关系式(2)来定义并且取决于风扇38的功率和速度以及齿轮箱组件246的齿轮箱比(GR)：
长轴偏移a3根据以下关系式(3)来定义并且取决于风扇38的功率和速度以及齿轮箱组件246的齿轮箱比(GR)：
其中“rp”是圆形行星销390(图3)的行星销半径，“Np”是齿轮箱组件246中的行星齿轮284(图2)的数量，“HPfan”是风扇38(图1)的风扇功率，“Ωfan”是风扇38的风扇速度，“GR”是齿轮箱组件246的齿轮比。由(1)、(2)、(3)定义的这三个值描述了行星销相对于圆形行星销rp的外轮廓或外部形状。再次参考图4A、4B，根据本公开的行星销的外部形状可以因此通过将相应的值(例如，负值)加上rp来确定距离圆形销表面最远的表面(rp+a2，距离473)，靠近圆形表面的位置(rp+a1，距离471)和最靠近圆形表面的位置(rp+a3，距离475)。由(1)、(2)和(3)定义的值是负值，因此将这些值加上rp在函数上从rp中减去这些值。
如下文进一步讨论的，发明人确定了能够进行行星销490设计的短轴偏移a1、轮廓部分偏移a2和长轴偏移a3中的每一个的合适范围，使得当行星齿轮384(图3)的行星齿轮轮缘391在齿轮箱组件246在发动机负载条件(例如，起飞和爬升)下的操作期间变形或弯曲时，行星销490和行星齿轮轮缘391(图3)之间的间隙能够基本保持。即使当可能存在接触时，据信由(1)、(2)和(3)限定的轮廓形状将导致比椭圆形或圆形行星销更高的效率。
表1示出了示例性实施例1至8，其确定了各种涡轮发动机的短轴偏移a1、轮廓部分偏移a2和长轴偏移a3。实施例1至8可代表关于图1描述的涡轮发动机10并且可应用于图2中描述的齿轮箱组件246。在表1中，短轴偏移a1基于关系式(1)确定，轮廓部分偏移a2基于关系式(2)确定，长轴偏移a3基于关系式(3)确定，如上所述。
表1
风扇功率HPfan在七千马力和九万马力之间。在一些示例中，风扇功率HPfan在七千马力和三万四千马力之间。风扇速度Ωfan在1000rpm和3500rpm之间。齿轮比在三和八之间。在一些示例中，齿轮比在三和五之间。行星销半径rp在一点二英寸和四英寸之间。在一些示例中，行星销半径rp在一点四英寸和两点五英寸之间。行星齿轮384的数量在三个和六个之间。风扇功率、风扇速度、齿轮比、行星销半径和行星齿轮数量的值是基于特定发动机的发动机规格要求来选择的。例如，较大发动机的风扇功率大于较小发动机的风扇功率。风扇速度是特定发动机的最大风扇速度，例如在起飞条件下。基于发动机是管道式风扇发动机(例如，齿轮比小于四)还是非管道式风扇发动机(例如，齿轮比大于四)来选择齿轮比。较大发动机中的行星销的行星销半径大于较小发动机中的行星销的行星销半径。与较大发动机的齿轮箱组件中使用的行星齿轮的数量相比，较小发动机的齿轮箱组件中通常使用更多数量的行星齿轮。
图5至图19示出了作为上面详述的变量的函数的短轴偏移a1、轮廓部分偏移a2和长轴偏移a3的曲线图。虽然图5至图19的曲线图示出了不同变量的短轴偏移a1、轮廓部分偏移a2和长轴偏移a3的趋势，由于一个或多个变量影响两个不同实施例之间的一个或多个其他变量，两个特定实施例之间的趋势可能不同于下面详述的趋势。
表2示出了示例性实施例9至11，其确定了当其他变量保持相同时各种涡轮发动机在各种风扇功率HPfan下的短轴偏移a1、轮廓部分偏移a2和长轴偏移a3的最小和最大值。实施例9至11可代表关于图1描述的涡轮发动机10并且可应用于图2中描述的齿轮箱组件246。在表2中，短轴偏移a1基于关系式(1)确定，轮廓部分偏移a2基于关系式(2)确定，长轴偏移a3基于关系式(3)确定，如上所述。
表2
图5以曲线图的形式表示作为风扇功率HPfan的函数的短轴偏移a1。表1和表2以及图5示出了短轴偏移a1可以基于风扇38的风扇功率HPfan而改变。区域500可以表示作为风扇功率HPfan的函数的短轴偏移a1的边界，其中设计了特定的行星销490(图4A)。如图5所示，当风扇功率HPfan在七千马力和九万马力之间时，短轴偏移a1分别大于或等于-5.2e-3英寸且小于或等于-1.3e-5英寸。因此，随着风扇功率HPfan增大，短轴偏移a1减小。例如，风扇功率HPfan越高，短轴半径471需要从行星销半径rp的偏移越大，这是因为由于越高的风扇功率HPfan导致行星齿轮轮缘391的变形越大。
图6以曲线图的形式表示作为风扇功率HPfan的轮廓部分偏移a2的函数。表1和表2以及图6示出了轮廓部分偏移a2可以基于风扇38的风扇功率HPfan而改变。区域600可以表示作为风扇功率HPfan的函数的轮廓部分偏移a2的边界，其中设计了特定的行星销490。如图6所示，当风扇功率HPfan在七千马力和九万马力之间时，轮廓部分偏移a2分别大于或等于-4.2e-03英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。因此，随着风扇功率HPfan增大，轮廓部分偏移a2减小。例如，风扇功率HPfan越高，轮廓部分半径473需要从行星销半径rp的偏移越大，这是因为由于越高的风扇功率HPfan导致行星齿轮轮缘391的变形越大。
图7以曲线图的形式表示作为风扇功率HPfan的函数的长轴偏移a3。表1和表2以及图7示出了长轴偏移a3可以基于风扇38的风扇功率HPfan而改变。区域700可以表示作为风扇功率HPfan的函数的长轴偏移a3的边界，其中设计了特定的行星销490。如图7所示，当风扇功率HPfan在七千马力和九万马力之间时，长轴偏移a3分别大于或等于-1.1e-02英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。因此，随着风扇功率HPfan增大，长轴偏移a3减小。例如，风扇功率HPfan越高，长轴半径475需要从行星销半径rp的偏移越大，这是因为由于越高的风扇功率HPfan导致行星齿轮轮缘391的变形越大。
表3示出了示例性实施例12至14，其确定了当其他变量保持相同时各种涡轮发动机在各种风扇速度Ωfan下的短轴偏移a1、轮廓部分偏移a2和长轴偏移a3的最小和最大值。实施例12至14可代表关于图1描述的涡轮发动机10并且可应用于图2中描述的齿轮箱组件246。在表3中，短轴偏移a1基于关系式(1)确定，轮廓部分偏移a2基于关系式(2)确定，长轴偏移a3基于关系式(3)确定，如上所述。
表3
图8以曲线图的形式表示作为风扇速度Ωfan的函数的短轴偏移a1。表1和表3以及图8示出了短轴偏移a1可以基于风扇38的风扇速度Ωfan而改变。区域800可以表示作为风扇速度Ωfan的函数的短轴偏移a1的边界，其中设计了特定的行星销490。如图8所示，当风扇速度Ωfan在1000rpm和3500rpm之间时，短轴偏移a1分别大于或等于-5.2e-03英寸且小于或等于-1.3e-05英寸。因此，随着风扇速度Ωfan增大，短轴偏移a1增大。例如，风扇速度Ωfan越高，短轴半径471需要从行星销半径rp的偏移越小，这是因为由于越高的风扇速度Ωfan导致行星齿轮轮缘391的变形越小。
图9以曲线图的形式表示作为风扇速度Ωfan的函数的轮廓部分偏移a2。表1和表3以及图9示出了轮廓部分偏移a2可以基于风扇38的风扇速度Ωfan而改变。区域900可以表示作为风扇速度Ωfan的函数的轮廓部分偏移a2的边界，其中设计了特定的行星销490。如图9所示，当风扇速度Ωfan在1000rpm和3500rpm之间时，轮廓部分偏移a2分别大于或等于-4.2e-03英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。因此，随着风扇速度Ωfan增大，轮廓部分偏移a2增大。例如，风扇速度Ωfan越高，轮廓部分半径473需要从行星销半径rp的偏移越小，这是因为由于越高的风扇速度Ωfan导致行星齿轮轮缘391的变形越小。
图10以曲线图的形式表示作为风扇速度Ωfan的函数的长轴偏移a3。表1和表3以及图10示出了长轴偏移a3可以基于风扇38的风扇速度Ωfan而改变。区域1000可以表示作为风扇速度Ωfan的函数的长轴偏移a3的边界，其中设计了特定的行星销490。如图10所示，当风扇速度Ωfan在1000rpm和3500rpm之间时，长轴偏移a3分别大于或等于-1.1e-02英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。因此，随着风扇速度Ωfan增大，长轴偏移a3增大。例如，风扇速度Ωfan越高，长轴半径475需要从行星销半径rp的偏移越小，这是因为由于越高的风扇速度Ωfan导致行星齿轮轮缘391的变形越小。
表4示出了示例性实施例15至17，其确定了当其他变量保持相同时各种涡轮发动机在齿轮箱组件246的各种齿轮比下的短轴偏移a1、轮廓部分偏移a2和长轴偏移a3的最小和最大值。实施例15至17可代表关于图1描述的涡轮发动机10并且可应用于图2中描述的齿轮箱组件246。在表4中，短轴偏移a1基于关系式(1)确定，轮廓部分偏移a2基于关系式(2)确定，长轴偏移a3基于关系式(3)确定，如上所述。
表4
图11以曲线图的形式表示作为齿轮比的函数的短轴偏移a1。表1和表4以及图11示出了短轴偏移a1可以基于齿轮箱组件246的齿轮比而改变。区域1100可以表示作为齿轮比的函数的短轴偏移a1的边界，其中设计了特定的行星销490。如图11所示，当齿轮比在三和八之间时，短轴偏移a1分别大于或等于-5.2-03英寸且小于或等于-1.3e-05英寸。因此，随着齿轮比增大，短轴偏移a1减小。例如，齿轮比越高，短轴半径471需要从行星销半径rp的偏移越大，这是因为由于越高的齿轮比导致行星齿轮轮缘391变形越大(例如，行星齿轮384上的扭矩随着齿轮比的增加而增加)。
图12以曲线图的形式表示作为齿轮比的函数的轮廓部分偏移a2。表1和表4以及图12示出了轮廓部分偏移a2可以基于齿轮箱组件246的齿轮比而改变。区域1200可以表示作为齿轮比的函数的轮廓部分偏移a2的边界，其中设计了特定的行星销490。如图12所示，当齿轮比在三和八之间时，轮廓部分偏移a2分别大于或等于-4.2e-03英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。因此，随着齿轮比增大，轮廓部偏移a2减小。例如，齿轮比越高，轮廓部分半径473需要从行星销半径rp的偏移越大，这是因为由于越高的齿轮比导致行星齿轮轮缘391的变形越大(例如，行星齿轮384上的扭矩随着齿轮比的增加而增加)。
图13以曲线图的形式表示作为齿轮比的函数的长轴偏移a3。表1和表4以及图13示出了长轴偏移a3可以基于齿轮箱组件246的齿轮比而改变。区域1300可以表示作为齿轮比的函数的长轴偏移a3的边界，其中设计了特定的行星销490。如图13所示，当齿轮比在三和八之间时，长轴偏移a3分别大于或等于-1.1e-02英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。因此，随着齿轮比增大，长轴偏移a3减小。例如，齿轮比越高，长轴半径475需要从行星销半径rp的偏移越大，这是因为由于越高的齿轮比导致行星齿轮轮缘391的变形越大(例如，行星齿轮384上的扭矩随着齿轮比的增加而增加)。
表5示出了示例性实施例18至20，其确定了当其他变量保持相同时各种涡轮发动机在各种行星销半径rp下的短轴偏移a1、轮廓部分偏移a2和长轴偏移a3的最小和最大值。实施例18至20可代表关于图1描述的涡轮发动机10并且可应用于图2中描述的齿轮箱组件246。在表5中，短轴偏移a1基于关系式(1)确定，轮廓部分偏移a2基于关系式(2)确定，长轴偏移a3基于关系式(3)确定，如上所述。
表5
图14以曲线图的形式示出了作为行星销半径rp的函数的短轴偏移a1。表1和表5以及图14示出了短轴偏移a1可以基于圆形行星销390(图3)的行星销半径rp而改变。区域1400可表示作为行星销半径rp的函数的短轴偏移a1的边界，其中设计了特定的行星销490。如图14所示，当行星销半径rp在一点二英寸和四英寸之间时，短轴偏移a1分别大于或等于-5.2e-03英寸且小于或等于-1.3e-05英寸。因此，随着行星销半径rp增大，短轴偏移a1减小。例如，行星销半径rp越大，短轴半径471需要从行星销半径rp的偏移越大。
图15以曲线图的形式表示作为行星销半径rp的函数的轮廓部分偏移a2。表1和表5以及图15示出了轮廓部分偏移a2可以基于圆形行星销390(图3)的行星销半径rp而改变。区域1500可表示作为行星销半径rp的函数的轮廓部分偏移a2的边界，其中设计了特定的行星销490。如图15所示，当行星销半径rp在一点二英寸和四英寸之间时，轮廓部分偏移a2分别大于或等于-4.2e-03英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。因此，随着行星销半径rp增大，轮廓部分偏移a2减小。例如，行星销半径rp越高，轮廓部分半径473需要从行星销半径rp的偏移越大。
图16以曲线图的形式表示作为行星销半径rp的函数的长轴偏移a3。表1和表5以及图16示出了长轴偏移a3可以基于圆形行星销390(图3)的行星销半径rp而改变。区域1600可表示作为行星销半径rp的函数的长轴偏移a3的边界，其中设计了特定的行星销490。如图16所示，当行星销半径rp在一点二英寸和四英寸之间时，长轴偏移a3分别大于或等于-1.1e-02英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。因此，随着行星销半径rp增大，长轴偏移a3减小。例如，行星销半径rp越高，长轴半径475需要从行星销半径rp的偏移越大。
表6示出了示例性实施例20至22，其确定了当其他变量保持相同时具有各种数量Np的行星齿轮284的各种涡轮发动机的短轴偏移a1、轮廓部分偏移a2和长轴偏移a3的最小和最大值。实施例20至22可代表关于图1描述的涡轮发动机10并且可应用于图2中描述的齿轮箱组件246。在表6中，短轴偏移a1基于关系式(1)确定，轮廓部分偏移a2基于关系式(2)确定，长轴偏移a3基于关系式(3)确定，如上所述。
表6
图17以曲线图的形式表示作为齿轮箱组件246(图2)中的行星齿轮284的数量的函数的短轴偏移a1。表1和表6以及图17示出了短轴偏移a1可以基于齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量而改变。区域1700可表示作为齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量的函数的短轴偏移a1的边界，其中设计了特定的行星销490。如图17所示，当行星齿轮284的数量在三个和六个之间时，短轴偏移a1分别大于或等于-5.2e-03英寸且小于或等于-1.3e-05英寸。因此，随着行星齿轮284的数量增加，短轴偏移a1增大。例如，齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量越大，短轴半径471需要从行星销半径rp的偏移越小。
图18以曲线图的形式表示作为齿轮箱组件246(图2)中的行星齿轮284的数量的函数的轮廓部分偏移a2。表1和表6以及图18示出了轮廓部分偏移a2可以基于齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量而改变。区域1800可代表作为齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量的函数的轮廓部分偏移a2的边界，其中设计了特定的行星销490。如图18所示，当齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量在三个和六个之间时，轮廓部分偏移a2分别大于或等于-4.2e-03英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。因此，随着齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量增加，轮廓部分偏移a2增大。例如，齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量越大，轮廓部分半径473需要从行星销半径rp的偏移越小。
图19以曲线图的形式表示作为齿轮箱组件246(图2)中的行星齿轮284的数量的函数的长轴偏移a3。表1和表6以及图19示出了长轴偏移a3可以基于齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量而改变。区域1900可表示作为齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量的函数的长轴偏移a3的边界，其中设计了特定的行星销490。如图19所示，当齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量在三个和六个之间时，长轴偏移a3分别大于或等于-1.1e-02英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。因此，随着齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量增加，长轴偏移a3增大。例如，齿轮箱组件246中的行星齿轮284的数量越大，长轴半径475需要从行星销半径rp的偏移越小。
本公开的实施例提供了行星销490的周向轮廓。行星销490的设计轮廓反映了由于在齿轮箱组件246的操作期间施加在行星齿轮384上的力而导致的行星齿轮轮缘391的变形。因此，行星销490和行星齿轮轮缘391之间的间隙增大，因此，与没有本公开的益处的齿轮箱组件相比，改进了行星销490的轴颈轴承和行星齿轮384的性能并且提高了齿轮箱组件246的效率。
进一步的方面由以下条项的主题提供。
一种用于涡轮发动机的齿轮箱组件，涡轮发动机包括具有驱动轴的核心涡轮发动机和具有风扇轴的风扇。齿轮箱组件包括第一齿轮、第二齿轮和行星销。第一齿轮联接到驱动轴。第二齿轮由行星架支撑。行星架联接到风扇轴。扭矩通过齿轮箱组件从驱动轴传递到风扇轴。行星销设置在第二齿轮内。行星销的行星销形状包括通过轮廓部分偏移表征的轮廓部分，轮廓部分偏移大于或等于-4.2e-03英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。
根据前述条项所述的齿轮箱组件，所述轮廓部分偏移等于 rp是行星销的圆形形状的半径，GR是齿轮箱组件的齿轮比，Ωfan是风扇的风扇速度，Np是齿轮箱组件中的第二齿轮的数量，并且HPfan是风扇的风扇功率。
根据前述条项中任一项所述的齿轮箱组件，行星销的行星销形状包括通过短轴偏移表征的短轴和通过长轴偏移表征的长轴。短轴偏移大于或等于-5.2e-03英寸且小于或等于-1.3e-05英寸。长轴偏移大于或等于-1.1e-02英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。
根据前述条项中任一项所述的齿轮箱组件，行星销的行星销形状包括短轴半径、轮廓部分半径和长轴半径。
根据前述条项中任一项所述的齿轮箱组件，短轴半径是行星销的圆形形状的半径加上短轴偏移。轮廓部分半径是行星销的圆形形状的半径加上轮廓部分偏移，并且长轴半径是行星销的圆形形状的半径加上长轴偏移。
根据前述条项中任一项所述的齿轮箱组件，短轴偏移等于 并且长轴偏移等于
根据前述条项中任一项所述的齿轮箱组件，HPfan在七千马力和九万马力之间。
根据前述条项中任一项所述的齿轮箱组件，HPfan在七千马力和三万四千马力之间。
根据前述条项中任一项所述的齿轮箱组件，Ωfan在1000rpm和3500rpm之间。
根据前述条项中任一项所述的齿轮箱组件，GR在三和八之间。
根据前述条项中任一项所述的齿轮箱组件，GR在三和五之间。
根据前述条项中任一项所述的齿轮箱组件，rp在一点二英寸和四英寸之间。
根据前述条项中任一项所述的齿轮箱组件，rp在一点四英寸和两点五英寸之间。
根据前述条项中任一项所述的齿轮箱组件，Np在三和六之间。
一种涡轮发动机，包括：风扇，其包括风扇轴；核心涡轮发动机，其包括驱动轴；以及齿轮箱组件。齿轮箱组件包括第一齿轮、第二齿轮和行星销。第一齿轮联接到驱动轴。第二齿轮由行星架支撑。行星架联接到风扇轴。扭矩通过齿轮箱组件从驱动轴传递到风扇轴。行星销设置在第二齿轮内。行星销的行星销形状包括通过轮廓部分偏移表征的轮廓部分，轮廓部分偏移大于或等于-4.2e-03英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，轮廓部分偏移等于rp是行星销的圆形形状的半径，GR是齿轮箱组件的齿轮比，Ωfan是风扇的风扇速度，Np是齿轮箱组件中的第二齿轮的数量，并且HPfan是风扇的风扇功率。
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，行星销的行星销形状包括通过短轴偏移表征的短轴和通过长轴偏移表征的长轴。短轴偏移大于或等于-5.2e-03英寸且小于或等于-1.3e-05英寸。长轴偏移大于或等于-1.1e-02英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，行星销的行星销形状包括短轴半径、轮廓部分半径和长轴半径。
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，短轴半径是行星销的圆形形状的半径加上短轴偏移。轮廓部分半径是行星销的圆形形状的半径加上轮廓部分偏移，并且长轴半径是行星销的圆形形状的半径加上长轴偏移。
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，短轴偏移等于 并且长轴偏移等于
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，HPfan在七千马力和九万马力之间。
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，HPfan在七千马力和三万四千马力之间。
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，Ωfan在1000rpm和3500rpm之间。
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，GR在三和八之间。
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，GR在三和五之间。
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，rp在一点二英寸和四英寸之间。
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，rp在一点四英寸和两点五英寸之间。
根据前述条项中任一项所述的涡轮发动机，Np在三和六之间。
尽管前面的描述针对本公开的优选实施例，但是对于本领域的技术人员来说，其他变化和修改将是显而易见的，并且可以在不脱离本公开的精神或范围的情况下进行。此外，结合本公开的一个实施例描述的特征可以结合其他实施例使用，即使上面没有明确说明。

Claims (10)

1.一种用于涡轮发动机的齿轮箱组件，所述涡轮发动机包括具有驱动轴的核心涡轮发动机和具有风扇轴的风扇，其特征在于，所述齿轮箱组件包括：
第一齿轮，所述第一齿轮联接到所述驱动轴；
第二齿轮，所述第二齿轮由行星架支撑，所述行星架联接到所述风扇轴，其中扭矩通过所述齿轮箱组件从所述驱动轴传递到所述风扇轴；和
行星销，所述行星销设置在所述第二齿轮内，其中所述行星销的行星销形状包括通过轮廓部分偏移表征的轮廓部分，所述轮廓部分偏移大于或等于-4.2e-03英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。
2.根据权利要求1所述的齿轮箱组件，其特征在于，其中所述轮廓部分偏移等于
其中rp是所述行星销的圆形形状的半径，GR是所述齿轮箱组件的齿轮比，Ωfan是所述风扇的风扇速度，Np是所述齿轮箱组件中的第二齿轮的数量，并且HPfan是所述风扇的风扇功率。
3.根据权利要求2所述的齿轮箱组件，其特征在于，其中所述行星销的所述行星销形状包括通过短轴偏移表征的短轴和通过长轴偏移表征的长轴，
其中所述短轴偏移大于或等于-5.2e-03英寸且小于或等于-1.3e-05英寸，并且
其中所述长轴偏移大于或等于-1.1e-02英寸且小于或等于-1.2e-05英寸。
4.根据权利要求3所述的齿轮箱组件，其特征在于，其中所述行星销的所述行星销形状包括短轴半径、轮廓部分半径和长轴半径。
5.根据权利要求4所述的齿轮箱组件，其特征在于，其中所述短轴半径是所述行星销的圆形形状的半径加上所述短轴偏移，所述轮廓部分半径是所述行星销的所述圆形形状的所述半径加上所述轮廓部分偏移，并且所述长轴半径是所述行星销的所述圆形形状的所述半径加上所述长轴偏移。
6.根据权利要求3所述的齿轮箱组件，其特征在于，其中所述短轴偏移等于
并且所述长轴偏移等于
7.根据权利要求6所述的齿轮箱组件，其特征在于，其中HPfan在七千马力和九万马力之间。
8.根据权利要求6所述的齿轮箱组件，其特征在于，其中HPfan在七千马力和三万四千马力之间。
9.根据权利要求6所述的齿轮箱组件，其特征在于，其中Ωfan在1000rpm和3500rpm之间。
10.根据权利要求6所述的齿轮箱组件，其特征在于，其中GR在三和八之间。
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