CN116234994A - 缓冲器 - Google Patents

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Abstract

由于通过将上游侧的室2A、2B和下游侧的室2B、2A连通的连通路而使第一孔口169、189的流路面积最小，所以可抑制背压室55、26的压力成为过剩。由此，能够抑制活塞3的移动从一方向切换为另一方向时的、主阀53、23的开阀因背压室55、26的残压而延迟所导致的、衰减力的过冲。

Description

缓冲器
技术领域
本发明涉及控制相对于活塞杆的行程的工作流体的流动而调整衰减力的衰减力调整式缓冲器。
背景技术
在专利文献1中公开了一种衰减力调整式油压缓冲器，其为了抑制在活塞向一方向移动时上游侧的室的主阀开阀，利用背压导入通路来从上游侧的室向背压室导入工作流体(以下称作“以往的缓冲器”)。该背压导入通路通过在阀部件(先导壳体)加工将该阀部件向轴向贯通的通孔而形成。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2008-89037号公报
发明内容
发明所要解决的技术问题
在以往的缓冲器中，若通过从背压导入通路导入的工作流体而背压室的压力变得过剩，则在活塞切换为向另一方向的移动时，有时主阀的开阀因背压室的残压而延迟从而衰减力过冲。在此，要想抑制衰减力的过冲，减小背压导入通路的流路面积(换言之，减小通孔的孔径(例如“0.6mm”))即可。但是，难以在阀部件(先导壳体)加工这样的小径的通孔。
本发明的课题在于提供抑制了衰减力的过冲的缓冲器。
用于解决技术问题的技术方案
本发明的缓冲器的特征在于，具有：缸体，其封入有工作流体；活塞，其以能够滑动的方式***于所述缸体内，将所述缸体内划分为两个室；活塞杆，其连结于所述活塞，向所述缸体的外部延伸出；通路，其伴随于所述活塞向一方向的移动而产生工作流体的流动；主阀，其对所述通路的工作流体的从上游侧的室向下游侧的室的流动施加阻力；背压室，其使内压向所述主阀的闭阀方向作用；有底筒状的壳体部件，其由在一端具有开口部的筒部和底部构成，在所述开口部配置所述主阀，在内部形成所述背压室；上游侧背压导入通路，其从上游侧的室向所述背压室导入工作流体；副阀，其通过所述背压室的压力而开阀，对工作流体的从所述背压室向下游侧的室的流动施加阻力；下游侧背压导入通路，其形成于所述壳体部件，产生从通过所述活塞向另一方向的移动而成为上游侧的室向所述背压室的工作流体的流动；座部，其形成于所述壳体部件的底部的内方，划定与所述下游侧背压导入通路连通的受压室；单向阀，其向所述座部落座，容许从所述下游侧背压导入通路向所述背压室的工作流体的流动；第一孔口，其设置于将所述下游侧的室和所述背压室连通的连通路，在所述连通路中流路面积成为最小；第二孔口，其设置于所述上游侧背压导入通路，流路面积比所述第一孔口大。
另外，本发明的缓冲器的特征在于，具有：缸体，其封入有工作流体；活塞，其以能够滑动的方式***于所述缸体内，将所述缸体内划分为两个室；活塞杆，其连结于所述活塞，向所述缸体的外部延伸出；通路，其伴随于所述活塞向一方向的移动而产生工作流体的流动；主阀，其对所述通路的工作流体的从上游侧的室向下游侧的室的流动施加阻力；背压室，其使内压向所述主阀的闭阀方向作用；有底筒状的壳体部件，其由在一端具有开口部的筒部和底部构成，在所述开口部配置所述主阀，在内部形成所述背压室；第一座部，其形成于所述壳体部件的底部，划定与所述背压室连通的第一受压室；下游侧背压导入通路，其形成于所述壳体部件的底部，从通过所述活塞向另一方向的移动而成为上游侧的室向所述背压室导入工作流体，与所述第一受压室隔绝；第二座部，其形成于所述壳体部件的底部，包围所述下游侧背压导入通路的开口；副阀，其向所述第一座部和所述第二座部落座，通过所述背压室的压力而开阀，对工作流体的从所述背压室向下游侧的室的流动施加阻力；第一孔口，其形成于所述第二座部；第二孔口，其设置于将所述背压室和通过所述活塞向另一方向的移动而成为下游侧的室连通的连通路，流路面积比所述第一孔口大。
发明的效果
根据本发明，能够抑制缓冲器的衰减力的过冲。
附图说明
图1是第一实施方式中的缓冲器的轴平面处的剖视图。
图2是第一实施方式中的先导壳体的主视图。
图3是第一实施方式中的先导壳体的轴平面处的剖视图。
图4是第二实施方式中的缓冲器的轴平面处的剖视图。
图5是将图4中的要部放大表示的图。
图6是第二实施方式中的先导壳体的轴平面处的剖视图。
图7是第三实施方式中的缓冲器的要部的轴平面处的剖视图。
图8是第三实施方式中的先导壳体的主视图。
图9是第三实施方式中的先导壳体的轴平面处的剖视图。
图10是第四实施方式中的缓冲器的要部的轴平面处的剖视图。
图11是将图10中的伸长侧衰减力可变机构部放大表示的图。
图12是将图10中的收缩侧衰减力可变机构部放大表示的图。
图13是第五实施方式中的缓冲器的要部的轴平面处的剖视图。
图14是第六实施方式中的缓冲器的要部的轴平面处的剖视图。
具体实施方式
(第一实施方式)
参照附图来说明说明本发明的第一实施方式。
为了方便，将图1中的上下方向直接称作“上下方向”。以下，对单筒型的衰减力调整式缓冲器进行说明，但第一实施方式也能够应用于具备贮存器的多筒型的衰减力调整式缓冲器。
如图1所示，缓冲器1是衰减力调整机构内置于缸体2的衰减力调整式缓冲器。在缸体2内以能够滑动的方式嵌装有活塞3。活塞3将缸体2内划分为缸体上室2A和缸体下室2B这两个室。需要说明的是，在缸体2内设置有能够在缸体2内向上下方向移动的自由活塞(图示省略)，该自由活塞将缸体2内划分为活塞3侧(上侧)的缸体下室2B和底侧(下侧)的气体室(图示省略)。
在活塞3的轴孔4插通有形成于活塞杆10的下端部的小径部18。活塞杆10的上端侧向缸体2的外部延伸出。在活塞3设置有上端向缸体上室2A开口的伸长侧通路19和下端向缸体下室2B开口的收缩侧通路20。在活塞3的下端侧设置有控制伸长侧通路19的工作流体的流动的伸长侧阀机构21。在活塞3的上端侧设置有控制收缩侧通路20的工作流体的流动的收缩侧阀机构51。
伸长侧阀机构21具有安装于活塞杆10的小径部18的有底圆筒形的伸长侧先导壳体22(壳体部件)。伸长侧先导壳体22由在活塞3侧(一端)具有开口部28(参照图3)的圆筒部26(筒部)和底部27构成，在开口部28配置有伸长侧主阀23。伸长侧阀机构21具备形成于活塞3的下端面的外周侧且供伸长侧主阀23以能够离落座的方式抵接的座部24和形成于伸长侧先导壳体22与伸长侧主阀23的背面之间的伸长侧背压室25。伸长侧背压室25内的压力相对于伸长侧主阀23向闭阀方向作用。伸长侧主阀23是由弹性体构成的环状的填料31与伸长侧先导壳体22的内周面(筒部)遍及整周地接触的填料阀。
对于伸长侧背压室25，从缸体上室2A(上游侧的室)经由伸长侧背压导入通路(上游侧背压导入通路)、即伸长侧通路19、由座部24划定的环状的伸长侧主受压室160、设置于护圈151的孔口152及设置于伸长侧主阀23的孔口153(第二孔口)而导入工作流体。护圈151设置于活塞3与伸长侧主阀23之间。伸长侧背压室25经由形成于伸长侧先导壳体22的底部27的通路32及副阀30而与缸体下室2B连通。副阀30在伸长侧背压室25的压力达到了规定压力时开阀，对从伸长侧背压室25向缸体下室2B(下游侧的室)的工作流体的流动施加阻力。
伸长侧背压室25经由通路32而与形成于伸长侧先导壳体22与副阀30之间的第一受压室154连通。如图2所示，第一受压室154由设置于伸长侧先导壳体22的下端面155(与伸长侧主阀23侧相反一侧的面)的无端状的第一座部156划分为扇形。在第一座部156的内侧设置有供副阀30落座的座部157。通路32在下端面155的、座部157与第一座部156的圆弧形的外周部158之间开口。在伸长侧先导壳体22的下端面155，在周向上等间隔地设置有多个(在第一实施方式中为“五个”)第一受压室154。
如图1所示，在伸长侧先导壳体22设置有通过活塞3向收缩方向(另一方向)的移动而产生从缸体下室2B(成为上游侧的室)向伸长侧背压室25的工作流体的流动的背压导入通路161(下游侧背压导入通路)。在伸长侧先导壳体22的上端面162(伸长侧主阀23侧的面，参照图3)设置有环状的座部35。座部35划定在底部27的内周部的外周设置的环状的受压室164。需要说明的是，座部35的轴向(图3中的“上下方向”)上的高度与底部27的内周部的上端面相同。
容许从背压导入通路161向伸长侧背压室25的工作流体的流动的盘状的单向阀33以能够离落座的方式与座部35抵接。在伸长侧先导壳体22的底部27的内周部与活塞3的内周部17之间，从伸长侧先导壳体22侧向活塞3侧依次夹设有单向阀33的内周部、间隔件166、伸长侧主阀23的内周部及护圈151。
参照图1至图3，在伸长侧先导壳体22的下端面155设置有与第一受压室154隔绝的第二受压室167。背压导入通路161(下游侧背压导入通路)在第二受压室167开口。第二受压室167由第二座部168(副阀座部)划定。第二座部168在一对相邻的第一受压室154(第一座部156)之间呈圆弧形地延伸。
需要说明的是，若比较距伸长侧先导壳体22的中心的距离(半径)，则从短到长依次为第二座部168、座部35、第一座部156。另外，如图3所示，第一座部156、第二座部168、座部157及伸长侧先导壳体22的底部27的内周部的下端面的、从伸长侧先导壳体22的下端面155起的高度相同。
在第二座部168设置有将第二受压室167和缸体下室2B(下游侧的室)连通的第一孔口169。第一孔口169的流路面积比设置于伸长侧背压导入通路(上游侧背压导入通路)的孔口152及孔口153(第二孔口)的流路面积小。第一孔口169通过对第二座部168的端面(供副阀30落座的面)进行压印加工(coining)而形成。由此，在伸长侧阀机构21形成有将缸体下室2B和伸长侧背压室25连通的伸长侧连通路(连通路)。
伸长侧连通路通过活塞3向收缩方向(另一方向)的移动而将缸体下室2B(通过活塞向另一方向的移动而成为上游侧的室)的工作流体经过第一孔口169、第二受压室167、背压导入通路161(下游侧背压导入通路)、受压室164及单向阀33而向伸长侧背压室25导入。而且，导入到伸长侧背压室25的工作流体经过伸长侧背压导入通路(上游侧背压导入通路)、即孔口153(第二孔口)、孔口152、伸长侧主受压室160及伸长侧通路19而向缸体上室2A(通过活塞向另一方向的移动而成为下游侧的室)流动。在此，第一孔口169的流路面积比伸长侧连通路中的最小流路面积及伸长侧背压导入通路中的最小流路面积小。
收缩侧阀机构51具有在活塞杆10的小径部18安装的有底圆筒形的收缩侧先导壳体52(壳体部件)。收缩侧先导壳体52由在活塞3侧(一端)具有开口部58(参照图3)的圆筒部56(筒部)和底部57构成，在开口部58配置有收缩侧主阀53。收缩侧阀机构51具备形成于活塞3的上端面的外周侧且供收缩侧主阀53以能够离落座的方式抵接的座部54和形成于收缩侧先导壳体52与收缩侧主阀53的背面之间的收缩侧背压室55。收缩侧背压室55内的压力相对于收缩侧主阀53向闭阀方向作用。收缩侧主阀53是由弹性体构成的环状的填料61与收缩侧先导壳体52的内周面(筒部)遍及整周地接触的填料阀。
对于收缩侧背压室55，从缸体下室2B(上游侧的室)经由收缩侧背压导入通路(上游侧背压导入通路)、即收缩侧通路20、由座部54划定的环状的收缩侧主受压室180、设置于护圈171的孔口172及设置于收缩侧主阀53的孔口173(第二孔口)而导入工作流体。护圈171设置于活塞3与收缩侧主阀53之间。收缩侧背压室55经由形成于收缩侧先导壳体52的通路62及副阀60而与缸体上室2A连通。副阀60在收缩侧背压室55的压力达到了规定压力时开阀，对从收缩侧背压室55向缸体上室2A(下游侧的室)的工作流体的流动施加阻力。
收缩侧背压室55经由通路62而与形成于收缩侧先导壳体52与副阀60之间的第一受压室174连通。如图2所示，第一受压室174由设置于收缩侧先导壳体52的上端面175(与收缩侧主阀53侧相反一侧的面)的无端状的第一座部176划分为扇形。在第一座部176的内侧设置有供副阀60落座的座部177。通路62在上端面175的、座部177与第一座部176的圆弧形的外周部178之间开口。在收缩侧先导壳体52的上端面175，在周向上等间隔地设置有多个(在第一实施方式中为“五个”)第一受压室174。
如图1所示，在收缩侧先导壳体52设置有通过活塞3向伸长方向(另一方向)的移动而产生从缸体上室2A(成为上游侧的室)向收缩侧背压室55的工作流体的流动的背压导入通路181(下游侧背压导入通路)。在收缩侧先导壳体52的下端面182(收缩侧主阀53侧的面，参照图3)设置有环状的座部65。座部65划定在底部57的内周部的外周设置的环状的受压室184。需要说明的是，座部65的轴向(图3中的“上下方向”)上的高度与底部57的内周部的下端面相同。
容许从背压导入通路181向收缩侧背压室55的工作流体的流动的盘状的单向阀63以能够离落座的方式与座部65抵接。在收缩侧先导壳体52的底部57的内周部与活塞3的内周部17之间，从收缩侧先导壳体52侧向活塞3侧依次夹设有单向阀63的内周部、间隔件186、收缩侧主阀53的内周部及护圈171。
参照图1至图3，在收缩侧先导壳体52的上端面175设置有与第一受压室174隔绝的第二受压室187。背压导入通路181(下游侧背压导入通路)在第二受压室187开口。第二受压室187由第二座部188(副阀座部)划定。第二座部188在一对相邻的第一受压室174(第一座部176)之间呈圆弧形地延伸。
需要说明的是，若比较距收缩侧先导壳体52的中心的距离(半径)，则从短到长依次为第二座部188、座部65、第一座部176。另外，如图3所示，第一座部176、第二座部188、座部177及收缩侧先导壳体52的底部57的内周部的上端面的、从收缩侧先导壳体52的上端面175起的高度相同。
在第二座部188设置有将第二受压室187和缸体上室2A(下游侧的室)连通的第一孔口189。第一孔口189的流路面积比设置于收缩侧背压导入通路(上游侧背压导入通路)的孔口172及孔口173(第二孔口)的流路面积小。第一孔口189通过对第二座部188的端面(供副阀60落座的面)进行压印加工(coining)而形成。由此，在收缩侧阀机构51形成有将缸体上室2A和收缩侧背压室55连通的收缩侧连通路(连通路)。
收缩侧连通路通过活塞3向伸长方向(另一方向)的移动而将缸体上室2A(通过活塞向另一方向的移动而成为上游侧的室)的工作流体经过第一孔口189、第二受压室187、背压导入通路181(下游侧背压导入通路)、受压室184及单向阀63而向收缩侧背压室55导入。而且，导入到收缩侧背压室55的工作流体经过收缩侧背压导入通路(上游侧背压导入通路)、即孔口173(第二孔口)、孔口172、收缩侧主受压室180及收缩侧通路20而向缸体下室(通过活塞向另一方向的移动而成为下游侧的室)流动。在此，第一孔口189的流路面积比收缩侧连通路中的最小流路面积及收缩侧背压导入通路中的最小流路面积小。
需要说明的是，伸长侧阀机构21及收缩侧阀机构51的阀部件通过将安装于活塞杆10的小径部18的螺纹部(附图标记省略)的螺母78拧紧而在一对垫圈79、80之间被加压从而被施加轴力。
(伸长行程)
在伸长行程时，缸体上室2A(上游侧的室)的工作流体经过上游侧背压导入通路、即伸长侧通路19、伸长侧主受压室160、孔口152、孔口153(第二孔口)而向伸长侧背压室25导入。另一方面，缸体上室2A的工作流体经过收缩侧连通路、即第一孔口189、第二受压室187、背压导入通路181(下游侧背压导入通路)、单向阀63而向收缩侧背压室55导入。由此，在伸长行程时，能够抑制收缩侧主阀53因缸体上室2A的压力而开阀。
而且，在伸长行程时导入到收缩侧背压室55的工作流体经过孔口173(第二孔口)、孔口172、收缩侧主受压室180、收缩侧通路20而向缸体下室2B(下游侧的室)流动，因此，在伸长侧主阀23的开阀前、即活塞速度的低速区域，得到孔口172、173的孔口特性的衰减力。
并且，在第一实施方式中，通过将缸体上室2A(上游侧的室)和缸体下室2B(下游侧的室)连通的连通路(收缩侧连通路及收缩侧背压导入通路)，第一孔口189的流路面积最小，换言之，使孔口172及孔口173(第二孔口)的流路面积比第一孔口189的流路面积大，因此，在伸长行程时，从缸体上室2A经过第一孔口189而向收缩侧背压室55导入的工作流体的流量(流入量)不会超过从收缩侧背压室55经过孔口172、173而向缸体下室2B流动的工作流体的流量(流出量)。
由此，在第一实施方式中，在伸长行程时，收缩侧背压室55的压力不会成为过剩(超过一定压力)。由此，能够抑制从伸长行程切换为收缩行程(活塞3的移动从一方向切换为另一方向)时的、收缩侧主阀53的开阀因收缩侧背压室55的残压而延迟所导致的、衰减力的过冲，能够得到稳定的衰减力。
(收缩行程)
在收缩行程时，缸体下室2B(上游侧的室)的工作流体经过上游侧背压导入通路、即收缩侧通路20、收缩侧主受压室180、孔口172、孔口173(第二孔口)而向收缩侧背压室55导入。另一方面，缸体下室2B的工作流体经过伸长侧连通路、即第一孔口169、第二受压室167、背压导入通路161(下游侧背压导入通路)、单向阀33而向伸长侧背压室25导入。
由此，在收缩行程时，能够抑制伸长侧主阀23因缸体下室2B的压力而开阀。而且，导入到伸长侧背压室25的工作流体经过孔口153(第二孔口)、孔口152、伸长侧主受压室160、伸长侧通路19而向缸体上室2A(下游侧的室)流动，因此，在收缩侧主阀53的开阀前、即活塞速度的低速区域，得到孔口152、153的孔口特性的衰减力。
并且，在第一实施方式中，通过将缸体下室2B(上游侧的室)和缸体上室2A(下游侧的室)连通的连通路(伸长侧连通路及伸长侧背压导入通路)，第一孔口169的流路面积最小，换言之，使孔口152及孔口153(第二孔口)的流路面积比第一孔口169的流路面积大，因此，在收缩行程时，从缸体下室2B经过第一孔口169而向伸长侧背压室25导入的工作流体的流量(流入量)不会超过从伸长侧背压室25经过孔口152、153而向缸体上室2A流动的工作流体的流量(流出量)。
由此，在第一实施方式中，在收缩行程时，伸长侧背压室25的压力不会成为过剩(超过一定压力)。由此，能够抑制从收缩行程切换为伸长行程(活塞3的移动从一方向切换为另一方向)时的、伸长侧主阀23的开阀因伸长侧背压室25的残压而延迟所导致的、衰减力的过冲，能够得到稳定的衰减力。
在此，在以往的缓冲器中，在背压室的压力因从下游侧背压导入通路导入的工作流体而成为过剩、活塞切换为向另一方向的移动时，有时主阀的开阀因背压室的残压而延迟从而衰减力过冲。要想抑制衰减力的过冲，减小下游侧背压导入通路的流路面积(换言之，减小通孔的孔径)即可，但难以在先导壳体加工通过将背压室和通过活塞向另一方向的移动而成为下游侧的室连通的连通路而下游侧背压导入通路的流路面积成为最小的小径的通孔。
因此，在第一实施方式中，具备：第一座部156、176，其设置于先导壳体22、55的端面162、182(底部)，划定与背压室25、55连通的第一受压室154、174；下游侧背压导入通路161、181，其设置于先导壳体22、55，产生从通过活塞3向另一方向的移动而成为上游侧的缸体室2B、2A向背压室25、55的工作流体的流动；第二座部168、188，其设置于先导壳体22、55的端面162、182(底部)，划定与下游侧背压导入通路161、181连通且与第一受压室154、174隔绝的第二受压室167、187；第一孔口169、189，其设置于第二座部168、188，与下游侧背压导入通路161、181连通；上游侧背压导入通路，其从上游侧的室2A、2B向背压室25、55导入工作流体；第二孔口153、173，其设置于上游侧背压导入通路，具有比第一孔口169、189大的流路面积。
根据第一实施方式，通过将上游侧的室2A、2B和下游侧的室2B、2A连通的连通路，第一孔口169、189的流路面积最小，因此，通过活塞3向一方向的移动，从上游侧的室2A、2B经过第一孔口189、169而向背压室55、26导入的工作流体的流量(流入量)不会超过从背压室55、26经过第二孔口173、153而向下游侧的室2B、2A流动的工作流体的流量(流出量)，可抑制背压室55、26的压力成为过剩。由此，能够抑制活塞3的移动从一方向切换为另一方向时的、主阀53、23的开阀因背压室55、26的残压而延迟所导致的、衰减力的过冲，能够得到稳定的衰减力。
并且，在第一实施方式中，由于将第一孔口169、189通过压印加工(coining)来形成，所以能够将流路面积极小的孔口(通路)容易地以高的精度形成。
(第二实施方式)
接着，参照图2至图5来说明第二实施方式。
需要说明的是，关于与第一实施方式的共通部分，使用相同的称呼及附图标记，省略重复的说明。
在第一实施方式中，在活塞3的轴孔4插通活塞杆10的小径部18。相对于此，在第二实施方式中，在活塞3的轴孔4插通活塞螺栓5的轴部6。如图4所示，活塞螺栓5具有设置于轴部6的上端部的头部7和形成于该头部7的外周缘部的圆筒部8。圆筒部8的上端侧开口，圆筒部8具有比头部7大的外径。在圆筒部8通过螺纹结合而连接螺线管壳体94的下端部。在活塞螺栓5的轴部6设置有后述的先导阀81(先导控制阀)的先导室11。
如图5所示，先导室11具有形成于套筒15的内侧(轴孔)的轴向通路12。套筒15嵌合于上端在活塞螺栓5的头部6开口的孔16。先导室11具有形成于孔16的下部(比套筒15的下端靠下侧的部分)的轴向通路13。先导室11具有由上端在径孔16开口的小径孔构成的轴向通路14。先导室11的内径在轴向通路13处最大，按照轴向通路12、轴向通路14的顺序变小。需要说明的是，轴向通路12在活塞螺栓5的头部7的端面9开口。
如图4所示，在螺线管壳体94的上端部通过螺纹结合而连接活塞杆10的下端部。活塞杆10的上端侧向缸体2的外部延伸出。在活塞杆10的下端部(螺纹部)安装有防松的螺母47。在活塞杆10的下端部(比螺纹部靠下侧)形成有小径部18。在形成于小径部18的外周面的环状槽(附图标记省略)装配有将螺线管壳体94与活塞杆10之间密封的密封部件48。
如图5所示，伸长侧背压室25经过设置于单向阀33的内周部的孔口37(第二孔口)、形成于伸长侧先导壳体22的底部27的内周部的环状通路38(参照图6)而与形成于活塞螺栓5的轴部6的径向通路34连通。径向通路34与轴向通路14连通。轴向通路14与形成于活塞螺栓5的轴部6的径向通路39连通。径向通路39经由形成于活塞3的轴孔4的下端部的环状通路41、形成于活塞3的内周部17的多个切口42及设置于活塞3的盘阀40而与伸长侧通路19连通。
参照图4、图5，盘阀40与活塞3的设置于比座部24及伸长侧通路19的开口靠内周侧处的环状的座部43以能够离落座的方式抵接。盘阀40是容许从径向通路39向伸长侧通路19的工作流体的流动的止逆阀。需要说明的是，在伸长侧先导壳体22的底部27的内周部与活塞3的内周部17之间，从伸长侧先导壳体22侧起依次经由间隔件而夹设有护圈191、护圈192、伸长侧主阀23及盘阀40。
收缩侧背压室55经过设置于单向阀63的内周部的孔口67(第二孔口)、形成于活塞螺栓5的轴部6的平面部77、形成于收缩侧先导壳体52的底部57的内周部的环状通路68(参照图6)而与形成于活塞螺栓5的轴部6的径向通路64连通。径向通路64经由形成于套筒15的侧壁的孔66而与轴向通路12连通。径向通路64经由平面部77、形成于活塞3的轴孔4的上端部的环状通路71、形成于活塞3的内周部17的多个切口72及设置于活塞3的盘阀70而与收缩侧通路20连通。
参照图4、图5，盘阀70与活塞3的设置于比座部54及收缩侧通路20的开口靠内周侧处的环状的座部43以能够离落座的方式抵接。盘阀70是容许从径向通路64向收缩侧通路20的工作流体的流动的止逆阀。需要说明的是，在收缩侧先导壳体52的底部57的内周部与活塞3的内周部17之间，从收缩侧先导壳体52侧起依次经由间隔件而夹设有护圈195、护圈196、收缩侧主阀53及盘阀70。另外，在活塞3的座部54与座部73之间设置有供收缩侧主阀53以能够离落座的方式抵接的座部57。座部57的外周侧(座部54侧)和内周侧(座部73侧)由收缩侧通路20连通。
活塞螺栓5的先导室11内的工作流体的流动由先导阀81(先导控制阀)控制。先导阀81具有以能够滑动的方式设置于先导室11的阀滑柱82和形成于孔16的底部的轴向通路14的开口周缘的座部83。阀滑柱82由实心轴构成，具有向套筒15***的滑动部84、与座部83以能够离落座的方式抵接的阀芯85及连接滑动部84和阀芯85的连接部86。
在滑动部84的上端形成有阀滑柱82的头部87。在头部87的下端部形成有外凸缘形的弹簧接受部88。在弹簧接受部88连接对阀芯85向开阀方向施力的弹簧盘145的内周部。由此，阀滑柱82的头部87与螺线管91(参照图4)的工作杆92的下端面93抵接(抵靠)。在阀滑柱82的头部7的外周形成有第一室130。
如图5所示，在活塞螺栓5的头部7的外周面36安装有上端侧开口的有底圆筒形的盖121。在盖121的底部122设置有使活塞螺栓5的轴部6插通的插通孔123。在插通孔123的外周设置有多个(在图5中显示“两个”)切口124。切口124与形成于轴部6的平面部77连通。在活塞螺栓5的头部7的外周面36设置有环状槽127。在环状槽127设置有将活塞螺栓5的头部7与盖121的圆筒部125之间密封的密封部件128。在活塞螺栓5的头部7与盖121之间形成有环状的第二室131。
在活塞螺栓5的头部7与盖121的底部122之间，从头部7侧起依次设置有滑柱背压减压阀107、间隔件108及护圈132。滑柱背压减压阀107、间隔件108及护圈132设置于第二室131内。滑柱背压减压阀107是容许经由形成于头部7的通路105的、从第一室130向第二室131的工作流体的流动的止逆阀。滑柱背压减压阀107的外周缘部与形成于活塞螺栓5的头部7的下端面的环状的座部109以能够离落座的方式抵接。
在护圈132的内周缘部设置有用于使第二室131与平面部77及盖121的切口124连通的多个切口133。在盖121的底部122与副阀60之间夹设有确定副阀60的最大开阀量的护圈59。
在第一室130构成有失效安全阀141。失效安全阀141具有供阀滑柱82的头部87的弹簧接受部88(阀芯)以能够离落座的方式抵接的盘142(阀座)。盘142及弹簧盘145的外周缘部在活塞螺栓5的头部7与螺线管91的芯99之间被保持。并且，在失效状态(螺线管91的推力为0的状态)下，通过弹簧盘145的作用力，弹簧接受部88与盘142抵接(抵靠)，由此，失效安全阀141闭阀。
如图4所示，螺线管91具有工作杆92、螺线管壳体94及线圈95。在工作杆92的外周结合有柱塞96。柱塞96通过向线圈95的通电而产生推力。在工作杆92的内侧形成有杆内通路97。工作杆92由设置于芯98的衬套100向上下方向(轴向)引导。
如图5所示，在芯99的外周面设置有环状槽115。在环状槽115装配有将螺线管壳体94的下端部与芯99之间密封的密封部件116。由此，在活塞螺栓5、螺线管壳体94及芯99之间形成有环状通路117。环状通路117经由设置于活塞螺栓5的圆筒部8的下端部的通路118而与缸体上室2A连通。
参照图4、图5，在螺线管91的芯99的内侧形成有滑柱背压室101。滑柱背压室101经由工作杆92的切口102及杆内通路97而与杆背压室103连通。并且，在向线圈95的非通电时，阀滑柱82由弹簧盘145的作用力向先导阀81(阀芯85)的开阀方向(图4中的“上方向”)施力，弹簧接受部88与盘142抵接。由此，滑柱背压室101与第一室130的连通被切断。
另一方面，在向线圈95的通电时，阀滑柱82由柱塞96产生的推力向先导阀81(阀芯85)的闭阀方向(图4中的“下方向”)施力。由此，阀滑柱82对抗弹簧盘145的作用力而移动，阀芯85向座部83落座。在此，先导阀81的开阀压力能够通过控制向线圈95的通电来调节。在向线圈95的通电的电流值小的软模式时，弹簧盘145的作用力和柱塞96产生的推力平衡，成为阀芯85从座部83离开了一定的距离的状态。
(伸长行程)
在伸长行程时，缸体上室2A(上游侧的室)的工作流体经过上游侧背压导入通路、即伸长侧通路19、形成于盘阀40的孔口44、形成于活塞3的切口42、形成于活塞3的轴孔4的环状通路41、径向通路39、轴向通路14、径向通路34、形成于伸长侧先导壳体22的环状通路38、形成于单向阀33的孔口37(第二孔口)而向伸长侧背压室25导入。
另外，在伸长行程时，缸体上室2A(上游侧的室)的工作流体经过收缩侧连通路、即形成于第二座部188(副阀座部)的第一孔口189、第二受压室187、背压导入通路181(下游侧背压导入通路)、单向阀63而向收缩侧背压室55导入。由此，在伸长行程时，能够抑制收缩侧主阀53因缸体上室2A的压力而开阀。
而且，在伸长行程时导入到收缩侧背压室55的工作流体经过形成于单向阀63的孔口67(第二孔口)、形成于活塞螺栓5的轴部6的平面部77、形成于收缩侧先导壳体52的底部57的内周部的环状通路71、形成于活塞3的内周部17的切口72、盘阀70、收缩侧通路20而向缸体下室2B(下游侧的室)流动，因此，在伸长侧主阀23的开阀前、即活塞速度的低速区域，得到孔口67的孔口特性及盘70的阀特性的衰减力。
并且，在第二实施方式中，通过将缸体上室2A(上游侧的室)和缸体下室2B(下游侧的室)连通的连通路(收缩侧连通路及收缩侧背压导入通路)，第一孔口189的流路面积最小，换言之，使孔口67(第二孔口)的流路面积比第一孔口189的流路面积大，因此，在伸长行程时，从缸体上室2A经过第一孔口189而向收缩侧背压室55导入的工作流体的流量(流入量)不会超过从收缩侧背压室55经过孔口67而向缸体下室2B流动的工作流体的流量(流出量)。
由此，在第二实施方式中，在伸长行程时，收缩侧背压室55的压力不会成为过剩(超过一定压力)。由此，能够抑制从伸长行程切换为收缩行程(活塞3的移动从一方向切换为另一方向)时的、收缩侧主阀53的开阀因收缩侧背压室55的残压而延迟所导致的、衰减力的过冲，能够得到稳定的衰减力。
(收缩行程)
在收缩行程时，缸体下室2B(上游侧的室)的工作流体经过上游侧背压导入通路、即收缩侧通路20、形成于盘阀70的孔口74、形成于活塞3的切口72、形成于活塞3的轴孔4的环状通路71、形成于活塞螺栓5的轴部6的平面部77、形成于单向阀63的孔口67(第二孔口)而向收缩侧背压室55导入。
另外，在收缩行程时，缸体下室2B(上游侧的室)的工作流体经过伸长侧连通路、即形成于第二座部168(副阀座部)的第一孔口169、第二受压室167、背压导入通路161(下游侧背压导入通路)、单向阀33而向伸长侧背压室25导入。由此，在收缩行程时，能够抑制伸长侧主阀23因缸体下室2B的压力而开阀。
而且，在收缩行程时导入到伸长侧背压室25的工作流体经过形成于单向阀33的孔口37(第二孔口)、形成于伸长侧先导壳体22的底部27的内周部的环状通路38、径向通路34、轴向通路14、径向通路39、形成于活塞3的轴孔4的环状通路41、形成于活塞3的内周部17的切口42、盘阀40、伸长侧通路19而向缸体上室2A(下游侧的室)流动，因此，在收缩侧主阀53的开阀前、即活塞速度的低速区域，得到孔口37的孔口特性及盘40的阀特性的衰减力。
并且，在第二实施方式中，通过将缸体下室2B(上游侧的室)和缸体上室2A(下游侧的室)连通的连通路(伸长侧连通路及伸长侧背压导入通路)，第一孔口169的流路面积最小，换言之，使孔口37(第二孔口)的流路面积比第一孔口169的流路面积大，因此，在收缩行程时，从缸体下室2B经过第一孔口169而向伸长侧背压室25导入的工作流体的流量(流入量)不会超过从伸长侧背压室25经过孔口37而向缸体上室2A流动的工作流体的流量(流出量)。
由此，在第二实施方式中，在收缩行程时，伸长侧背压室25的压力不会成为过剩(超过一定压力)。由此，能够抑制从收缩行程切换为伸长行程(活塞3的移动从一方向切换为另一方向)时的、伸长侧主阀23的开阀因伸长侧背压室25的残压而延迟所导致的、衰减力的过冲，能够得到稳定的衰减力。
根据第二实施方式，能够得到与前述第一实施方式同等的作用效果。
(第三实施方式)
接着，参照图7至图9来说明第三实施方式。
需要说明的是，关于与第二实施方式的共通部分，使用相同的称呼及附图标记，省略重复的说明。
在第二实施方式中，使先导室11的压力经由背压室25(背压室55)，通过使副阀30(副阀60)开阀而向缸体下室2B(缸体上室2A)开放。相对于此，在第三实施方式中，使先导室11的压力不经由背压室25(背压室55)，直接使副阀30(副阀60)开阀而向缸体下室2B(缸体上室2A)开放。
如图7所示，先导室11(径向通路34)经由形成于活塞螺栓5的轴部6与伸长侧先导壳体222之间的壳体内周路231及形成于伸长侧先导壳体222的内周部223的向径向延伸的多条(在本实施方式中为“5条”，参照图8)的槽232而与第一受压室154连通。多条槽232形成于伸长侧先导壳体222的内周部223的、副阀30侧的内座部225。
先导室11(径向通路34)与形成于活塞螺栓5的轴部6的平面部211(上游侧背压导入通路)连通。壳体内周路231通过将形成于伸长侧先导壳体222的轴孔224的活塞3侧(图7、图8中的“上侧”)的端部的环状通路38和形成于伸长侧先导壳体222的轴孔224的副阀30侧(图7、图8中的“下侧”)的端部的环状通路233利用平面部211连通而构成。
需要说明的是，如图9所示，在伸长侧先导壳体222的内周部223的内座部256与座部35之间设置有呈圆弧状地延伸的多个(在第三实施方式中为“四个”)座部227。
另外，在第二实施方式中，伸长侧背压室25经由形成于伸长侧先导壳体22的底部27的多条通路32(参照图6)而与缸体下室2B连通，但在第三实施方式中，在伸长侧先导壳体222的底部27未形成(不需要)通路32。
另外，收缩侧先导壳体252与伸长侧先导壳体222是同一部件。由此，关于收缩侧先导壳体252，只是标注与图7至图9对应的附图标记。
(伸长行程)
在伸长行程时，缸体上室2A(上游侧的室)的工作流体经过上游侧背压导入通路、即伸长侧通路19、形成于盘阀40的孔口44、形成于活塞3的切口42、形成于活塞3的轴孔4的环状通路41、先导室11(径向通路39、轴向通路14、径向通路34)、形成于活塞螺栓5的轴部6的平面部211、形成于伸长侧先导壳体222的环状通路38、形成于单向阀33的孔口37(第二孔口)而向伸长侧背压室25导入。需要说明的是，孔口37未延伸至受压室164，因此伸长侧背压室25和背压导入通路161未连通。
并且，若伸长侧背压室25的压力上升而达到一定的压力，则伸长侧背压室25的工作流体经由孔口37、壳体内周路231及形成于伸长侧先导壳体222的槽232而向第一受压室154流入，而且使副阀30开阀而向缸体下室2B流动。由此，伸长侧背压室25的压力不会超过规定值。
另一方面，在伸长行程时，缸体上室2A的工作流体经由下游侧背压导入通路、即形成于收缩侧先导壳体252的第二座部188(副阀座部)的第一孔口189、第二受压室187及背压导入通路181而向受压室184流入，而且使单向阀63开阀而向收缩侧背压室55导入。由此，在伸长行程时，能够抑制收缩侧主阀53因缸体上室2A的压力而开阀。
(收缩行程)
在收缩行程时，缸体下室2B(上游侧的室)的工作流体经过上游侧背压导入通路、即收缩侧通路20、形成于盘阀70的孔口74、形成于活塞3的切口72、形成于活塞3的轴孔4的环状通路71、形成于活塞螺栓5的轴部6的平面部77、形成于收缩侧先导壳体252的环状通路68、形成于单向阀63的孔口67(第二孔口)而向收缩侧背压室55导入。需要说明的是，孔口67未延伸至受压室184，因此收缩侧背压室55和背压导入通路181未连通。
并且，若收缩侧背压室55的压力上升而达到一定的压力，则收缩侧背压室55的工作流体经由孔口67、壳体内周路261及形成于收缩侧先导壳体252的槽262而向第一受压室174流入，而且使副阀60开阀而向缸体上室2A流动。由此，收缩侧背压室55的压力不会超过规定值。
另一方面，在收缩行程时，缸体下室2B的工作流体经由下游侧背压导入通路、即形成于伸长侧先导壳体222的第二座部168(副阀座部)的第一孔口169、第二受压室167及背压导入通路161而向受压室164流入，而且使单向阀33开阀而向伸长侧背压室25导入。由此，在收缩行程时，能够抑制伸长侧主阀23因缸体下室2B的压力而开阀。
根据第三实施方式，能够得到与前述第一及第二实施方式同等的作用效果。
另外，在第三实施方式中，使先导室11的压力不经由背压室25(背压室55)，直接使副阀30(副阀60)开阀而向缸体下室2B(缸体上室2A)开放，因此，与将先导室11的压力经由形成于单向阀63(33)的孔口67(37)(第二孔口)和背压室25(背压室55)而向缸体下室2B(缸体上室2A)开放的第二实施方式相比，能够不经由形成于单向阀63(33)的孔口67(37)(第二孔口)地将先导室11(64)(收缩侧的先导室)的压力直接向缸体上室(2A)、缸体下室(2B)开放。
另外，在第三实施方式中，由于设置有壳体内周路231(261)，所以无需在先导壳体222(252)加工第二实施方式中的先导壳体22(52)的通路32(62)。由此，能够使生产性提高，进而能够降低生产成本。
(第四实施方式)
接着，参照图10至图12来说明第四实施方式。
需要说明的是，关于与第二、第三实施方式的共通部分，使用相同的称呼及附图标记，省略重复的说明。
在第二及第三实施方式中，由于将第一孔口169(189)形成于先导壳体222(252)的第二座部168(188)，所以第一受压室154(174)由无端状的第一座部156(176)划分为扇形。相对于此，在第四实施方式中，第一受压室154(174)由环状的第一座部156(176)划分为环状。另外，在第四实施方式中，第一孔口169(189)形成于在副阀30(60)与先导壳体322(352)的内座部225(255)之间的阀331(361)。
如图11所示，在伸长侧先导壳体322的第一座部156与内座部225之间形成有环状凹部323。第一座部156比内座部225向副阀30侧(图11中的“下侧”)突出，以能够离落座的方式向副阀30的外周缘部落座。在伸长侧先导壳体322的内座部225与副阀30之间，从伸长侧先导壳体322侧向副阀30侧依次设置有护圈332、单向阀333。在阀331与单向阀333之间形成有与第一孔口169连通的护圈332的板厚量的间隙(包含于第一受压室154)。
在构成副阀30的多张(在第四实施方式中为“7张”)盘中的供第一座部156抵接的盘335的、比第一座部156的抵接部靠内周侧(图11中的“左侧”)处设置有孔口336。另一方面，在构成副阀30的多张盘中的与盘335相邻(紧贴)的盘337设置有孔口338。孔口338将缸体下室2B和孔口336连通。单向阀333是容许从缸体下室2B向第一受压室154的工作流体的流动的止逆阀。
另一方面，如图12所示，在收缩侧先导壳体352的第一座部176与内座部255之间形成有环状凹部353。第一座部176比内座部255向副阀60侧(图12中的“上侧”)突出，以能够离落座的方式向副阀60的外周缘部落座。在收缩侧先导壳体352的内座部255与副阀60之间，从收缩侧先导壳体352侧向副阀60侧依次设置有阀361、护圈362、单向阀363。在阀361与单向阀363之间形成有与第一孔口189连通的护圈362的板厚量的间隙(包含于第一受压室174)。
在构成副阀60的多张(在第四实施方式中为“2张”)盘中的供第一座部176抵接的盘365的、比第一座部176的抵接部靠内周侧(图12中的“左侧”)处设置有孔口366。另一方面，在构成副阀60的多张盘中的与盘365相邻(紧贴)的盘367设置有孔口368。孔口368将缸体上室2A和孔口366连通。单向阀363是容许从缸体上室2A向第一受压室174的工作流体的流动的止逆阀。需要说明的是，在副阀60(盘367)与盖121之间设置有护圈355。
(伸长行程)
在伸长行程时，缸体上室2A(上游侧的室)的工作流体经过上游侧背压导入通路、即伸长侧通路19、形成于盘阀40的孔口44、形成于活塞螺栓5的轴部6的平面部311、形成于伸长侧先导壳体322的环状通路38、形成于单向阀33的孔口37(第二孔口)而向伸长侧背压室25导入。需要说明的是，平面部311与先导室11(径向通路34、39)连通。
并且，若伸长侧背压室25的压力上升而达到一定的压力，则伸长侧背压室25的工作流体经由孔口37、壳体内周路231及形成于阀331的第一孔口169而向第一受压室154流入，而且使副阀30开阀而向缸体下室2B流动。由此，伸长侧背压室25的压力不会超过规定值。
另一方面，在伸长行程时，缸体上室2A的工作流体经由下游侧背压导入通路、即形成于副阀60的孔口368及孔口366、第一受压室174、形成于阀361的第一孔口189、平面部77(上游侧背压导入通路与下游侧背压导入通路的共有部分)及形成于单向阀63的孔口67而向收缩侧背压室55导入。由此，在伸长行程时，能够抑制收缩侧主阀53因缸体上室2A的压力而开阀。
(收缩行程)
在收缩行程时，缸体下室2B(上游侧的室)的工作流体经过上游侧背压导入通路、即收缩侧通路20、形成于盘阀70的孔口74、形成于活塞3的切口72(参照图10)、形成于活塞3的轴孔4的环状通路71(参照图10)、形成于活塞螺栓5的轴部6的平面部77、形成于收缩侧先导壳体352的环状通路68、形成于单向阀63的孔口67(第二孔口)而向收缩侧背压室55导入。
并且，若收缩侧背压室55的压力上升而达到一定的压力，则收缩侧背压室55的工作流体经由孔口67、壳体内周路261及形成于阀361的第一孔口189而向第一受压室174流入，而且使副阀60开阀而向缸体上室2A流动。由此，收缩侧背压室55的压力不会超过规定值。
另一方面，在收缩行程时，缸体下室2B的工作流体经由下游侧背压导入通路、即形成于副阀30的孔口338及孔口336、第一受压室154、形成于阀331的第一孔口169、平面部311(上游侧背压导入通路与下游侧背压导入通路的共有部分)及形成于单向阀33的孔口37而向伸长侧背压室25导入。由此，在收缩行程时，能够抑制伸长侧主阀23因缸体下室2B的压力而开阀。
根据第四实施方式，能够得到与前述第一至第三实施方式同等的作用效果。
另外，在第四实施方式中，由于利用形成于副阀30(60)的孔口338(368)、孔口336(366)、形成于活塞螺栓5的轴部6的平面部311及孔口37(67)构成了下游侧背压导入通路，所以无需在先导壳体322(352)加工第三实施方式中的背压导入通路161(181)。由此，能够使缓冲器1的生产性进一步提高。
(第五实施方式)
接着，参照图13来说明第五实施方式。
需要说明的是，关于与第一、第三实施方式的共通部分，使用相同的称呼及附图标记，省略重复的说明。
第五实施方式是将第三实施方式的先导壳体222(252)应用于不具有使用了致动器(螺线管91，参照图4)的衰减力可变机构的传统式的缓冲器1(参照图1)的实施方式。在第五实施方式中，先导壳体222(252)安装于活塞杆10的小径部18。另外，在活塞杆10的小径部18形成有构成上游侧背压导入通路的一部分的平面部211(77)。
(伸长行程)
在伸长行程时，缸体上室2A(上游侧的室)的工作流体经过上游侧背压导入通路、即伸长侧通路19、形成于盘阀40的孔口44、形成于活塞3的切口42、形成于活塞3的轴孔4的环状通路41、形成于活塞杆10的小径部18的平面部211、形成于伸长侧先导壳体222的环状通路38、形成于单向阀33的孔口37(第二孔口)而向伸长侧背压室25导入。
并且，若伸长侧背压室25的压力上升而达到一定的压力，则伸长侧背压室25的工作流体经由孔口37、壳体内周路231及形成于伸长侧先导壳体222的槽232而向第一受压室154流入，而且使副阀30开阀而向缸体下室2B流动。由此，伸长侧背压室25的压力不会超过规定值。
另一方面，在伸长行程时，缸体上室2A的工作流体经由下游侧背压导入通路、即形成于收缩侧先导壳体252的第二座部188(副阀座部)的第一孔口189、第二受压室187及背压导入通路181而向受压室184流入，而且使单向阀63开阀而向收缩侧背压室55导入。由此，在伸长行程时，能够抑制收缩侧主阀53因缸体上室2A的压力而开阀。
(收缩行程)
在收缩行程时，缸体下室2B(上游侧的室)的工作流体经过上游侧背压导入通路、即收缩侧通路20、形成于盘阀70的孔口74、形成于活塞3的切口72、形成于活塞3的轴孔4的环状通路71、形成于活塞杆10的小径部18的平面部77、形成于收缩侧先导壳体252的环状通路68、形成于单向阀63的孔口67(第二孔口)而向收缩侧背压室55导入。
并且，若收缩侧背压室55的压力上升而到达一定的压力，则收缩侧背压室55的工作流体经过孔口67、壳体内周路261及形成于收缩侧先导壳体252的槽262而向第一受压室174流入，而且使副阀60开阀而向缸体下室2B流动。由此，收缩侧背压室55的压力不会超过规定值。
另一方面，在收缩行程时，缸体下室2B的工作流体经由下游侧背压导入通路、即形成于伸长侧先导壳体222的第二座部168(副阀座部)的第一孔口169、第二受压室167及背压导入通路161而向受压室164流入，而且使单向阀33开阀而向伸长侧背压室25导入。由此，在收缩行程时，能够抑制伸长侧主阀23因缸体下室2B的压力而开阀。
根据第五实施方式，能够得到与前述第一至三实施方式同等的作用效果。
(第六实施方式)
接着，参照图14来说明第六实施方式。
需要说明的是，关于与第一、第四实施方式的共通部分，使用相同的称呼及附图标记，省略重复的说明。
第六实施方式是将第四实施方式的先导壳体322(352)应用于不具有使用了致动器(螺线管91，参照图4)的衰减力可变机构的传统式的缓冲器1(参照图1)的实施方式。在第六实施方式中，先导壳体322(352)安装于活塞杆10的小径部18。另外，在活塞杆10的小径部18形成有构成上游侧背压导入通路的一部分的平面部311(77)。
(伸长行程)
在伸长行程时，缸体上室2A(上游侧的室)的工作流体经过上游侧背压导入通路、即伸长侧通路19、形成于盘阀40的孔口44、形成于活塞杆10的小径部18的平面部311、形成于伸长侧先导壳体322的环状通路38、形成于单向阀33的孔口37(第二孔口)而向伸长侧背压室25导入。
并且，若伸长侧背压室25的压力上升而达到一定的压力，则伸长侧背压室25的工作流体经由孔口37、壳体内周路231及形成于阀331的第一孔口169而向第一受压室154流入，而且使副阀30开阀而向缸体下室2B流动。由此，伸长侧背压室25的压力不会超过规定值。
另一方面，在伸长行程时，缸体上室2A的工作流体经由下游侧背压导入通路、即形成于副阀60的孔口368及孔口366、第一受压室174、形成于阀361的第一孔口189、平面部77(上游侧背压导入通路与下游侧背压导入通路的共有部分)及形成于单向阀63的孔口67而向收缩侧背压室55导入。由此，在伸长行程时，能够抑制收缩侧主阀53因缸体上室2A的压力而开阀。
(收缩行程)
在收缩行程时，缸体下室2B(上游侧的室)的工作流体经过上游侧背压导入通路、即收缩侧通路20、形成于盘阀70的孔口74、形成于活塞3的切口72、形成于活塞3的轴孔4的环状通路71、形成于活塞杆10的小径部18的平面部77、形成于收缩侧先导壳体352的环状通路68、形成于单向阀63的孔口67(第二孔口)而向收缩侧背压室55导入。
并且，若收缩侧背压室55的压力上升而达到一定的压力，则收缩侧背压室55的工作流体经由孔口67、壳体内周路261及形成于阀361的第一孔口189而向第一受压室174流入，而且使副阀60开阀而向缸体上室2A流动。由此，收缩侧背压室55的压力不会超过规定值。
另一方面，在收缩行程时，缸体下室2B的工作流体经由下游侧背压导入通路、即形成于副阀30的孔口338及孔口336、第一受压室154、形成于阀331的第一孔口169、平面部311(上游侧背压导入通路与下游侧背压导入通路的共有部分)及形成于单向阀33的孔口37而向伸长侧背压室25导入。由此，在收缩行程时，能够抑制伸长侧主阀23因缸体下室2B的压力而开阀。
根据第六实施方式，能够得到与前述第一至五实施方式同等的作用效果。
附图标记说明
1缓冲器，2缸体，2A缸体上室，2B缸体下室，3活塞，10活塞杆，19伸长侧通路，20收缩侧通路，22伸长侧先导壳体(壳体部件)，23伸长侧主阀，25伸长侧背压室，26圆筒部(筒部)，27底部，28开口部，30副阀，33单向阀，35座部，52收缩侧先导壳体(壳体部件)，53收缩侧主阀，55收缩侧背压室，56圆筒部(筒部)，57底部，58开口部，60副阀，63单向阀，65座部，153孔口(第二孔口)，161背压导入通路(下游侧背压导入通路)，164受压室，169第一孔口，173孔口(第二孔口)，181背压导入通路(下游侧背压导入通路)，184受压室，189第一孔口。

Claims (5)

1.一种缓冲器，其特征在于，具有：
缸体，其封入有工作流体；
活塞，其以能够滑动的方式***于所述缸体内，将所述缸体内划分为两个室；
活塞杆，其连结于所述活塞，向所述缸体的外部延伸出；
通路，其伴随于所述活塞向一方向的移动而产生工作流体的流动；
主阀，其对所述通路的工作流体的从上游侧的室向下游侧的室的流动施加阻力；
背压室，其使内压向所述主阀的闭阀方向作用；
有底筒状的壳体部件，其由在一端具有开口部的筒部和底部构成，在所述开口部配置所述主阀，在内部形成所述背压室；
上游侧背压导入通路，其从上游侧的室向所述背压室导入工作流体；
副阀，其通过所述背压室的压力而开阀，对工作流体的从所述背压室向下游侧的室的流动施加阻力；
下游侧背压导入通路，其形成于所述壳体部件，产生从通过所述活塞向另一方向的移动而成为上游侧的室向所述背压室的工作流体的流动；
座部，其形成于所述壳体部件的底部的内方，划定与所述下游侧背压导入通路连通的受压室；
单向阀，其向所述座部落座，容许从所述下游侧背压导入通路向所述背压室的工作流体的流动；
第一孔口，其设置于将所述下游侧的室和所述背压室连通的连通路，在所述连通路中流路面积成为最小；
第二孔口，其设置于所述上游侧背压导入通路，流路面积比所述第一孔口大。
2.一种缓冲器，其特征在于，具有：
缸体，其封入有工作流体；
活塞，其以能够滑动的方式***于所述缸体内，将所述缸体内划分为两个室；
活塞杆，其连结于所述活塞，向所述缸体的外部延伸出；
通路，其伴随于所述活塞向一方向的移动而产生工作流体的流动；
主阀，其对所述通路的工作流体的从上游侧的室向下游侧的室的流动施加阻力；
背压室，其使内压向所述主阀的闭阀方向作用；
有底筒状的壳体部件，其由在一端具有开口部的筒部和底部构成，在所述开口部配置所述主阀，在内部形成所述背压室；
第一座部，其形成于所述壳体部件的底部，划定与所述背压室连通的第一受压室；
下游侧背压导入通路，其形成于所述壳体部件的底部，从通过所述活塞向另一方向的移动而成为上游侧的室向所述背压室导入工作流体，与所述第一受压室隔绝；
第二座部，其形成于所述壳体部件的底部，包围所述下游侧背压导入通路的开口；
副阀，其向所述第一座部和所述第二座部落座，通过所述背压室的压力而开阀，对工作流体的从所述背压室向下游侧的室的流动施加阻力；
第一孔口，其形成于所述第二座部；
第二孔口，其设置于将所述背压室和通过所述活塞向另一方向的移动而成为下游侧的室连通的连通路，流路面积比所述第一孔口大。
3.根据权利要求1或2所述的缓冲器，其特征在于，
所述上游侧背压导入通路形成于所述活塞杆。
4.根据权利要求2或3所述的缓冲器，其特征在于，
所述下游侧背压导入通路形成于供所述副阀落座的副阀座部。
5.根据权利要求4所述的缓冲器，其特征在于，
所述上游侧背压导入通路和所述下游侧背压导入通路具有共有的部分。
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