CN115418429B - 一种aod炉冶炼200系不锈钢的方法 - Google Patents

一种aod炉冶炼200系不锈钢的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN115418429B
CN115418429B CN202211021908.1A CN202211021908A CN115418429B CN 115418429 B CN115418429 B CN 115418429B CN 202211021908 A CN202211021908 A CN 202211021908A CN 115418429 B CN115418429 B CN 115418429B
Authority
CN
China
Prior art keywords
slag
stainless steel
aod furnace
series stainless
oxygen
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202211021908.1A
Other languages
English (en)
Other versions
CN115418429A (zh
Inventor
肖壮
庞文坚
周涛
匡海浪
杨斌
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Guangxi Beigang New Material Co ltd
Original Assignee
Guangxi Beigang New Material Co ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Guangxi Beigang New Material Co ltd filed Critical Guangxi Beigang New Material Co ltd
Priority to CN202211021908.1A priority Critical patent/CN115418429B/zh
Publication of CN115418429A publication Critical patent/CN115418429A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN115418429B publication Critical patent/CN115418429B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/005—Manufacture of stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0006—Adding metallic additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0087—Treatment of slags covering the steel bath, e.g. for separating slag from the molten metal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/068—Decarburising
    • C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C22C33/06—Making ferrous alloys by melting using master alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

本发明属于炼钢领域，具体涉及一种AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，依次包括以下步骤：(1)一次扒渣：在AOD炉中加入铁水，造渣剂和高碳铬铁后扒渣；(2)加入高碳锰铁：扒渣后加入造渣剂，在1600～1630℃加入≥40kg/t的高碳锰铁；(3)脱碳保锰：控制脱碳温度为1630～1685℃，随着脱碳温度升高，降低脱碳气体中氧气的比例，待钢水中C含量低于0.1wt％时结束脱碳；(4)还原：加入还原剂和造渣剂，吹炼，出渣，检测钢水温度及成分，通入氩气吹炼后出钢；所述方法将高碳锰铁用量提高到40kg/t以上，并控制冶炼时间≤125min，满足大生产要求同时有效降低了电解锰单耗。

Description

一种AOD炉冶炼200系不锈钢的方法
技术领域
本发明属于炼钢领域，具体涉及一种AOD炉冶炼200系不锈钢的方法。
背景技术
锰是钢铁生产中不可或缺的元素之一，锰元素是炼钢重要的合金元素，锰元素在钢中，主要改善钢的机械性能，增加钢的强度、硬度、延展性和耐磨性等。锰在200系不锈钢种成分占比较大，因而用到较大量的锰系合金。
AOD炉冶炼200系不锈钢所使用的锰系合金包括高硅硅锰、普硅硅锰、高碳锰铁、低碳锰铁、电解锰等，其中电解锰根据钢种不同吨钢单耗在30kg/t～50kg/t之间。
2021年原材料市场形势瞬息万变，原料价格不断上涨，200系不锈钢生产成本也跟着不断上升。而原材料中，2021年初电解锰的价格上涨尤为严重，由10000元/吨涨到接近40000元/每吨，成为了生产200系不锈钢中影响成本最主要的因素之一。
炼钢厂AOD冶炼时间和连铸拉钢速率需要相匹配，根据不锈钢生产情况，AOD冶炼时间控制一般不能超过125分钟，否则不能应用于大生产。目前AOD冶炼200系不锈钢增加高碳锰铁用量尚未有较成熟稳定的工艺，冶炼时间控制在125分钟以内时，高碳锰铁平均单耗仅有约13kg/t。若要增加高碳锰铁用量，钢水中锰含量大幅度提升，脱碳效率下降，脱碳时间增加，则冶炼周期明显增加，不能在大生产中推行。
所以，在不增加冶炼时间的同时提高高碳锰铁的用量，对目前AOD冶炼200系不锈钢降本增效及完成国家“能耗双控”目标具有重要意义。
发明内容
本发明旨在克服现有技术缺陷，目的是提供一种AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，该方法可把AOD炉冶炼200系不锈钢的高碳锰铁用量提高到40kg/t以上，比如40～70kg/t，并将冶炼时间控制在125分钟以内，满足大生产要求的同时能够有效降低电解锰单耗，实现降本增效。
一种AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，所述方法依次包括以下步骤：
(1)一次扒渣：在AOD炉中加入铁水和造渣剂进行吹炼，升温至1580～1620℃(例如1590℃、1600℃、1610℃)，加入高碳铬铁继续吹炼，当钢水温度至1510～1580℃(例如1520℃、1530℃、1540℃、1550℃、1560℃、1570℃)进行扒渣；
(2)加入高碳锰铁：扒渣后加入造渣剂，升温至1600～1630℃(例如1605℃、1610℃、1615℃、1620℃、1625℃)后按照大于等于40kg/t的量向钢水中加入高碳锰铁；
(3)脱碳保锰：控制脱碳温度为1630～1685℃(例如1640℃、1650℃、1660℃、1670℃、1680℃)，脱碳气体为氧气和惰性气体，随着脱碳温度升高，降低所述脱碳气体中氧气的含量，以体积百分比计，脱碳气体中氧气的初始含量为60％～100％(例如65％、70％、75％、80％、85％、90％、95％)，当温度达到1650℃后，开始降低氧气在脱碳气体中的含量，氧气的最终含量为18～23％(例如19％、20％、21％、22％)，待钢水中C含量低于0.1wt％时结束脱碳；
(4)还原：加入还原剂和造渣剂，依次通入氧气和氮气吹炼，出渣，检测钢水温度及成分，并根据目标钢种成分要求调整钢水成分，通入氩气吹炼后出钢；若钢水中锰含量低于目标钢种的成分要求，通过补加电解锰来调整钢水中锰的含量使其满足目标钢种成分要求；
所述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法的冶炼时间≤125min。
本发明采用“双渣法”AOD炉冶炼工艺，通过控制一倒扒渣条件，实现一倒扒渣量80％以上。在加入高碳锰铁前进行一次扒渣有以下三个方面的好处：第一，可以达到降磷目的，为后续高碳锰铁入炉创造条件。高碳锰铁和硅锰合金均含有较高的磷含量，通过扒渣操作，扒去一部分铁水中的磷，以防终端成分磷超标；第二，高炉铁水和高碳铬铁中的硅在前期就优先氧化进入炉渣，一倒扒渣可把含大量二氧化硅的渣子排出炉外，节约后续的造渣剂(石灰、萤石)消耗；第三，扒渣后后续造渣剂(主要是石灰)加入减少，渣层变薄，利于炉内生成的CO气体的排除,从而促进脱碳保锰。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(1)中，所述铁水为高炉铁水，所述高炉铁水的入炉温度为1250～1350℃(例如1260℃、1270℃、1280℃、1290℃、1300℃、1310℃、1320℃、1330℃、1340℃)；优选地，所述高炉铁水的成分以重量百分比计，为：C4％～6％、硅0.5％～1.5％、铬3％～5％、锰0.5％～2.0％、铜0.03％～0.04％、镍1.3％～1.8％、磷<0.05％、硫<0.2％，余量为Fe及不可避免的杂质。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(1)中，加入高碳铬铁后，以重量百分比计，调整钢水成分为：C2％～4％、硅0％～0.2％、铬13.5％～15％、锰0.2％～1.5％、铜0.03％～0.04％、镍1.1％～1.6％、磷<0.05％、硫<0.15％，余量为Fe及不可避免的杂质。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(1)中，所述吹炼使用的气体为氧气与氮气体积比6:1的混合气体，其中氧气压力为1.7～1.8MPa。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(1)中，扒渣时温度在1520～1580℃(例如1530℃、1540℃、1550℃、1560℃、1570℃)之间；优选地，扒渣时熔渣流动性为0.1～0.4Pa·S(例如0.15Pa·S、0.2Pa·S、0.25Pa·S、0.3Pa·S、0.35Pa·S)，熔渣表面无成团物；优选地，扒渣量达到80％以上；优选地，扒渣后炉内渣层厚度小于30mm。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(2)中，采用AOD炉顶枪和侧枪同时送氧的方式进行升温；优选地，升温至1600～1630℃(例如1605℃、1610℃、1615℃、1620℃、1625℃)所用的时间小于等于8min；优选地，所述升温至1600～1630℃所用的时间为6～8min(例如6.5min、7min、7.5min)；优选地，加入高碳锰铁量为40～70kg/t(例如45kg/t、50kg/t、55kg/t、60kg/t、65kg/t)。
本发明中，采用AOD炉顶枪和侧枪同时送氧的方式进行顶底复吹，以便迅速升温。迅速提高温度至1600～1630℃，可提高脱碳速率并且提高热量利用率，为加入高碳锰铁或其他冷料创造条件，缩短冶炼时间。
本发明控制加入高碳锰铁的温度为1600～1630℃，锰和碳在炼钢温度下会存在选择性氧化的问题，将温度控制在1600～1630℃，钢水中的碳可以优先于锰氧化；温度低于1600℃时加入高碳锰铁，锰先于碳氧化，碳的氧化受抑制，使脱碳时间延长，锰的氧化以及长时间的脱碳导致锰汽化蒸发，大幅降低了锰的收率。高碳锰铁入炉熔化是一个逐步进行的过程，需要一定的时间。加入温度高于1630℃时，熔池的脱碳速度快，脱碳到终点时可能有部分高碳锰铁尚未熔清进入钢水的可能，根据此时钢水的碳含量判断脱碳结束并进入还原步骤，将会导致终端碳含量超标，导致钢水报废。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(3)中，所述惰性气体为氮气或氩气，更优选为炼钢用氮气。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(3)中，所述脱碳保锰步骤中采用侧枪吹入氧气和惰性气体。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(3)中，脱碳温度达到1650～1660℃(例如1651℃、1652℃、1653℃、1654℃、1655℃、1656℃、1657℃、1658℃、1659℃)后，氧气与惰性气体体积的比例为(0.8～1.2):1(例如0.9:1、1.0:1、1.1:1)；脱碳温度达到1670～1675℃(例如1671℃、1672℃、1673℃、1674℃)后，氧气与惰性气体体积的比例为1:(1.8～2.2)(例如1:1.9、1:2.0、1:2.1)；脱碳温度达到1680～1685℃后，氧气与惰性气体体积的比例为1:(3.8～4.2)(例如1:3.9、1:4.0、1:4.1)。
本发明的优选实施方式中，在脱碳温度达到1650℃后，根据“C—铬—温度”三相平衡关系，为了保证脱碳顺利进行，需保证铬少氧化，温度一定，要脱碳保锰，必须减少CO分压，通过逐步加大氮气量加快钢水中CO的排出实现CO分压的降低。如果不加大氮气的比例，CO分压大，将抑制脱碳。
在1650℃以上的温度下，钢水碳含量较低，此时若使用纯氧吹炼，氧气用于脱碳的比例比较少，大部分的氧气将氧化钢水中的铬、铁等，导致渣中的氧化铁增多，钢水中的锰也将进一步被氧化或烧损。因此当温度高于1650℃时，采用纯氧吹炼会造成金属的氧化烧损，降低金属收得率。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(3)中，脱碳温度达到1630℃，氧气与惰性气体体积的比例为2:1；脱碳温度达到1650℃，氧气与惰性气体体积的比例为1:1；脱碳温度达到1670℃，氧气与惰性气体体积的比例为1:2；脱碳温度达到1680℃，氧气与惰性气体体积的比例为1:4；优选地，脱碳结束后，钢水温度为1650℃～1685℃(例如1655℃、1660℃、1665℃、1670℃、1675℃、1680℃)，炉内渣呈堆起状，堆渣达不到要求时向钢水中补充造渣剂；优选地，步骤(3)中，炉渣碱度，即炉渣中CaO/SiO2质量分数比大于等于3.5。
本发明中，脱碳结束后，检测钢水温度处于1650～1685℃范围内，则终端碳含量可以脱至0.1wt％以下。堆渣达到要求，可以反应脱碳正常，金属氧化物少。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(1)，步骤(2)和步骤(3)中所述造渣剂为石灰；优选地，步骤(1)中造渣剂的用量为35～45kg/t(例如37.5kg/t、40kg/t、42.5kg/t)；优选地，步骤(2)中造渣剂的用量为30～40kg/t(例如31kg/t、32kg/t、33kg/t、34kg/t、35kg/t、36kg/t、37kg/t、38kg/t、39kg/t)；优选地，步骤3中造渣剂的用量为25～35kg/t(例如26kg/t、27kg/t、28kg/t、29kg/t、30kg/t、31kg/t、32kg/t、33kg/t、34kg/t)。
本发明中，锰与碳在AOD炉钢水内存在选择性氧化的问题。为了保证碳优先于锰氧化，达到脱碳保锰的效果，必须使高碳锰铁入炉后的熔池温度高于碳和锰的氧化转化温度。在本发明的优选实施方式中，进一步结合高碳锰铁的加入条件和供氧制度：把熔池温度升到1600～1630℃加入高碳锰铁，调整供气比例，减少了终端锰的氧化和烧损，缩短了脱碳时间。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(4)中，所述还原剂为硅锰合金；优选地，所述硅锰合金为高硅硅锰，中硅硅锰和普通硅锰中至少一种；优选地，所述硅锰合金的用量为70～95kg/t(例如75kg、80kg、85kg、90kg)。
本发明的优选实施方式中，硅锰合金的用量为70～95kg，硅锰合金中的硅有三个方面的用途，第一主要是用于还原氧化期被氧化的铬、锰、铁等氧化物，提高金属收得率；第二，根据温度控制需要，送氧气氧化一部分硅提高钢水温度；第三，硅锰合金中的硅经过送氧升温消耗一部分，还原氧化物消耗一部分，剩余的硅留在钢水中，进行合金化。200系不锈钢钢水中硅含量要求0.3％～0.7％，因而需要综合考虑硅锰合金中的硅经过升温和还原后，还有合适的量进行合金化。当加入硅锰合金的量少，硅不足量，可能由于无硅造成无硅渣中氧化物还原不回来，铬、锰氧化物浪费，收得率低以及钢水中硅的含量低于0.3％，成分不合格；如果多加，硅含量富余过多，留在钢水中导致终端硅含量超出0.7％，成分超标不合格。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(4)中，通入氧气吹炼的时间为1～4min；优选地，通入氮气吹炼的时间为5～7min；优选地，通入氩气吹炼的时间为2～4min。
在上述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法中，作为一种优选实施方式，步骤(4)中，炉渣碱度，即炉渣中CaO/SiO2质量分数比控制在1.8～2.4(例如1.9、2.0、2.1、2.2、2.3)；优选地，所述造渣剂为萤石球、萤石矿、硅铁中的至少一种；优选地，所述造渣剂为萤石球；优选地，所述萤石球用量为18～22kg/t(例如19kg/t、20kg/t、21kg/t)；优选地，控制还原剂全部入炉后温度为1550～1600℃(例如1560℃、1570℃、1580℃、1590℃)；优选地，出渣时AOD炉内炉渣全部液态化，具有流动性，取出炉渣观察炉渣为灰白或白色；优选地，出钢温度大于等于1530℃。
本发明的优选实施方式中，还原期通过碱度控制、温度控制和加料控制促进锰氧化物的还原，从而提高锰的收得率，实现AOD提高高碳锰铁用量减少电解锰消耗的目的。采用硅锰合金为还原剂，以合金中的硅还原炉内铬、锰等氧化物并去除杂质，送入氧气烧硅升温1～4分钟，控制还原料全部入炉后熔池温度在1550～1600℃之间；停止送氧气，切换氮气还原5～7分钟，炉内渣子全部液态化、具有流动性，取渣子观察渣色灰渣或白渣，出渣。氩气还原2～4分钟，控制温度大于1530℃，出钢。锰收得率达到93％以上。
有益效果：
本发明适用于AOD炉冶炼200系不锈钢，可提高高碳锰铁用量至40～70kg/t，并控制冶炼时间小于等于125min，满足了AOD炉使用高碳锰铁冶炼200系不锈钢的大生产需求。
本发明可提高高碳锰铁用量，有效实现冶炼不锈钢降低成本、提高质量的目的，对指导200系不锈钢大生产具有重要意义。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明的作进一步的描述，并非对其保护范围的限制。
本发明实施例中使用的硅锰合金的主要成分，以重量百分比计为：
高硅硅锰：C0.20％、Mn61％、Si28％、P0.10％，其余为铁及不可避免的杂质；中硅硅锰：C0.90％、Mn65％、Si20％、P0.10％，其余为铁及不可避免的杂质。普硅硅锰：C1.50％、Mn65％、Si18％、P0.18％，其余为铁及不可避免的杂质。
本发明实施例中使用的高碳锰铁，以重量百分比计为：C7％、锰71％、磷0.16％、硫0.01％、硅0.35％，其余为铁及不可避免杂质。
本发明实施例中使用的高碳铬铁，以重量百分比计为：C7.4％、铬52％、硅3.5％、磷0.022％、硫0.029％，其余为铁及不可避免杂质。
以下实施例中未特别说明的％为质量百分比。
实施例1
本实施例所冶炼的200系钢种成分要求为：C0.11％～0.16％、硅0.3％～0.7％、铬13.0％～13.4％、锰9.70％～10.5％、镍1.0％～1.8％、磷<0.05％、硫<0.005％。
(1)AOD炉兑入高炉铁水56吨，铁水成分：C4.5％、硅0.85％、铬4.32％、锰1.23％、镍1.46％、磷0.04％、硫0.13％、铜0.035％，加入石灰40kg/t，以氧气：氮气为6：1的比例吹炼至氧气消耗1300m3时(温度达到1603℃)加入高碳铬铁合金(铬含量52wt％)15吨，调节钢水成分为：C3.02％、硅0.011％、铬13.76％、锰0.76％、铜0.031％、镍1.23％、磷0.039％、硫0.076％。，继续同样气体比例吹炼到氧气消耗2260m3(温度达到1511℃)，进行扒渣操作，扒渣时熔渣流动性为0.2Pa·S，熔渣表面无成团物，一倒扒渣完，检测渣层厚度约25mm。
(2)一倒扒渣后加入石灰40kg/t，采用AOD炉顶枪和侧枪同时送氧气的方式进行顶底复吹，快速升温到1620℃，加入高碳锰铁56kg/t。
(3)继续升温，脱碳温度达到1641℃，氧气与惰性气体的比例为2:1；脱碳温度达到1655℃，氧气与惰性气体的比例为1:1，并加入石灰27kg/t；脱碳温度达到1671℃，氧气与惰性气体的比例为1:2；脱碳温度达到1683℃，氧气与惰性气体的比例为1:4。检测钢水碳含量0.08％，钢水温度1681℃。
(4)加入高硅硅锰60kg/t，普硅硅锰13kg/t，萤石球22kg/t，送氧气2分钟，氮气7分钟，出渣；钢水测温1575℃，检测钢水成分，补充4.12kg/t电解锰后钢水成分为：C0.11％、硅0.46％、铬13.23％、锰9.75％、镍1.10％、磷0.046％、硫0.002％，送氩气3分钟出钢，本炉于116分钟完成冶炼。
电解锰单耗降到4.12kg/t，锰收得率94.22％，并且在125分钟内完成冶炼，说明此炉钢提高高碳锰铁用量冶炼成功。
实施例2
本实施例所冶炼的200系钢种成分要求为：C0.10％～0.13％、硅0.3％～0.7％、铬13.5％～14％、锰9.50％～10.2％、镍1.0％～1.8％、磷<0.05％、硫<0.005％。
(1)AOD炉兑入高炉铁水56吨，铁水成分：C4.7％、硅0.96％、铬4.01％、锰1.03％、镍1.43％、磷0.040％、硫0.13％、铜含量0.034％，加入石灰40kg/t，以氧气：氮气为6：1的比例吹炼至氧气消耗1210m3时(温度达到1586℃)加入高碳铬铁(52％)15.3吨，调节钢水成分为：C2.78％、硅0.08％、铬13.95％、锰0.69％、铜0.032％、镍1.25％、磷0.038％、硫0.056％。继续同样气体比例吹炼到氧气消耗2360m3(温度达到1533℃)，进行扒渣操作，扒渣时熔渣流动性为0.3Pa·S，熔渣表面无成团物，一倒扒渣完，检测渣层厚度约16mm。
(2)一倒扒渣后加入石灰40kg/t，采用AOD炉顶枪和侧枪同时送氧气的方式进行顶底复吹，快速升温到1622℃，加入高碳锰铁47kg/t。
(3)继续升温，脱碳温度达到1635℃，氧气与惰性气体的比例为2:1；脱碳温度达到1656℃，氧气与惰性气体的比例为1:1，并加入石灰26kg/t；脱碳温度达到1673℃后，氧气与惰性气体的比例为1:2；脱碳温度达到1685℃后，氧气与惰性气体的比例为1:4。检测钢水碳含量0.07％，钢水温度1679℃。
(4)加入高硅硅锰33kg/t，普硅硅锰60kg/t，萤石球20kg/t，送氧气2分钟，氮气7分钟，出渣；钢水测温1578℃，检测钢水成分为：C0.12％、硅0.52％、铬13.64％、锰9.85％、镍1.08％、磷0.048％、硫0.002％，不再补充电解锰，送氩气搅拌3分钟出钢，本炉于112分钟完成冶炼。
电解锰单耗降到0kg/t，锰收得率94.01％，并且在125分钟内完成冶炼，说明此炉钢提高高碳锰铁用量冶炼成功。
实施例3
本实施例所冶炼的200系钢种成分要求为：C0.11％～0.16％、硅0.3％～0.7％、铬13.0％～13.4％、锰9.70％～10.5％、镍1.0％～1.8％、磷<0.05％、硫<0.005％。
(1)AOD炉兑入高炉铁水57吨，铁水成分：C5.1％、硅0.79％、铬3.96％、锰1.24％、镍1.45％、磷0.038％、硫0.09％、铜含量0.035％，加入石灰43kg/t，以氧气：氮气为6：1的比例吹炼至氧气消耗1169m3时(温度达到1598℃)加入高碳铬铁(52％)16.1吨，调节钢水成分为：C3.31％、硅0.13％、铬13.67％、锰0.77％、铜0.032％、镍1.26％、磷0.037％、硫0.046％。，继续同样气体比例吹炼到氧气消耗2280m3(温度达到1523℃)，进行扒渣操作，扒渣时熔渣流动性为0.2Pa·S，熔渣表面无成团物，一倒扒渣完，检测渣层厚度约15mm。
(2)一倒扒渣后加入石灰40kg/t，采用AOD炉顶枪和侧枪同时送氧气的方式进行顶底复吹，快速升温到1628℃，加入高碳锰铁53kg/t。
(3)继续升温，脱碳温度达到1639℃，氧气与惰性气体的比例为2:1；脱碳温度达到1652℃，氧气与惰性气体的比例为1:1，并加入石灰26kg/t；脱碳温度达到1671℃后，氧气与惰性气体的比例为1:2；脱碳温度达到1681℃后，氧气与惰性气体的比例为1:4。检测钢水碳含量0.08％，钢水温度1679℃。
(4)加入中硅硅锰91kg/t，萤石球21kg/t，送氧气2分钟，氮气7分钟，出渣；钢水测温1578℃，检测钢水成分为：C0.12％、硅0.36％、铬13.16％、锰9.91％、镍1.05％、磷0.044％、硫0.001％，不再补充电解锰，送氩气搅拌3分钟出钢，本炉于117分钟完成冶炼。
电解锰单耗降到0kg/t，锰收得率93.11％，并且在125分钟内完成冶炼，说明此炉钢提高高碳锰铁用量冶炼成功。
对比例1
本对比例所冶炼的200系钢种成分要求为：C0.11％～0.16％、硅0.3％～0.7％、铬13.0％～13.4％、锰9.70％～10.5％、镍1.0％～1.8％、磷<0.05％、硫<0.005％。
(1)AOD炉兑入高炉铁水57吨，铁水成分：C5％、硅0.92％、铬4.23％、锰1.08％、镍1.41％、磷0.042％、硫0.16％、铜0.036％，加入石灰40kg/t，以氧气：氮气为6：1的比例吹炼至氧气消耗1600m3时(温度达到1615℃)加入高碳铬铁(52％)15.3吨，调节钢水成分为：C2.35％、硅0.16％、铬13.66％、锰0.65％、铜0.031％、镍1.22％、磷0.040％、硫0.053％，继续同样气体比例吹炼到氧气消耗2560m3(温度达到1566℃)进行扒渣操作，扒渣时熔渣流动性为0.35Pa·S，熔渣表面无成团物，一倒扒渣完，检测渣层厚度约50mm。
(2)一倒扒渣后加入石灰40kg/t，采用AOD炉顶枪和侧枪同时送氧气的方式进行顶底复吹，快速升温到1613℃，加入高碳锰铁60kg/t。
(3)继续升温，脱碳温度达到1630℃后，氧气与惰性气体的比例为2:1；脱碳温度达到1650℃后，氧气与惰性气体的比例为1:1，并加入石灰26.67kg/t；脱碳温度达到1670℃后，氧气与惰性气体的比例为1:2；脱碳温度达到1680℃后，氧气与惰性气体的比例为1:4。检测钢水碳含量0.10％，钢水温度1723℃。
(4)加入高硅硅锰66.67kg/t，普硅硅锰13.33kg/t，萤石球20kg/t，送氧气1分钟，氮气7分钟，出渣；钢水测温1618℃，钢水成分：C0.12％、硅0.56％、铬13.03％、锰9.25％、镍1.13％、磷0.049％、硫0.003％，补加电解锰400kg，送氩气搅拌3分钟出钢，本炉于135分钟完成冶炼。
因为扒渣量不达标，脱碳效率低，金属氧化严重放热量高，导致脱碳结束后钢水温度过高，冶炼时间超过125分钟，同时锰收得率91.3％，说明此炉钢提高高碳锰铁用量冶炼未成功。
对比例2
本对比例所冶炼的200系钢种成分要求为：C0.11％～0.16％、硅0.3％～0.7％、铬13.0％～13.4％、锰9.70％～10.5％、镍1.0％～1.8％、磷<0.05％、硫<0.005％。
(1)AOD炉兑入高炉铁水58吨，铁水成分：C5.11％、硅0.66％、铬3.85％、锰0.96％、镍1.41％、磷0.038％、硫0.15％、铜0.034％，加入石灰40kg/t，以氧气：氮气为6：1的比例吹炼至氧气消耗1309m3(温度达到1589℃)时加入高碳铬铁(52％)15.5吨，调节钢水成分为：C3.35％、硅0.09％、铬13.75％、锰0.72％、铜0.032％、镍1.22％、磷0.041％、硫0.063％，继续同样气体比例吹炼到氧气消耗2360m3(温度达到1522℃)进行扒渣操作，扒渣时熔渣流动性为0.25Pa·S，熔渣表面无成团物，一倒扒渣完，检测渣层厚度约20mm。
(2)一倒扒渣后加入石灰40kg/t，采用AOD炉顶枪和侧枪同时送氧气的方式进行顶底复吹，快速升温到1613℃，加入高碳锰铁53.33kg/t。
(3)继续升温，脱碳温度达到1639℃，氧气与惰性气体的比例为2:1；脱碳温度达到1650℃后，氧气与惰性气体的比例为1:1，并加入石灰26.67kg/t；脱碳温度达到1691℃后，氧气与惰性气体的比例为1:2；脱碳温度达到1708℃后，氧气与惰性气体的比例为1:4。检测钢水碳含量0.09％，钢水温度1709℃。
(4)加入高硅硅锰26.67kg/t，普硅硅锰66.67kg/t，萤石球18.67kg/t，送氧气1分钟，氮气7分钟，出渣；钢水测温1623℃，钢水成分：C0.14％、硅0.59％、铬13.03％、锰9.05％、镍1.06％、磷0.047％、硫0.002％，补加电解锰600kg，送氩气搅拌3分钟出钢，本炉于138分钟完成冶炼。
因为脱碳后期熔池温度达到1670℃调整氧气供气比例较大，过量的氧气氧化钢水中的金属，导致金属氧化严重，冶炼时间超过125分钟，同时锰收得率90.2％，说明此炉钢提高高碳锰铁用量冶炼未成功。
对比例3
本对比例所冶炼的200系钢种成分要求为：C0.11％～0.16％、硅0.3％～0.7％、铬13.0％～13.4％、锰9.70％～10.5％、镍1.0％～1.8％、磷<0.05％、硫<0.005％。
(1)与实施例1基本相同，区别仅在于，将步骤(2)中高碳锰铁56kg/t跟随一倒扒渣后的40kg/t石灰(熔池温度1511℃时)一起加入炉内。
(2)继续升温，脱碳温度达到1641℃，氧气与惰性气体的比例为2:1；脱碳温度达到1655℃，氧气与惰性气体的比例为1:1，并加入石灰27kg/t；脱碳温度达到1671℃，氧气与惰性气体的比例为1:2；脱碳温度达到1683℃，氧气与惰性气体的比例为1:4。此时检测钢水碳含量0.18％，钢水温度1685℃。此时炉内渣堆不达到要求，渣堆平铺，补加石灰9kg/t，氧气与惰性气体的比例为1:4吹炼11分钟后，检测钢水碳含量0.09％，钢水温度1675℃。
(3)加入高硅硅锰60kg/t，普硅硅锰13kg/t，萤石球22kg/t，送氧气2分钟，氮气7分钟，出渣；钢水测温1596℃，检测钢水成分，补充7.30kg/t电解锰后钢水成分为：C0.13％、硅0.42％、铬13.12％、锰9.79％、镍1.09％、磷0.048％、硫0.002％，送氩气3分钟出钢，本炉于133分钟完成冶炼。
电解锰单耗增加到7.30kg/t，锰收得率91.02％，并且超出125分钟才完成冶炼，说明此炉钢提高高碳锰铁用量冶炼未成功。
对比例4
本对比例所冶炼的200系钢种成分要求为：C0.11％～0.16％、硅0.3％～0.7％、铬13.0％～13.4％、锰9.70％～10.5％、镍1.0％～1.8％、磷<0.05％、硫<0.005％。
(1)与实施例3基本相同，区别仅在于，将步骤(2)中高碳锰铁53kg/t推迟到步骤(3)中脱碳温度达到1681℃后加入。按照实施例3的步骤，脱碳温度达到1681℃后，加入高碳锰铁53kg/t，氧气与惰性气体的比例为1:4。吹炼7分钟后，检测钢水碳含量0.07％，钢水温度1661℃。
(2)加入中硅硅锰91kg/t，萤石球21kg/t，送氧气2分钟，氮气7分钟，出渣；钢水测温1548℃，检测钢水成分为：C0.28％、硅0.62％、铬13.16％、锰9.97％、镍1.05％、磷0.046％、硫0.001％。
该炉钢高碳锰铁加入过晚，在炉内尚未完全熔清，步骤(3)中检测碳含量0.07％，待还原剂加入炉内，炉渣熔化后，未熔清的高碳锰铁进入钢水，其带入的碳导致终端碳含量超标0.12％，碳成分不合格造成钢水报废，回炉处理。说明此炉钢提高高碳锰铁用量冶炼未成功。
最后应说明的是，以上仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，尽管参照实施例对本发明进行了详细的说明，对于本领域的技术人员来说，其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换，但是凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (33)

1.一种AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，所述方法依次包括以下步骤：
（1）一次扒渣：在AOD炉中加入铁水和造渣剂进行吹炼，升温至1580~1620℃，加入高碳铬铁继续吹炼，当钢水温度至1510~1580℃进行扒渣；
（2）加入高碳锰铁：扒渣后加入造渣剂，升温至1600~1630℃后按照大于等于40kg/t的量向钢水中加入高碳锰铁；
（3）脱碳保锰：控制脱碳温度为1630~1685℃，脱碳气体为氧气和惰性气体，随着脱碳温度升高，降低所述脱碳气体中氧气的含量，以体积百分比计，脱碳气体中氧气的初始含量为60%~100%，当温度达到1650℃后，开始降低氧气在脱碳气体中的含量，氧气的最终含量为18~23%，待钢水中C含量低于0.1wt%时结束脱碳；
（4）还原：加入还原剂和造渣剂，依次通入氧气和氮气吹炼，出渣，检测钢水温度及成分，并根据目标钢种成分要求调整钢水成分，通入氩气吹炼后出钢；若钢水中锰含量低于目标钢种的成分要求，通过补加电解锰来调整钢水中锰的含量使其满足目标钢种成分要求；
所述AOD炉冶炼200系不锈钢的方法的冶炼时间≤125min。
2.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（1）中，所述铁水为高炉铁水，所述高炉铁水的入炉温度为1250~1350℃。
3.如权利要求2所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，所述高炉铁水的成分以重量百分比计，为：C4%~6%、硅0.5%~1.5%、铬3%~5%、锰0.5%~2.0%、铜0.03%~0.04%、镍1.3%~1.8%、磷<0.05%、硫<0.2%，余量为Fe及不可避免的杂质。
4.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（1）中，加入高碳铬铁后，以重量百分比计，调整钢水成分为：C 2%~4%、硅0%~0.2%、铬13.5%~15%、锰0.2%~1.5%、铜0.03%~0.04%、镍1.1%~1.6%、磷<0.05%、硫<0.15%，余量为Fe及不可避免的杂质。
5.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（1）中，所述吹炼使用的气体为氧气与氮气体积比6:1的混合气体，其中氧气压力为1.7~1.8MPa。
6.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（1）中，扒渣时温度在1520~1580℃之间。
7.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，扒渣时熔渣流动性为0.1~0.4Pa·S，熔渣表面无成团物。
8.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，扒渣量达到80%以上。
9.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，扒渣后炉内渣层厚度小于30mm。
10.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（2）中，采用AOD炉顶枪和侧枪同时送氧的方式进行升温。
11.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（2）中，升温至1600~1630℃所用的时间小于等于8min。
12.如权利要求11所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（2）中，所述升温至1600~1630℃所用的时间为6~8min。
13.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，加入高碳锰铁量为40~70kg/t。
14.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（3）中，所述惰性气体为氮气或氩气。
15.如权利要求14所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，所述氮气为炼钢用氮气。
16.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（3）中，所述脱碳保锰步骤中采用侧枪吹入氧气和惰性气体。
17.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（3）中，脱碳温度达到1650~1660℃后，氧气与惰性气体体积的比例为（0.8~1.2）:1；脱碳温度达到1670~1675℃后，氧气与惰性气体体积的比例为1:（1.8~2.2）；脱碳温度达到1680~1685℃后，氧气与惰性气体体积的比例为1:（3.8~4.2）。
18.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（3）中，脱碳温度达到1630℃，氧气与惰性气体体积的比例为2:1；脱碳温度达到1650℃，氧气与惰性气体体积的比例为1:1；脱碳温度达到1670℃，氧气与惰性气体体积的比例为1:2；脱碳温度达到1680℃，氧气与惰性气体体积的比例为1:4。
19.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（3）中，钢水温度为1650℃~1685℃时，炉内渣呈堆起状，堆渣达不到要求时向钢水中补充造渣剂。
20.如权利要求19所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，所述造渣剂为石灰，用量为25~35kg/t。
21.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（3）中，炉渣碱度，即炉渣中CaO/SiO2质量分数比大于等于3.5。
22.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（1）和步骤（2）中所述造渣剂为石灰。
23.如权利要求22所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（1）中造渣剂的用量为35~45kg/t；步骤（2）中造渣剂的用量为30~40kg/t。
24.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（4）中，所述还原剂为硅锰合金。
25.如权利要求24所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，所述硅锰合金为高硅硅锰，中硅硅锰和普通硅锰中至少一种。
26.如权利要求24所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，所述硅锰合金的用量为70~95kg/t。
27.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（4）中，通入氧气吹炼的时间为1~4min；通入氮气吹炼的时间为5~7min；通入氩气吹炼的时间为2~4min。
28.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（4）中，炉渣碱度，即炉渣中CaO/SiO2质量分数比控制在1.8~2.4。
29.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（4）中，所述造渣剂为萤石球、萤石矿、硅铁中的至少一种。
30.如权利要求29所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，所述造渣剂为萤石球；所述萤石球用量为18~22kg/t。
31.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（4）中，控制还原剂全部入炉后温度为1550~1600℃。
32.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（4）中，出渣时AOD炉内炉渣全部液态化，具有流动性，取出炉渣观察炉渣为灰白或白色。
33.如权利要求1所述的AOD炉冶炼200系不锈钢的方法，其特征在于，步骤（4）中，出钢温度大于等于1530℃。
CN202211021908.1A 2022-08-24 2022-08-24 一种aod炉冶炼200系不锈钢的方法 Active CN115418429B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202211021908.1A CN115418429B (zh) 2022-08-24 2022-08-24 一种aod炉冶炼200系不锈钢的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202211021908.1A CN115418429B (zh) 2022-08-24 2022-08-24 一种aod炉冶炼200系不锈钢的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN115418429A CN115418429A (zh) 2022-12-02
CN115418429B true CN115418429B (zh) 2023-06-20

Family

ID=84197743

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202211021908.1A Active CN115418429B (zh) 2022-08-24 2022-08-24 一种aod炉冶炼200系不锈钢的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN115418429B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116287949A (zh) * 2023-01-05 2023-06-23 广西北港新材料有限公司 一种aod炉全硅锰还原炼钢方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5406516B2 (ja) * 2008-12-16 2014-02-05 日新製鋼株式会社 高窒素含有ステンレス鋼の製造方法
CN102560001B (zh) * 2011-12-09 2013-07-03 浙江中达特钢股份有限公司 一种小容量aod炉双渣法冶炼不锈钢的脱硫、氧工艺
CN103233097B (zh) * 2013-05-03 2014-12-17 鄂州恺鑫铸业有限公司 一种可缩短不锈钢精炼时间的aod炉及其方法
JP6436121B2 (ja) * 2016-03-24 2018-12-12 Ｊｆｅスチール株式会社 ステンレス鋼溶湯の二次精錬方法
CN112680565B (zh) * 2020-12-09 2022-03-08 北京科技大学 一种在aod炉中采用co2脱碳冶炼高锰不锈钢的方法
CN112877585B (zh) * 2021-01-11 2022-07-12 上海应用技术大学 一种采用aod-vcr炉冶炼高锰twip钢的方法
CN113373277B (zh) * 2021-05-18 2022-05-17 北京科技大学 一种在aod炉吹氢冶炼不锈钢的方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN115418429A (zh) 2022-12-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN110129517B (zh) 基于转炉双联法冶炼高硅铁水提高脱硅炉脱磷率的方法
CN114807730B (zh) 无镍型铜磷系耐候钢铸坯
CN101121987A (zh) 含钛奥氏体不锈钢的冶炼方法
CN112126737B (zh) 一种低硫合金钢水的生产方法
CN108588326B (zh) 一种含钒铁水冶炼高强焊丝钢er80-g的方法
CN111254358B (zh) 一种超高纯净度履带链轨节用钢的生产方法
CN110205437B (zh) 降低半钢炼钢转炉终渣中TFe含量的方法
CN107354269A (zh) Rh复合脱氧生产超低碳钢的方法
CN107365949A (zh) 一种冶炼超低碳高合金不锈钢的方法
CN112680565A (zh) 一种在aod炉中采用co2脱碳冶炼高锰不锈钢的方法
CN115418429B (zh) 一种aod炉冶炼200系不锈钢的方法
CN114150100B (zh) 一种转炉冶炼高碳低磷钢的炼钢方法
CN103642966B (zh) 提高冶炼高碳高锰钢转炉终点碳含量的方法及炼钢方法
CN111455131B (zh) 高洁净度耐磨钢的冶炼及连铸方法
CN111304404B (zh) 一种用于真空感应炉氧化物冶金的包芯线及使用方法
CN113088628A (zh) 一种低碳钢的lf精炼方法
CN115261564B (zh) 非晶软磁薄带用非铝脱氧原料纯铁及其制备方法
CN116179797A (zh) 一种转炉控硫冶炼工艺
CN113604724B (zh) 一种904l超级奥氏体不锈钢及其制备方法
CN111893247B (zh) 一种具有高效率精炼的炼钢方法
CN113337669B (zh) 一种底吹氢气强化电炉冶炼的方法
CN111926137B (zh) 一种采用高磷高砷高硫铁水生产船板的制备方法
CN111074037B (zh) 一种升级富锰渣冶炼产品结构的工艺方法
JP3460595B2 (ja) 極低硫鋼の溶製方法
CN110343811B (zh) 一种高韧性合金钢锻件的熔炼及锻造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant