CN114952191B - 一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法 - Google Patents

一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供了一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法，加工方法的具体步骤如下：(1)：将不锈钢铸坯按照元素质量百分比在真空熔炼炉炼制；(2)：铸坯进行预锻造处理，在1130～1200℃开始锻造；(3)：将步骤(2)得到的板材进行预轧制；对热轧并固溶处理后的板材进行不同焊接热输入和焊接峰值温度热循环处理，优化工艺参数获得高性能焊接热影响区试样，在1.35KJ/mm～1.50KJ/mm热输入范围，1000℃～1080℃焊接峰值温度范围进行焊接热循环处理后，热影响区的点蚀电位Eb≥1.12V，晶间敏感值Ra≤3.2％，冲击功≥207J。在2.35KJ/mm～2.75KJ/mm热输入范围，800℃～900℃焊接峰值温度范围进行焊接热循环处理时，热影响区的点蚀电位Eb≥1.22V，晶间敏感值Ra≤2.5％，冲击功≥219J。所获得的焊接热影响区具有优异的综合性能该热加工方法可进一步提高该种双相不锈钢的焊接性和焊接效率，扩展其应用范围。

Description

一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法
技术领域
本发明属于双相不锈钢技术领域，涉及一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法。
背景技术
双相不锈钢将奥氏体不锈钢的优良焊接性、韧性及耐晶间腐蚀性，与铁素体不锈钢的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能有效地结合在一起。但双相不锈钢在焊接过程中往往会因焊接峰值温度和焊接热输入不当造成焊接热影响区耐腐蚀性能和冲击性能下降。焊接峰值温度和焊接热输入过高时会增大焊接影响区面积，会造成σ相、氮化物析出增加，不仅会影响焊接影响区的性能，而且会造成能源的浪费，对双相不锈钢的耐腐蚀性能和冲击韧性造成很大影响。而焊接峰值温度和焊接热输入过低时会使双相不锈钢发生焊不透等情况，也会影响到双相不锈钢热影响区的性能。导致双相不锈钢无法满足耐海水，石油，石化，化学剂等腐蚀复杂环境要求。因此，研究找到一种合理的焊接热模拟工艺参数，对提高双相不锈钢焊接热影响区的综合性能有着最大工程意义。
现今，双相不锈钢的应用领域是极其广泛的，但是市场上现有的双相不锈钢都因焊接过程中焊接参数工艺不当，导致普遍存在焊接热影响区腐蚀和冲击韧性恶化的问题。在中国方面申请 CN103341682A公开了一种SAF2205双相不锈钢与WELDOX700 低合金高强度的焊接工艺，该焊接热输入在4.16～8.04KJ/cm时，获得2205试样焊接热影响区的冲击值小于60J，该发明焊接参数工艺获得试样冲击韧性明显低于本发明的焊接参数。在中国发明申请CN114178662A公开了一种原油船耐腐蚀性焊接工艺，焊接热输入在1.8～3.2KJ/mm范围时，对应焊接热影响区的冲击值均低于156J。在中国发明申请CN114178662A公开了一种316L工艺管线焊接热影响区抗点蚀和晶间腐蚀协同提升的焊接方法，焊接热输入在2.5～3.0KJ/mm时对应焊接热影响区的晶间敏感值 Ra≤3.2％，自腐蚀电流密度小于5×10-7A。
目前，双相不锈钢在焊接热影响区性能的研究虽然较多，但常规的焊接工艺参数下的双相不锈钢的抗耐腐蚀性和冲击韧性较差，不能满足工程的需求。本发明中的焊接工艺参数能有效的优化双相不锈钢的焊接热影响区综合性能，进一步的提高了双相不锈钢在苛刻环境下的应用。
发明内容
本发明的目的在于提供一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法，以提高双相不锈钢焊接热影响区的综合性。
本发明基于真空冶炼获取不锈钢，采用循环动电位极化曲线、双环动电位再活化法(DLEPR)、冲击实验测试不同焊接热输入和焊接峰值温度下双相不锈钢焊接热模拟试样的耐腐蚀性能和冲击韧性，分析了不同焊接热输入和焊接峰值温度对焊接热影响区腐蚀性能和冲击性能的影响规律，获得一种使焊接热影响区具有高性能的焊接工艺参数。
为实现上述目的，本发明提供了如下方案：
本发明目的之一是提供一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法，包括以下步骤：
(1)采用真空熔炼炉炼制不锈钢，将不锈钢铸坯进行预锻造处理，然后进行预轧制处理，经过常温水淬得到板材；
(2)将步骤(1)获得的板材进行固溶处理，然后进行常温水冷；
(3)将步骤(2)水冷后的板材加工成10.5mm×10.5mm×60mm 的大小，在Gleeble-3800热模拟实验机上进行焊接热循环处理，获得不同焊接条件下热影响区试样。
进一步地，步骤(1)中，所述不锈钢铸坯的化学成分与质量百分比为：C：0.010～0.016％、Si：0.12～0.18％、Mn：0.48～0.56％、 Cr：22.35～22.44％、Ni：5.45～5.55％、Mo：2.60～2.68％、Cu： 0.10～0.16％、N：0.13～0.18％、P：≤0.01％、S：≤0.01％，余量为Fe。
进一步地，步骤(1)中，所述预锻造处理的条件为： 1130～1200℃开始锻造，锻造比为3～4，终锻温度大于等于980℃，锻后冷却。
进一步地，步骤(1)中，所述预轧制处理的条件为：开轧温度设置为1100～1200℃，终轧温度大于960℃。
进一步地，步骤(2)中，所述固溶处理在箱式电阻炉中进行，固溶处理的条件为：1040～1080℃，30～60min。
进一步地，步骤(3)中，所述焊接热循环处理的条件为：热输入范围为0.80KJ/mm～3.80KJ/mm，以200℃/s加热至焊接峰值温度1345℃，保温1s。
进一步地，步骤(3)中，所述焊接热循环处理的条件为：热输入2.396KJ/mm，以200℃/s加热至焊接峰值温度700～1350℃，保温1s。
进一步地，步骤(3)中，所述焊接热循环处理后的试样制备成电化学试样，采用循环伏安动电位极化曲线以及双环动电位再活化法(DL-EPR)测试试样的耐点蚀性和耐晶间腐蚀敏感度 (DOS)。
进一步地，步骤(3)中，获得试样加工成10mm×10mm×55mm 大小冲击试样，采用冲击实验，测试试样的冲击韧性能。
本发明目的之二是提供一种经过所述的不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法进行加工的型双相不锈钢。
在上述的一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法中，
与现有技术相比，本发明一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法的优点为：
1、本申请在1.35KJ/mm～1.50KJ/mm热输入范围，1000℃～ 1080℃焊接峰值温度范围进行焊接热循环处理时，试样的点蚀电位Eb≥1.12V，晶间敏感值Ra≤3.2％，冲击功≥207J，所获得的焊接热影响区具有优异的综合性能。
2、本申请在2.35KJ/mm～2.75KJ/mm热输入范围，800℃～ 900℃焊接峰值温度范围进行焊接热循环处理时，试样的点蚀电位 Eb≥1.22V，晶间敏感值Ra≤2.5％，焊冲击功≥219J，所获得的焊接热影响区具有优异的综合性能。
附图说明
图1是实施例1、2在热输入参数为0.80KJ/mm～3.80KJ/mm 范围内焊接热影响区的七种不同热输入和固溶态试样循环伏安极化测试曲线。
图2是实施例1、2在热循环参数为0.80KJ/mm～3.80KJ/mm 范围内焊接热影响区的七种不同热输入和固溶态试样双环电化学动电位再活化法测试曲线。
图3是实施例1、2在热循环参数为0.80KJ/mm～3.80KJ/mm 范围内焊接热影响区的七种不同热输入晶间腐蚀敏感度比较图。
图4是实施例3、4在峰值温度参数为700℃～1350℃范围内焊接热影响区的六个不同峰值温度试样循环伏安极化测试曲线。
图5是实施例3、4在峰值温度参数为700℃～1350℃范围内焊接热影响区的六个不同峰值温度试样双环电化学动电位再活化法测试曲线。
图6是实施例3、4在峰值温度参数为700℃～1350℃范围内焊接热影响区的六个不同峰值温度试样晶间腐蚀敏感度比较图。
图7是实施例1、2在热循环参数为0.80KJ/mm～3.80KJ/mm 范围内焊接热影响区的七种不同热输入试样的冲击功对比。
图8是实施例3、4在峰值温度参数为700℃～1350℃范围内焊接热影响区的六个不同峰值温度试样的冲击功对比。
具体实施方式
本发明提供了一种高性能双相不锈钢焊接热影响区热加工方法，所述不锈钢铸坯的化学成分与质量百分比为：C： 0.010～0.016％、Si：0.12～0.18％、Mn：0.48～0.56％、Cr： 22.35～22.44％、Ni：5.45～5.55％、Mo：2.60～2.68％、Cu：0.10～0.16％、 N：0.13～0.18％、P：≤0.01％、S：≤0.01％，余量为Fe。
在本发明中，所述的双相不锈钢铸坯的化学成分优选包括： C：0.013％、Si：0.16％、Mn：0.52％、Cr：22.39％、Ni：5.51％、 Mo：2.64％、Cu：0.14％、N：0.174％、P：≤0.01％、S：≤0.01％，余量为Fe。
本发明提供了一种高性能双相不锈钢焊接热影响区制备方法，使其在焊接热影响区的综合性能得到提升，具体包括以下步骤：
(1)采用50kg真空熔炼炉炼制的不锈钢铸坯，将不锈钢铸坯进行预锻造处理，1200℃开始锻造，锻造比为5，终锻温度为 1000℃，锻后快速冷却；然后进行预轧制处理，开轧温度设置为 1150℃，终轧温度为980℃，经过水淬得到板材；
(2)将步骤(1)获得的板材进行固溶处理，条件为：1050℃， 30min，然后进行常温水冷；
(3)将步骤(2)水冷后的板材加工成10.5mm×10.5mm×60mm 大小焊接热模拟试样，在热模拟实验机上进行不同热输入参数范围0.80KJ/mm～3.80KJ/mm下进行焊接热循环处理，峰值温度为 1325℃，获得具有高综合性能焊接热影响区的双相不锈钢。
(4)将步骤(2)水冷后的板材加工成10.5mm×10.5mm×60mm大小焊接热模拟试样，在热模拟实验机上进行不同焊接峰值温度参数范围700～1350℃下进行热模拟循环处理，热输为2.396KJ/mm，获得具有高综合性能焊接热影响区的双相不锈钢。
实施例1
按照C：0.013％、Si：0.16％、Mn：0.52％、Cr：22.39％、 Ni：5.51％、Mo：2.64％、Cu：0.14％、N：0.174％、P：≤0.01％、 S：≤0.01％，余量为Fe。
具体包括以下步骤：
(1)采用50kg真空熔炼炉炼制的不锈钢铸坯，将不锈钢铸坯进行预锻造处理，1200℃开始锻造，锻造比为5，终锻温度为1000℃，锻后快速冷却；然后进行预轧制处理，开轧温度设置为 1150℃，终轧温度为980℃，经过水淬得到板材；
(2)将步骤(1)获得的板材进行固溶处理，条件为：1050℃， 30min，然后进行常温水冷；
(3)将步骤(2)水冷后的板材加工成10.5mm×10.5mm×60mm 的大小，采用Gleeble-3800热模拟实验机上进行焊接，热输入参数为1.468KJ/mm进行焊接热循环处理，以200℃/s的升温速率加热至峰值温度1345℃，保温1s，得到对应线能量的焊接热模拟试样。
(4)将步骤(3)获得焊接热模拟试样加工成10mm×10 mm×55mm大小冲击试样，采用冲击实验，测试试样的冲击性能。
(5)配制点蚀溶液和晶间腐蚀溶液，点蚀溶液为3.5wt％的 NaCl溶液(1000mLH2O和35gNaCl配制而成)晶间腐蚀溶液为 H2SO4、NaCl和KSCN按1.2：1.1：0.01的摩尔比配制成的混合溶液(1000mL H2O、54.35mL H2SO4、29.25g NaCl、0.97g KSCN 配制而成)。用循环伏安动电位极化曲线和双环动电位再活化法 (DLEPR)测试焊接热影响区点蚀性能和晶间腐蚀性能。电位极化曲线拟合的电化学参数整理于表1。
(6)图1即为热循环参数为0.80KJ/mm～3.80KJ/mm范围内焊接热影响区七种热输入试样及固溶态循环伏安极化测试曲线，表1为动电位极化曲线拟合的电化学参数，测试表明热输入值在 1.35KJ/mm～1.50KJ/mm时，试样在焊接热影响区的点蚀点位Eb≥1.18V，所获得焊接热影响区具有高耐点蚀性能。图2即为热循环参数为0.80KJ/mm～3.80KJ/mm范围内焊接热影响区七种热输入试样及固溶态双环电化学动电位再活化法测试曲线，图3即为七种热输入试样及固溶态的晶间敏感值比较图，从图3中可看出，晶间敏感值随热输入的增大先减小后增大再减小，在热输入值为 1.35KJ/mm～1.50KJ/mm，其焊接热影响区的晶间腐蚀敏感值Ra ≤0.28％，所获得焊接热影响区具有高耐晶间腐蚀性能。图7即为该热模拟试样在七种不同热输入条件下冲击曲线。测试表明在 1.35KJ/mm～1.50KJ/mm热输入范围进行焊接热循环处理，冲击功≥207J。所获得焊接热影响区具有高冲击韧性能。
表1
(3)具体数据为：在1.35KJ/mm～1.5KJ/mm热输入范围进行焊接热循环处理，峰值温度为1325℃，焊接热影响区的点蚀电位Eb≥1.18V，晶间敏感值Ra≤0.28％，冲击功≥207J。所获得焊接热影响区具有高综合性能。
实施例2
按照C：0.013％、Si：0.16％、Mn：0.52％、Cr：22.39％、Ni：5.51％、Mo：2.64％、Cu：0.14％、N：0.174％、P：≤0.01％、 S：≤0.01％，余量为Fe。
具体包括以下步骤：
(1)采用50kg真空熔炼炉炼制的不锈钢铸坯，将不锈钢铸坯进行预锻造处理，1200℃开始锻造，锻造比为5，终锻温度为 1000℃，锻后快速冷却；然后进行预轧制处理，开轧温度设置为 1150℃，终轧温度为980℃，经过水淬得到板材；
(2)将步骤(1)获得的板材进行固溶处理，条件为：1050℃， 30min，然后进行常温水冷；
(3)将步骤(2)水冷后的板材加工成10.5mm×10.5mm×60mm 的大小，采用Gleeble-3800热模拟实验机上进行焊接，热输入参数为2.542KJ/mm进行焊接热循环处理，以200℃/s的升温速率加热至峰值温度1345℃，保温1s，得到对应线能量的焊接热模拟试样。
(4)将步骤(3)获得焊接热模拟试样加工成10mm×10 mm×55mm大小冲击试样，采用冲击实验，测试试样的冲击性能。
(5)配制点蚀溶液和晶间腐蚀溶液，点蚀溶液为3.5wt％的 NaCl溶液(1000mLH2O和35gNaCl配制而成)晶间腐蚀溶液为 H2SO4、NaCl和KSCN按1.2：1.1：0.01的摩尔比配制成的混合溶液(1000mL H2O、54.35mL H2SO4、29.25g NaCl、0.97g KSCN 配制而成)。用循环伏安动电位极化曲线和双环动电位再活化法 (DLEPR)测试焊接热影响区点蚀性能和晶间腐蚀性能。电位极化曲线拟合的电化学参数整理于表1。
(6)图1即为热循环参数为0.80KJ/mm～3.80KJ/mm范围内焊接热影响区七种热输入试样及固溶态循环伏安极化测试曲线，表1为动电位极化曲线拟合的电化学参数，测试表明热输入值在 2.35KJ/mm～2.75KJ/mm时，试样在焊接热影响区的点蚀点位Eb≥1.22V，所获得焊接热影响区具有高耐点蚀性能。图2即为热循环参数为0.80KJ/mm～3.80KJ/mm范围内焊接热影响区七种热输入试样及固溶态双环电化学动电位再活化法测试曲线，图3即为七种热输入试样及固溶态的晶间敏感值比较图，从图3中可看出，晶间敏感值随热输入的增大先减小后增大再减小，在热输入值为 2.35KJ/mm～2.75KJ/mm，其焊接热影响区的晶间腐蚀敏感值Ra ≤0.36％，所获得焊接热影响区具有高耐晶间腐蚀性能。图7即为该热模拟试样在七种不同热输入条件下冲击曲线。测试表明在 2.35KJ/mm～2.75KJ/mm热输入范围进行焊接热循环处理，冲击功≥219J。所获得焊接热影响区具有高冲击韧性能。
具体数据为：在2.35KJ/mm～2.75KJ/mm热输入范围进行焊接热循环处理，峰值温度为1325℃，焊接热影响区的点蚀电位 Eb≥1.22V，晶间敏感值Ra≤0.36％，冲击功≥219J。所获得焊接热影响区具有高综合性能。
实施例3
按照C：0.013％、Si：0.16％、Mn：0.52％、Cr：22.39％、 Ni：5.51％、Mo：2.64％、Cu：0.14％、N：0.174％、P：≤0.01％、 S：≤0.01％，余量为Fe。
具体包括以下步骤：
(1)采用50kg真空熔炼炉炼制的不锈钢铸坯，将不锈钢铸坯进行预锻造处理，1200℃开始锻造，锻造比为5，终锻温度为 1000℃，锻后快速冷却；然后进行预轧制处理，开轧温度设置为 1150℃，终轧温度为980℃，经过水淬得到板材；
(2)将步骤(1)获得的板材进行固溶处理，条件为：1050℃， 30min，然后进行常温水冷；
(3)将步骤(2)水冷后的板材加工成10.5mm×10.5mm×60mm 的大小，采用Gleeble-3800热模拟实验机上进行焊接，以200℃/s 的升温速率加热至峰值温度为825℃，保温1s，热输入参数为 2.396KJ/mm进行热模拟循环处理，得到对应线能量的焊接热模拟试样。
(4)将步骤(3)获得焊接热模拟试样加工成10mm×10 mm×55mm大小冲击试样，采用冲击实验，测试试样的冲击性能。
(5)配制点蚀溶液和晶间腐蚀溶液，点蚀溶液为3.5wt％的 NaCl溶液(1000mLH2O和35gNaCl配制而成)晶间腐蚀溶液为 H2SO4、NaCl和KSCN按1.2：1.1：0.01的摩尔比配制成的混合溶液(1000mL H2O、54.35mL H2SO4、29.25g NaCl、0.97g KSCN 配制而成)。用循环伏安动电位极化曲线和双环动电位再活化法 (DLEPR)测试其点蚀性能和晶间腐蚀性能。电位极化曲线拟合的电化学参数整理于表2。
(6)图4即为峰值温度为700℃～1350℃范围内六个不同焊接峰值温度试样的循环伏安极化测试曲线，表2为动电位极化曲线拟合的电化学参数，测试表明焊接峰值温度在800℃～900℃时，试样的点蚀点位Eb≥1.36V，所获得试样具有高耐点蚀性能。图5即为焊接峰值温度为800℃～900℃范围内六个不同峰值温度试样的双环电化学动电位再活化法测试曲线，图6即为六个不同焊接峰值温度试样的晶间敏感值比较图，从图6中可看出，晶间敏感值随焊接峰值温度的增大而增大，在峰值温度为800℃～ 900℃范围时晶间腐蚀敏感值Ra≤2.5％，所获得试样具有高耐晶间腐蚀性能。图8即为该热模拟试样在六种不同峰值温度条件下冲击曲线。测试表明峰值温度在800℃～900℃范围时，冲击功≥223J。所获得焊接热影响区具有高冲击韧性能。
表2
具体数据为：在800℃～900℃峰值温度范围进行热模拟循环处理，热输入为2.396KJ/mm，试样的点蚀电位Eb≥1.36V，晶间敏感值Ra≤2.5％，冲击功≥223J。所获得焊接热影响区具有高综合性能。
实施例4
按照C：0.013％、Si：0.16％、Mn：0.52％、Cr：22.39％、Ni：5.51％、Mo：2.64％、Cu：0.14％、N：0.174％、P：≤0.01％、 S：≤0.01％，余量为Fe。
具体包括以下步骤：
(1)采用50kg真空熔炼炉炼制的不锈钢铸坯，将不锈钢铸坯进行预锻造处理，1200℃开始锻造，锻造比为5，终锻温度为 1000℃，锻后快速冷却；然后进行预轧制处理，开轧温度设置为 1150℃，终轧温度为980℃，经过水淬得到板材；
(2)将步骤(1)获得的板材进行固溶处理，条件为：1050℃， 30min，然后进行常温水冷；
(3)将步骤(2)水冷后的板材加工成10.5mm×10.5mm×60mm 的大小，采用Gleeble-3800热模拟实验机上进行焊接，以200℃/s 的升温速率加热至峰值温度为1025℃，保温1s，热输入参数为 2.396KJ/mm进行热模拟循环处理，得到对应线能量的焊接热模拟试样。
(4)将步骤(3)获得焊接热模拟试样加工成10mm×10 mm×55mm大小冲击试样，采用冲击实验，测试试样的冲击性能。
(5)配制点蚀溶液和晶间腐蚀溶液，点蚀溶液为3.5wt％的 NaCl溶液(1000mLH2O和35gNaCl配制而成)晶间腐蚀溶液为 H2SO4、NaCl和KSCN按1.2：1.1：0.01的摩尔比配制成的混合溶液(1000mL H2O、54.35mL H2SO4、29.25g NaCl、0.97g KSCN 配制而成)。用循环伏安动电位极化曲线和双环动电位再活化法 (DLEPR)测试其点蚀性能和晶间腐蚀性能。电位极化曲线拟合的电化学参数整理于表2。
(6)图4即为峰值温度为700℃～1350℃范围内六个不同焊接峰值温度试样的循环伏安极化测试曲线，表2为动电位极化曲线拟合的电化学参数，测试表明焊接峰值温度在1000℃～1080℃时，试样的点蚀点位Eb≥1.12V，所获得试样具有高耐点蚀性能。图5即为焊接峰值温度为1000℃～1080℃范围内六个不同峰值温度试样的双环电化学动电位再活化法测试曲线，图6即为六个不同焊接峰值温度试样的晶间敏感值比较图，从图6中可看出，晶间敏感值随焊接峰值温度的增大而增大，在峰值温度为1000℃～ 1080℃范围时晶间腐蚀敏感值Ra≤3.2％，所获得试样具有高耐晶间腐蚀性能。图8即为该热模拟试样在六种不同峰值温度条件下冲击曲线。测试表明峰值温度在1000℃～1080℃范围时，冲击功≥232J。所获得焊接热影响区具有高冲击韧性能。
具体数据为：在1000℃～1080℃峰值温度范围进行热模拟循环处理，热输入为2.396KJ/mm，试样的点蚀电位Eb≥1.12V，晶间敏感值Ra≤3.2％，冲击功≥232J。所获得焊接热影响区具有高综合性能。
以上所述的实施例仅是对本发明的优选方式进行描述，并非对本发明的范围进行限定，在不脱离本发明设计精神的前提下，本领域普通技术人员对本发明的技术方案做出的各种变形和改进，均应落入本发明权利要求书确定的保护范围内。

Claims (4)

1.一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法，其特征在于，所述加工方法的具体步骤如下：
（1）：将不锈钢铸坯按照元素质量百分比在真空熔炼炉炼制；
（2）：铸坯进行预锻造处理，在1130～1200℃开始锻造，终锻温度980℃，锻造比为3～4，常温水冷；
（3）：将步骤（2）得到的板材进行预轧制，在温度1100～1200℃开始轧制，终轧温度960℃，然后常温水淬；
（4）：将步骤（3）得到的板材在箱式电阻炉中进行固溶处理，固溶条件为1040～1080℃，固溶时间0.3～1h，进行常温水冷；
（5）：将步骤（4）得到板材进行加工成标准焊接热模拟试样，在热模拟实验机上从室温以200℃/s的速度升至焊接峰值温度1345℃，保温1s，控制热输入在0.80KJ/mm～3.80KJ/mm范围，得到热模拟焊接热影响区试样；
（6）：将步骤（4）得到板材进行加工成10.5mm×10.5mm×60mm大小焊接热模拟试样, 在热模拟实验机上进行从室温以200℃/s的速度升温至焊接峰值温度700℃~1350℃，保温1s，控制热输入为2.396KJ/mm，得到不同峰值温度焊接热模拟试样；
（7）：将步骤（5）、（6）获得的试样，制备成电化学试样，配置点蚀溶液：3.5%NaCl，晶间腐蚀溶液配比为：1.2 mol H2SO4 1.1mol NaCl 0.01 mol KSCN，采用循环伏安动电位极化曲线以及双环动电位再活化法测试试样的耐点蚀性和耐晶间腐蚀敏感度；
（8）：将步骤（5）、（6）获得试样加工成10mm×10mm×55mm大小冲击试样，采用冲击实验，测试试样热影响区冲击韧性能。
2.根据权利要求1所述的一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法，其特征在于，所述不锈钢铸坯的化学成分与质量百分比为：C：0.010-0.016%、Si：0.12-0.18%、Mn：0.48-0.56%、Cr：22.35-22.44%、Ni：5.45-5.55%、Mo：2.60-2.68%、Cu：0.10-0.16%、N：0.13-0.18%、P：≤0.01%、S：≤0.01%，余量为Fe和不可避免的杂质。
3.根据权利要求1所述的一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法，其特征在于，在1.35KJ/mm～1.50KJ/mm热输入范围，1000℃～1080℃焊接峰值温度范围进行焊接热循环处理时，试样的点蚀电位Eb1.12V，晶间敏感值Ra3.2%，冲击功≥207J，所获得的焊接热影响区具有优异的综合性能。
4.根据权利要求1所述的一种高镍含氮双相不锈钢的高性能焊接热影响区热加工方法，其特征在于，在2.35KJ/mm～2.75KJ/mm热输入范围，800℃～900℃焊接峰值温度范围进行焊接热循环处理时，试样的点蚀电位Eb1.22V，晶间敏感值Ra2.5%，冲击功≥219J，所获得的焊接热影响区具有优异的综合性能。
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