CN114854498A - 一种餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种餐厨废弃油脂‑亚临界气态甲醇酯化方法，包括如下步骤S1、用液态甲醇制备亚临界气态甲醇，并预热餐厨废弃油脂；S1、用液态甲醇制备亚临界气态甲醇，并预热餐厨废弃油脂；S2、将亚临界气态甲醇与餐厨废弃油脂分别输入到酯化反应容器内混合，发生醇与酸的酯化反应，得到酯化油；S3、未反应完的亚临界气态甲醇通过甲醇精馏塔精馏回收得到液态甲醇。与现有技术相比，本餐厨废弃油脂‑亚临界气态甲醇酯化方法通过将液态甲醇转变为亚临界态，使其性质更加活泼，可以在无催化剂的条件下与餐厨废弃油脂进行酯化反应，从而彻底解决了现在催化剂导致的酯化油酸价过高以及会产生固废的问题。
Description
技术领域
本发明涉及餐厨废弃油脂处理技术领域，尤其涉及一种餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法。
背景技术
餐厨废弃油脂，学名为废弃油脂，泛指在生活中存在的各类劣质油，如回收的食用油、反复使用的炸油等，主要成分为脂肪酸(包括饱和脂肪酸和不饱和脂肪酸)。餐厨废弃油脂最大来源为城市大型饭店下水道的隔油池。长期食用可能会引发癌症，对人体的危害极大。
现在一般采用硫酸催化酯化的方式来处理餐厨废弃油脂，即用甲醇与脂肪酸反应生成脂肪酸甲酯，俗称酯化油。如201410718228.4公开的一种餐厨废弃油脂制备柴油的方法。这种采用硫酸作为催化剂的处理方法，会导致生成的酯化油中酸价很高，需要用碱性中和剂进行中和。常用的碱性中和剂为氧化钙，导致产生硫酸钙的固废需要进行后续处理。
发明内容
有鉴于此，有必要提供一种餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法，用以解决现有技术中处理餐厨废弃油脂会产生固废需要后续处理的技术问题。
本发明提供一种餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法，该餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法包括如下步骤：S1、用液态甲醇制备亚临界气态甲醇，并预热餐厨废弃油脂；S2、将亚临界气态甲醇与餐厨废弃油脂分别输入到酯化反应容器内混合，发生醇与酸的酯化反应，得到酯化油；S3、未反应完的亚临界气态甲醇通过甲醇精馏塔精馏回收得到液态甲醇。
进一步的，步骤S1中，液态甲醇通过甲醇蒸汽发生器加热得到气态甲醇，气态甲醇经过甲醇蒸汽过热器加热得到亚临界气态甲醇。
进一步的，甲醇蒸汽发生器内压力为0.6-1.2MPa，温度为140-160℃。
进一步的，甲醇蒸汽过热器内压力为1.0-2.0MPa，温度为220-240℃。
进一步的，步骤S1中，餐厨废弃油脂通过餐厨废弃油脂加热器加热至225-240℃。
进一步的，酯化反应容器为酯化反应塔，亚临界气态甲醇从酯化反应塔底部通入并向上运动，餐厨废弃油脂从酯化反应塔顶部通入并下落，供以形成逆流酯化反应。
进一步的，酯化反应塔内温度为220-230℃，酯化反应塔的塔顶压力为0.5-1.0MPa。
进一步的，逆流酯化反应时间为90-150分钟。
进一步的，步骤S3中，未反应的甲醇经过甲醇废水蒸煮罐加热成气态甲醇后通入至甲醇精馏塔内精馏得到高纯度甲醇。
进一步的，甲醇精馏塔的塔顶温度为64-66℃。
与现有技术相比，本餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法通过将液态甲醇转变为亚临界态，使其性质更加活泼，可以在无催化剂的条件下与餐厨废弃油脂进行酯化反应，从而彻底解决了现在催化剂导致的酯化油酸价过高以及会产生固废的问题。
上述说明仅是本发明技术方案的概述，为了能够更清楚了解本发明的技术手段，并可依照说明书的内容予以实施，以本发明的较佳实施例并配合附图详细说明如下。本发明的具体实施方式由以下实施例及其附图详细给出。
附图说明
此处所说明的附图用来提供对本发明的进一步理解，构成本申请的一部分，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：
图1为本发明提供的餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化设备的结构示意图；
图2为图1中甲醇处理单元的结构示意图；
图3为图1中餐厨废弃油脂处理单元的结构示意图；
图4为图1中酯化单元的结构示意图；
图5为图1中甲醇回收单元的结构示意图；
图6为本发明提供的餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法的流程图。
具体实施方式
下面结合附图来具体描述本发明的优选实施例，其中，附图构成本申请一部分，并与本发明的实施例一起用于阐释本发明的原理，并非用于限定本发明的范围。
请参见图1，本餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化设备包括甲醇处理单元1、餐厨废弃油脂处理单元2、酯化单元3以及甲醇回收单元4。其中甲醇处理单元1用于制备亚临界气态甲醇，餐厨废弃油脂处理单元2 用于预热餐厨废弃油脂，酯化单元3用于餐厨废弃油脂与亚临界气态甲醇酯化反应生成酯化油，甲醇回收单元4用于回收酯化单元3中未反应的甲醇。
请参见图2，在本实施例中，甲醇处理单元1包括甲醇储存罐11、甲醇输入管12、甲醇蒸汽发生器13、甲醇泵14、甲醇蒸汽输入管15、甲醇蒸汽过热器16以及甲醇输出管17，用于将液态甲醇转变为亚临界气态甲醇。
甲醇储存罐11是用于暂时存储液态甲醇的设备，甲醇储存罐11通过甲醇输入管12连通甲醇蒸汽发生器13的进料端，甲醇泵14设置于甲醇输入管12上供于将甲醇储存罐11内的液态甲醇输送至甲醇蒸汽发生器13内，甲醇蒸汽发生器13能够加热液态甲醇使其变成气态甲醇。甲醇蒸汽发生器13的出料端通过甲醇蒸汽输入管15连通甲醇蒸汽过热器 16，甲醇蒸汽发生器13产生的气态甲醇通过甲醇蒸汽输入管15输送至甲醇蒸汽过热器16内，甲醇蒸汽过热器16能够将气态甲醇继续加热加压转变为亚临界气态甲醇。甲醇蒸汽过热器16的出料端通过甲醇输出管 17连通酯化单元3，通过甲醇输出管17向酯化单元3输送亚临界气态甲醇。
优选地，在本申请的其他实施例中，甲醇蒸汽发生器13内可以设置温控单元和气压传感器，温控单元控制甲醇蒸汽发生器13内的温度保持在合适的范围内，从而良好地产生甲醇蒸汽。气压传感器用于监控甲醇蒸汽发生器13内的压力大小，使得甲醇蒸汽发生器13内的压力也维持在合适的范围。
进一步的，在本申请的其他实施例中，可以使用PLC(Programmable LogicController，可编程逻辑控制器)连接甲醇泵14与温控单元和气压传感器，使甲醇泵14与温控单元和气压传感器联动自动控制，从而实现自动调控输入到甲醇蒸汽发生器13内的甲醇量，使甲醇蒸汽发生器13 内的温度、压强维持在合适的范围内。
在本申请的其他实施例中，甲醇蒸汽输入管15上设置有电控阀，能够通过控制电控阀开启的大小来改变甲醇蒸汽输入管15的输送速率。由于餐厨废弃油脂的来源复杂，导致不同批次的餐厨废弃油脂的品质不完全相同。其中与本申请相关的一个参数就是餐厨废弃油脂的酸价。针对不同酸价的餐厨废弃油脂，需要通入的甲醇蒸汽也不同，具体对应关系如下表。
因此优选地，可以使用PLC连接酸价检测器以及电控阀，使酸价检测器与电控阀联动自动控制。通过酸价检测器实时检测餐厨废弃油脂的酸价，然后对应调整电控阀，使得通入到甲醇蒸汽过热器16内的气态甲醇与餐厨废弃油脂酸价相匹配，进一步使得甲醇蒸汽过热器16制得的亚临界气态甲醇与餐厨废弃油脂的酸价相匹配，以获得最好的酯化效果，并充分降低制得的酯化油的酸价。
请参见图3，餐厨废弃油脂处理单元2包括餐厨废弃油脂储罐21、餐厨废弃油脂入管22、餐厨废弃油脂加热器23、餐厨废弃油脂泵24以及餐厨废弃油脂出管25。
餐厨废弃油脂储罐21是用于暂时存储收集来的餐厨废弃油脂的设备，餐厨废弃油脂储罐21通过餐厨废弃油脂入管22连通餐厨废弃油脂加热器23的进料端，在本申请的其他实施例中，可以在餐厨废弃油脂入管22上设置酸价检测器，以检测餐厨废弃油脂的酸价。餐厨废弃油脂入管22上设置有餐厨废弃油脂泵24，用于将餐厨废弃油脂储罐21内的餐厨废弃油脂泵入到餐厨废弃油脂加热器23内，餐厨废弃油脂在餐厨废弃油脂加热器23内被加热至所需的温度。餐厨废弃油脂出管25连通餐厨废弃油脂加热器23的出料端与酯化单元3，经过餐厨废弃油脂加热器23 加热后的餐厨废弃油脂通过餐厨废弃油脂出管25输送至酯化单元3内，与亚临界气态甲醇进行酯化反应生成酯化油。
请参见图4，酯化单元3包括酯化反应塔31、酯化出料管32、酯化油暂存罐33以及酯化出气管34。
酯化反应塔31形成了第一进料口311、第二进料口312、出料口313 以及出气口314。其中第一进料口311和出气口314设置于酯化反应塔 31的上部，出气口314优选设置在高于第一进料口311的顶部。第二进料口312和出料口313设置于酯化反应塔31的下部，出料口313优选设置在低于第二进料口312的底部。即从上至下出气口314、第一进料口 311、第二进料口312以及出料口313依次排列。
餐厨废弃油脂出管25连通第一进料口311，通过餐厨废弃油脂出管 25输送的经过预热的餐厨废弃油脂能够通过第一进料口311进入酯化反应塔31的上部，在重力的作用下餐厨废弃油脂会在酯化反应塔31内下落。甲醇输出管17连通第二进料口312，亚临界气态甲醇通过第二进料口312进入到酯化反应塔31的底部并向上运动。亚临界气态甲醇与餐厨废弃油脂在酯化反应塔31内逆流并接触发生酯化反应，通过将甲醇从常用的气态转变为亚临界态，使甲醇变得更加活泼，并采取逆流接触的方式，有效增大了甲醇与餐厨废弃油脂的反应速率以及转化效率。从而实现了在没有催化剂的条件下，甲醇也能和餐厨废弃油脂发生酯化反应生成酯化油。
优选地，在本申请的其他实施例中，酯化反应塔31还具有用于加热的加热单元以及调控酯化反应塔31内部温度的温控单元，以使得酯化反应塔31内部温度处于最有利于亚临界气态甲醇与餐厨废弃油脂反应的温度区间内。加热单元可以采用电加热器或加热管等结构来实现加热功能。
在某些实施例中，可以使用PLC连接加热单元和温控单元，使得加热单元与温控单元实现联动自动控制，从而自动调整加热单元的工作状态，将酯化反应塔31内的温度控制在合适区间内。
出料口313通过酯化出料管32连通酯化油暂存罐33，餐厨废弃油脂在酯化反应塔31内下落的过程中与亚临界气态甲醇接触并发生酯化反应，通过在酯化反应塔31内设置合适的管路，能够控制餐厨废弃油脂下落的时间，使得餐厨废弃油脂落到酯化反应塔31底部时已经完成酯化反应，生成酯化油。酯化油通过酯化出料管32输送到酯化油暂存罐33内暂存起来。由于没有添加硫酸作催化剂，只需要按照前叙提供合适量的甲醇，就能够有效控制生成的酯化油的酸价不超过上限要求，因此也免去了现行方案中的中和降低酸价的步骤。
为了餐厨废弃油脂的充分反应，亚临界气态甲醇的过量通入的。将酯化出气管34连通出气口314与甲醇回收单元4，酯化反应塔31内未反应的甲醇通过酯化出气管34进入到甲醇回收单元4内，回收得到液态甲醇并重复使用，以提高原料利用率。
请参见图5，甲醇回收单元4包括甲醇废水蒸煮罐41、甲醇精馏塔 42、精馏入管43、第一回流管44、精馏出管45、甲醇暂存罐46、冷凝器47、甲醇回收管48以及甲醇采出泵49，用于回收未反应的甲醇以便重复利用。
酯化出气管34连通甲醇废水蒸煮罐41，从酯化出气管34中排出的亚临界气态甲醇以及酯化反应塔31中产生的水蒸气混合进入到甲醇废水蒸煮罐41内。经过酯化出气管34的运输，亚临界气态甲醇和水蒸气的温度和压强均会发生变化，进而导致其物理形态发生变化，变为气态或液态。甲醇废水蒸煮罐41的作用就是将加热混合物使其转变为一定温度的甲醇蒸汽与水蒸气的混合物。
甲醇精馏塔42形成有气相入口421、气相出口422、液相入口423 以及液相出口424，其中气相入口421和液相出口424位于甲醇精馏塔 42的下部，并且液相出口424优选位于低于气相入口421的底部；气相出口422和液相入口423位于甲醇精馏塔42的上部，并且气相出口422 优选位于高于液相入口423的顶部。即甲醇精馏塔42从上至下依次形成有气相出口422、液相入口423、气相入口421以及液相出口424。
甲醇废水蒸煮罐41的出气端通过精馏入管43连通气相入口421，将甲醇废水蒸煮罐41内产生的甲醇蒸汽与水蒸气的混合气体输入到甲醇精馏塔42内。
在一个标准大气压下，甲醇的沸点为64.7℃，而水的沸点为100℃。只要控制甲醇精馏塔42内的温度在64.7-100℃之间，如65-70℃，就可以将水蒸气冷凝成液体，并汇集在甲醇精馏塔42的底部。而甲醇继续保持气态，实现甲醇与水的分离。
第一回流管44连通液相出口424以及甲醇废水蒸煮罐41，可以在第一回流管44上设置控制阀门，并使液相出口424高于甲醇废水蒸煮罐41， (图中仅为布局美观将甲醇废水蒸煮罐41至于液相出口424上方，实际上为下方，或者也可以在第一回流管44上设置泵体将水泵入甲醇废水蒸煮罐41内。)开启控制阀门后，将汇集在甲醇精馏塔42底部的水回流至甲醇废水蒸煮罐41内。由于甲醇极易溶于水，因此汇集在甲醇精馏塔42 底部的水中也溶解了一定量的甲醇，直接排放会导致甲醇的浪费，因此再次导入甲醇废水蒸煮罐41内再次精馏，可以提高甲醇的回收率。经过多次精馏后甲醇废水蒸煮罐41内只会残留极小量的甲醇，就可以将这些废水从甲醇废水蒸煮罐41中排出了。
精馏出管45连接气相出口422与甲醇暂存罐46，用于将经过甲醇精馏塔42提纯的甲醇蒸汽导入到甲醇暂存罐46内。冷凝器47布置于精馏出管45上供以冷凝甲醇，将甲醇蒸汽冷凝成液态甲醇流入到甲醇暂存罐 46内。冷凝器47的温度只要低于64.7℃就可以将甲醇蒸汽冷凝成液态。
甲醇回收管48连通甲醇暂存罐46，甲醇采出泵49设置于甲醇回收管48上，用于将甲醇暂存罐46里冷凝收集到的甲醇导出，输送至长期储存容器中，或者是甲醇储存罐11内再次使用。
在本申请的其他实施例中，还可以在甲醇暂存罐46上设置液位检测装置，然后使用PLC连接该液位检测装置与甲醇采出泵49，实现甲醇采出泵49的工作状态与甲醇暂存罐46内的甲醇储存量之间联动自动控制。通过设定最高阈值与最低阈值，当甲醇暂存罐46内的甲醇液位到达最高阈值时，自动启动甲醇采出泵49，将甲醇导出。当甲醇暂存罐46内的甲醇液位下降至最低阈值时，自动控制甲醇采出泵49停止工作。
在本申请的某些实施例中，甲醇回收单元4还包括第二回流管410 以及甲醇回流泵411。第二回流管410连通液相入口423与甲醇暂存罐 46，甲醇回流泵411设置于第二回流管410上供以将甲醇暂存罐46内的甲醇输送至甲醇精馏塔42内。
甲醇废水蒸煮罐41产生的甲醇与水的混合蒸汽的温度在150℃以上，为了在甲醇精馏塔42内将水蒸气去除，需要将混合蒸汽的温度降低至 65-70℃，使得甲醇精馏塔42的降温负担较重。甲醇暂存罐46内的甲醇为液态，温度低于64.7℃。将这些液态甲醇输入到甲醇精馏塔42内，并与混合蒸汽逆流接触，吸收热量再次气化，能够减轻甲醇精馏塔42的降温负担。
请再次参见图1，本设备还包括一个连接餐厨废弃油脂入管22和酯化出料管32的换热器5，用酯化反应塔31内产生的酯化油预热餐厨废弃油脂，以减轻餐厨废弃油脂加热器23的功耗，节约能源。
请参见图6，本发明提供的餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法包括如下步骤：
S1用液态甲醇制备亚临界气态甲醇，并预热餐厨废弃油脂。
在本实施例中，通过甲醇蒸汽发生器13和甲醇蒸汽过热器16制备亚临界气态甲醇。具体地，储存在甲醇储存罐11内的液态甲醇通过甲醇输入管12输入到甲醇蒸汽发生器13内，被甲醇蒸汽发生器13加热成气态甲醇。
在本实施例中，甲醇蒸汽发生器13内的压力控制在0.6-1.2MPa，在本申请的优选实施例中，甲醇蒸汽发生器13内的压力为0.8-1.1MPa，最好控制在1.0-1.1MPa。
在本实施例中，甲醇蒸汽发生器13内的温度控制在140-160℃。在本申请的优选实施例中，甲醇蒸汽发生器13内的温度为145-155℃，最好控制在150-152℃。
甲醇蒸汽发生器13产生的气态甲醇通过甲醇蒸汽输入管15输送至甲醇蒸汽过热器16内，经过甲醇蒸汽过热器16加压加热转变为亚临界气态甲醇。亚临界气态甲醇通过甲醇输出管17输送至酯化反应塔31内进行酯化反应。
在本实施例中，甲醇蒸汽过热器16内的压力控制在1.0-2.0MPa，在本申请的优选实施例中，甲醇蒸汽过热器16内的压力为1.0-1.5MPa，最好控制在1.0-1.2MPa。
在本实施例中，甲醇蒸汽过热器16内的温度控制在220-240℃。在本申请的优选实施例中，甲醇蒸汽过热器16内的温度为220-230℃，最好控制在220-225℃。
在本实施例中，储存在餐厨废弃油脂储罐21内的餐厨废弃油脂通过餐厨废弃油脂入管22输送至餐厨废弃油脂加热器23内加热，餐厨废弃油脂加热器23将餐厨废弃油脂加热至225-240℃。在本申请的优选实施例中，餐厨废弃油脂被加热至225-235℃，最好为225-230℃。经过餐厨废弃油脂加热器23加热后的餐厨废弃油脂通过餐厨废弃油脂出管25输送至酯化反应塔31内进行酯化反应。
S2、将亚临界气态甲醇与餐厨废弃油脂分别输入到酯化反应容器内进行酯化反应，得到酯化油。
在本实施例中，酯化反应容器为酯化反应塔31。餐厨废弃油脂通过餐厨废弃油脂出管25输送到酯化反应塔31的上部，并在重力作用下在酯化反应塔31内下落。亚临界气态甲醇通过甲醇输出管17输送至酯化反应塔31下部向上运动。与下落的餐厨废弃油脂逆流接触，发生逆流酯化反应，制得酯化油。
在本实施例中，酯化反应塔31内发生的逆流连续酯化反应的温度控制在220-230℃。在本申请的优选实施例中，温度控制为220-225℃，最好控制在220-222℃。
在本实施例中，酯化反应塔31的塔顶压力为0.5-1.0MPa。在本申请的优选实施例中，压力控制在0.5-0.8MPa，最好为0.5-0.51MPa。
可以通过控制餐厨废弃油脂与亚临界气态甲醇在酯化反应塔31内的逆流连续酯化反应时间，来确保酯化反应的充分。在本实施例中，逆流连续酯化反应时间为90-150分钟。在本申请的优选实施例中，时间控制在90-120分钟，最好控制在90-100分钟。
不同批次的餐厨废弃油脂酸价不同，也需要正对性地调整甲醇蒸汽的通入量。具体地，餐厨废弃油脂的酸价越高，通入的亚临界气态甲醇的量也越大，即气态的甲醇蒸汽的量也越大，从而确有效控制生成的酯化油的酸价。在本实施例中，生成的酯化油的酸价一般控制在0.5-1.5。在本申请的优选实施例中，酸价控制在0.5-1.2，最好是控制在0.5-0.8。
S3回收提纯未反应的甲醇。在本实施例中，酯化反应塔31内亚临界气态甲醇过量通入，以确保餐厨废弃油脂的充分酯化，未反应完的甲醇通过酯化出气管34通入到甲醇废水蒸煮罐41内，加热至150℃以上，再通过精馏入管43通入到甲醇精馏塔42内，逆流接触到液态甲醇降温，水蒸气冷凝成液态并通过第一回流管44回流至甲醇废水蒸煮罐41内。去除了水蒸气的高纯度甲醇蒸汽通过精馏出管45输送至甲醇暂存罐46 内，并在此过程中经过冷凝器47冷凝成液态甲醇。
在本实施例中，甲醇精馏塔42的顶部温度为64-66℃，在本申请的优选实施例中，温度为65-66℃，最好控制在65-65.5℃。经过甲醇精馏塔42精馏后的甲醇浓度为90-99％，在本申请的优选实施例中，控制在 96-99％，最好为98-99％。
甲醇暂存罐46内的液态甲醇通过第二回流管410重新导入甲醇精馏塔42内用于前述的冷却混有水蒸气的甲醇蒸汽。当甲醇暂存罐46内的甲醇达到一定容量后，通过甲醇回收管48导出，用于酯化餐厨废弃油脂的生产。
实施本发明实施例，具有如下有益效果：本餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法通过将液态甲醇转变为亚临界态，使其性质更加活泼，可以在无催化剂的条件下与餐厨废弃油脂进行酯化反应，从而彻底解决了现在催化剂导致的酯化油酸价过高以及会产生固废的问题。
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法，其特征在于，其包括如下步骤：
S1、用液态甲醇制备亚临界气态甲醇，并预热餐厨废弃油脂；
S2、将所述亚临界气态甲醇与所述餐厨废弃油脂分别输入到酯化反应容器内混合，发生醇与酸的酯化反应，得到酯化油；
S3、未反应完的所述亚临界气态甲醇通过甲醇精馏塔精馏回收得到液态甲醇。
2.根据权利要求1所述的餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法，其特征在于，步骤S1中，所述液态甲醇通过甲醇蒸汽发生器加热得到气态甲醇，所述气态甲醇经过甲醇蒸汽过热器加热得到亚临界气态甲醇。
3.根据权利要求2所述的餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法，其特征在于，所述甲醇蒸汽发生器内压力为0.6-1.2MPa，温度为140-160℃。
4.根据权利要求2所述的餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法，其特征在于，所述甲醇蒸汽过热器内压力为1.0-2.0MPa，温度为220-240℃。
5.根据权利要求1所述的餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法，其特征在于，步骤S1中，所述餐厨废弃油脂通过餐厨废弃油脂加热器加热至225-240℃。
6.根据权利要求1所述的餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法，其特征在于，所述酯化反应容器为酯化反应塔，所述亚临界气态甲醇从所述酯化反应塔底部通入并向上运动，所述餐厨废弃油脂从所述酯化反应塔顶部通入并下落，供以形成逆流酯化反应。
7.根据权利要求6所述的餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法，其特征在于，所述酯化反应塔内温度为220-230℃，所述酯化反应塔的塔顶压力为0.5-1.0MPa。
8.根据权利要求6所述的餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法，其特征在于，所述逆流酯化反应时间为90-150分钟。
9.根据权利要求1所述的餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法，其特征在于，步骤S3中，未反应的甲醇经过甲醇废水蒸煮罐加热成气态甲醇后通入至所述甲醇精馏塔内精馏得到高纯度甲醇。
10.根据权利要求9所述的餐厨废弃油脂-亚临界气态甲醇酯化方法，其特征在于，所述甲醇精馏塔的塔顶温度为64-66℃。
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| 申少华等: "《普通化学》", 30 July 2019, 中国矿业大学出版社 * |
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