CN114807497A - 利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法 - Google Patents
利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114807497A CN114807497A CN202210310884.5A CN202210310884A CN114807497A CN 114807497 A CN114807497 A CN 114807497A CN 202210310884 A CN202210310884 A CN 202210310884A CN 114807497 A CN114807497 A CN 114807497A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- blowing
- oxygen
- amount
- lime powder
- molten iron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/072—Treatment with gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/076—Use of slags or fluxes as treating agents
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
本发明涉及一种利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,采用底吹氧、喷吹石灰粉顶底复吹转炉吹炼,吹炼前期仅采用底枪吹氧,石灰粉与氧气同时由底枪喷入,底枪喷吹天然气与底枪吹氧同步;吹炼中后期顶枪下枪吹氧,通过顶部加入石灰、轻烧白云石、矿石等渣料,达到吹炼终点之后顶底同时结束吹氧,通过底部喷吹氮气或氩气搅拌,均匀熔池温度和成分。本发明可有效解决高硅铁水冶炼中渣量大、易喷溅、铁损、热损大、侵蚀炉衬等问题。
Description
技术领域
本发明涉及钢铁冶炼领域,尤其涉及一种利用底吹氧、石灰粉顶底复吹转炉冶炼高硅铁水的方法。
背景技术
现有技术中,一般采用顶吹转炉、底吹转炉或者复吹转炉冶炼高硅铁水;在高炉铁水冶炼中,开炉初期焦炭量增加、炉温升高,入炉原料中更多的SiO2被焦炭还原,致使铁水中的[Si]含量异常升高。由于转炉脱硅反应释放大量的热,因此,高硅铁水冶炼初期炉内升温快、碳氧反应提前,炉内造渣量较大,容易造成爆发性喷溅,这不但会引起一系列的冶炼操作问题,而且影响吹炼终点的钢水质量;冶炼前期,石灰与SiO2反应在石灰颗粒表面形成高熔点的Ca2SiO4,阻碍了石灰的溶解,从而造成炉渣碱度较低,一方面,炉渣碱度较低且化渣不充分,影响冶炼去磷、硫的效果;另一方面,炉渣碱度低且渣量大加剧了对炉衬的冲刷和侵蚀,不可避免地缩短炉役;此外,炉渣中含有一定量的氧化铁和铁珠,渣量增加造成铁损增加,冶炼中的喷溅进一步造成金属、渣料、热量损失,恶化冶炼条件,喷溅增加设备烧损和环境污染的风险,溢出的渣钢需要被及时清理,增加了工作强度。由此可见,高硅铁水冶炼不利于工艺过程的整体优化和生产高质量的钢水。目前,铁水预处理脱硅、留渣法、双渣法、双联法等依旧不能彻底解决传统转炉冶炼高硅铁水引发的系列问题,生产实践表明传统转炉冶炼高硅铁水依旧存在严重的喷溅现象。
发明内容
本发明提供一种利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,以解决高硅铁水冶炼中渣量大、易喷溅、铁损、热损大、侵蚀炉衬等问题。
为达到上述目的,本发明采用的技术方案如下:
利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,采用底吹氧、喷吹石灰粉顶底复吹转炉吹炼,吹炼前期仅采用底枪吹氧,石灰粉与氧气同时由底枪喷入,底枪喷吹天然气与底枪吹氧同步;吹炼中后期顶枪下枪吹氧,通过顶部加入石灰、轻烧白云石、矿石等渣料,达到吹炼终点之后顶底同时结束吹氧,通过底部喷吹氮气或氩气搅拌,均匀熔池温度和成分。
上述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,所述炉底底枪结构为同心套管,包括中心管、外层套管、中心管与外层套管之间的环缝;中心管喷吹氧气和石灰粉,环缝喷吹用于冷却、保护底枪的天然气。
上述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,所述底枪喷吹天然气流量为底枪吹氧流量的8%-12%,底枪石灰粉喷吹流量为300 kg/min-1000kg/min,炉底喷入的石灰粉总量为4000kg-6500kg,冶炼所需的额外石灰通过顶部加入。
上述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,所述顶枪下枪吹氧的触发条件取决于铁水中Si元素含量;当铁水中Si元素含量在0.6%-0.8%时,底枪吹氧量达到吹炼总氧量的3%-8%之间时顶枪下枪吹氧;
当铁水中Si元素含量大于0.8%小于等于1.25%时,底枪吹氧量达到吹炼总氧量的9%-16%之间时顶枪下枪吹氧;
当铁水中Si元素含量大于1.25%小于等于1.5%时,底枪吹氧量达到吹炼总氧量的17%-25%之间时顶枪下枪吹氧。
上述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,所述炉底石灰粉喷吹分为2个阶段,喷吹开启的触发条件是顶底吹氧量占吹炼总氧量的比值,顶底吹氧量介于吹炼总氧量的1%-10%时开启第一阶段,喷入石灰粉的75%-90%;顶底吹氧量介于吹炼总氧量的70%-85%时开启第二阶段,喷入石灰粉的10%-25%。
上述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,所述转炉顶部加入石灰、轻烧白云石、矿石等渣料的触发条件是顶底吹氧量占吹炼总氧量的比值:
顶底吹氧量介于吹炼总氧量的1%-10%时加入40%-60%的轻烧白云石,顶底吹氧量介于吹炼总氧量的11%-20%加入40%-60%的轻烧白云石;
顶底吹氧量介于吹炼总氧量的1%-7%时,分2-3批次加入10%-20%的石灰;顶底吹氧量介于吹炼总氧量的10%-20%时,分2-3批次加入20%-40%的石灰,顶底吹氧量介于吹炼总氧量的21%-30%时,分2-3批次加入40%-60%的石灰;
顶底吹氧量介于吹炼总氧量的1%-15%时,分2-3批次加入40%-60%的矿石,顶底吹氧量介于吹炼总氧量的40%-60%时,分2-3批次加入40%-60%的矿石。
上述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,所述吹炼总氧量由吹炼的二级***依据物料平衡计算获得;所述顶枪下枪吹氧时顶枪枪位距钢液液面高度控制在3m-4.5m,顶枪吹氧流量控制在500Nm3/min-700Nm3/min。
上述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,所述达到吹炼终点之后顶底同时结束吹氧,通过底部喷吹氮气或氩气搅拌,均匀熔池温度和成分,搅拌时间控制在1min-3min,供气流量控制在120Nm3/min-160Nm3/min。
上述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,所述炉底底枪中心管内径尺寸为25-30mm,中心管厚度为5-7mm;外层套管内径尺寸为35-36.5mm,厚度为3.6-5mm;中心管与外层套管之间的环缝宽度为1.5-2.5mm。
上述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,所述炉底底枪数量为2-6个,底枪由中心管和外层套管组成,每个底枪吹氧流量控制在40Nm3/min-45Nm3/min。
上述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,所述高硅铁水占装入量的80%-90%,铁水Si元素含量为0.6%-1.5%,废钢占装入量的10%-20%。
本发明中冶炼前期通过底吹氧、喷石灰粉大幅降底铁水中Si元素,并且减少熔池内FeO含量以减缓碳氧反应、抑制喷溅;依据铁水条件选择转炉顶枪下枪吹氧时机,同时,通过转炉上部料仓加入造渣料进一步调控炉渣渣量、碱度和流动性,以改善熔池反应热/动力学条件;吹炼终点,通过底吹氩气或氮气剧烈搅拌达到均匀熔池成分和温度的目的。
相对于现有技术,本发明所利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法具有如下优势:
1.通过底部喷吹石灰可以降底熔池内FeO活度,进而显著地抑制高硅铁水冶炼过程中爆发式喷溅,有助于减少热量、渣量损失以及环境保护;
2.吹炼前期石灰粉由底部喷入熔池,可以更好的与SiO2、FeO反应,实现快速化渣,避免了SiO2与块状CaO反应在其表面生成Ca2SiO4结壳致使化渣慢的情况;
3.受益于化渣快的优势,冶炼前期顶部的石灰和轻烧白云石等渣料可以快速造渣,提高炉内碱度,从而减轻钢渣对炉衬的侵蚀;
4.石灰从底部喷入可以快速与S、P2O5反应,加之底部吹气的剧烈搅拌作用,可以更好地改善熔池内脱S、P的效果,均匀熔池内的成分和温度,提高钢水质量。
附图说明
图1为转炉底枪截面示意图;
图中标记为:中心管1、外层套管2、环缝3。
具体实施方式
以下通过具体实施例对本发明做进一步详细说明。
实施例1-8,一种利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,具体在260t底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼,炉底底枪共有6个,中心管内径28mm、中心管厚度6.25mm,外层套管内径48mm、外层套管厚度4mm,环缝宽度1.75mm。此处以冶炼6炉高硅铁水为实例说明。
实施例1-8:
表1列出了实施例1-8中用于转炉冶炼的装料信息和铁水条件。
表1实施例1-8的装料与铁水条件
具体实施过程:
实施例1
炉底底枪中心管供氧流量平均为45Nm3/min,环缝的天然气流量为底吹氧气流量的8.3%;石灰粉喷吹流量为550 kg/min,喷入的石灰粉质量为6000kg;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的3%时开启第一段石灰粉喷吹,喷入石灰粉的75%;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的85%时开启第二段石灰粉喷吹,喷入石灰粉的25%;底枪吹氧量达到吹炼总氧量的16%时下顶枪,枪位距液面高度控制在3.8m,氧流量为650Nm3/min;顶底吹氧量达吹炼总氧量的5%时加入55%的轻烧白云石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的15%时加入的45%的轻烧白云石;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的1%时顶部分2批次加入10%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的10%时分2批次加入40%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的21%时分3批次加入50%的石灰;顶底吹氧量达吹炼总氧量的10%时分2批次加入40%的矿石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的55%时分3批次加入60%的矿石。达到吹炼终点之后结束吹氧,底部喷吹氩气搅拌,搅拌时间1.5min,供气流量控制在135Nm3/min。
冶炼结果:冶炼过程平稳,未出现喷溅行为,终点温度和成分符合要求,渣量减少12.2%,渣中全铁降低8.4%。
实施例2
炉底底枪中心管供氧流量平均为42.5Nm3/min。环缝的天然气流量为底吹氧气流量的8%,石灰粉喷吹流量为450 kg/min,喷入的石灰粉质量为5600kg,顶底吹氧量达到吹炼总氧量的5%时开启第一段石灰粉喷吹,喷入石灰粉的80%;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的80%时开启第二段石灰粉喷吹,喷入石灰粉的20%;底枪吹氧量达到吹炼总氧量的25%时下顶枪,枪位距液面高度控制在4m,氧流量为650Nm3/min。顶底吹氧量达吹炼总氧量的7%时加入55%的轻烧白云石,顶底吹氧量达20%时加入的45%的轻烧白云石;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的5%时顶部分2批次加入20%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的20%时分2批次加入35%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的30%时分3批次加入45%的石灰;顶底吹氧量达吹炼总氧量的10%时分3批次加入45%的矿石,顶底吹氧量达60%时分3批次加入55%的矿石。达到吹炼终点之后结束吹氧,底部喷吹氩气搅拌,搅拌时间1.5min,供气流量控制在135Nm3/min。
冶炼结果:冶炼过程出现轻微喷溅行为,终点温度和成分符合要求,渣量减少8.2%,渣中全铁增加2.6%。
实施例3
炉底底枪中心管供氧流量平均为40Nm3/min,环缝的天然气流量为底吹氧气流量的8.5%,石灰粉喷吹流量为1000 kg/min,喷入的石灰粉质量为6500kg。顶底吹氧量达到吹炼总氧量的10%时开启第一段石灰粉喷吹,喷入石灰粉的85%;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的70%时开启第二段石灰粉喷吹,喷入石灰粉占的15%。底枪吹氧量达到吹炼总氧量的17%时下顶枪,枪位距液面高度控制在3.8m,氧流量为600Nm3/min;顶底吹氧量达吹炼总氧量的3%时加入40%的轻烧白云石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的15%时加入的60%的轻烧白云石;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的7%时顶部分2批次加入15%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的15%时分2批次加入40%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的25%时分2批次加入45%的石灰;顶底吹氧量达吹炼总氧量的7%时分3批次加入55%的矿石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的40%时分2批次加入45%的矿石。达到吹炼终点之后结束吹氧,底部喷吹氩气搅拌,搅拌时间1.0min,供气流量控制在135Nm3/min。
冶炼结果:冶炼过程平稳,未出现喷溅行为,终点温度和成分符合要求,渣量减少6.7%,渣中全铁降低5.3%。
实施例4
炉底底枪中心管供氧流量平均为43Nm3/min,环缝的天然气流量为底吹氧气流量的9%,石灰粉喷吹流量为300 kg/min,喷入的石灰粉质量为4000kg。顶底吹氧量达到吹炼总氧量的2%时开启第一段石灰粉喷吹,喷入石灰粉的90%;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的75%时开启第二段石灰粉喷吹,喷入石灰粉占的10%;底枪吹氧量达到吹炼总氧量的8%时下顶枪,枪位距液面高度控制在4.5m,氧流量为650Nm3/min。顶底吹氧量达吹炼总氧量的5%时加入40%的轻烧白云石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的20%时加入的60%的轻烧白云石;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的3%时顶部分2批次加入15%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的10%时分3批次加入40%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的30%时分3批次加入45%的石灰;顶底吹氧量达吹炼总氧量的5%时分3批次加入60%的矿石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的60%时分2批次加入40%的矿石。达到吹炼终点之后结束吹氧,底部喷吹氩气搅拌,搅拌时间1.5min,供气流量控制在120Nm3/min。
冶炼结果:冶炼过程平稳,未出现喷溅行为,终点温度和成分符合要求,渣量减少6.7%,渣中全铁增加2.7%。
实施例5
炉底底枪中心管供氧流量平均为42.5Nm3/min,环缝的天然气流量为底吹氧气流量的12%,石灰粉喷吹流量为600 kg/min,喷入的石灰粉质量为4500kg。顶底吹氧量达到吹炼总氧量的1%时开启第一段石灰粉喷吹,喷入石灰粉的85%;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的85%时开启第二段石灰粉喷吹,喷入石灰粉的15%。底枪吹氧量达到吹炼总氧量的3%时下顶枪,枪位距液面高度控制在3.3m,氧流量为500Nm3/min。顶底吹氧量达吹炼总氧量的10%时加入60%的轻烧白云石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的15%时加入的40%的轻烧白云石;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的7%时顶部分2批次加入20%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的15%时分2批次加入20%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的25%时分3批次加入60%的石灰;顶底吹氧量达吹炼总氧量的15%时分2批次加入40%的矿石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的50%时分3批次加入60%的矿石。达到吹炼终点之后结束吹氧,底部喷吹氩气搅拌,搅拌时间3min,供气流量控制在150Nm3/min。(
冶炼结果:冶炼前期出现轻微喷溅,终点温度和成分符合要求,渣量减少2.1%,渣中全铁增加1.5%。
实施例6
炉底底枪中心管供氧流量平均为42.5Nm3/min,环缝的天然气流量为底吹氧气流量的11%,石灰粉喷吹流量为1000 kg/min,喷入的石灰粉质量为6300kg。顶底吹氧量达到吹炼总氧量的10%时开启第一段石灰粉喷吹,喷入石灰粉的85%;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的85%时开启第二段石灰粉喷吹,喷入石灰粉量的15%。底枪吹氧量达到吹炼总氧量的12%时下顶枪,枪位距液面高度控制在3.0m,氧流量为700Nm3/min。顶底吹氧量达吹炼总氧量的1%时加入40%的轻烧白云石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的11%时加入的60%的轻烧白云石;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的5%时顶部分2批次加入20%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的15%时分3批次加入40%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的30%时分3批次加入40%的石灰;顶底吹氧量达吹炼总氧量的1%时分3批次加入60%的矿石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的60%时分2批次加入40%的矿石。达到吹炼终点之后结束吹氧,底部喷吹氩气搅拌,搅拌时间2min,供气流量控制在160Nm3/min。
冶炼结果:冶炼过程平稳,未出现喷溅行为,终点温度和成分符合要求,渣量减少7.2%,渣中全铁降低3.6%。
实施例7
炉底底枪中心管供氧流量平均为44Nm3/min,环缝的天然气流量为底吹氧气流量的11%,石灰粉喷吹流量为800 kg/min,喷入的石灰粉质量为6000kg。顶底吹氧量达到吹炼总氧量的3%时开启第一段石灰粉喷吹,喷入石灰粉的75%;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的80%时开启第二段石灰粉喷吹,喷入石灰粉量的25%。底枪吹氧量达到吹炼总氧量的9%时下顶枪,枪位距液面高度控制在3.5m,氧流量为700Nm3/min。顶底吹氧量达吹炼总氧量的5%时加入50%的轻烧白云石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的15%时加入的50%的轻烧白云石;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的5%时顶部分2批次加入20%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的15%时分3批次加入30%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的30%时分3批次加入50%的石灰;顶底吹氧量达吹炼总氧量的3%时分3批次加入50%的矿石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的60%时分3批次加入50%的矿石。达到吹炼终点之后结束吹氧,底部喷吹氩气搅拌,搅拌时间2min,供气流量控制在150Nm3/min。
冶炼结果:冶炼过程平稳,未出现喷溅行为,终点温度和成分符合要求,渣量减少6.2%,渣中全铁降低2.6%。
实施例8
炉底底枪中心管供氧流量平均为43Nm3/min,环缝的天然气流量为底吹氧气流量的12%,石灰粉喷吹流量为800 kg/min,喷入的石灰粉质量为6000kg。顶底吹氧量达到吹炼总氧量的2%时开启第一段石灰粉喷吹,喷入石灰粉的80%;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的85%时开启第二段石灰粉喷吹,喷入石灰粉量的20%。底枪吹氧量达到吹炼总氧量的20%时下顶枪,枪位距液面高度控制在3.3m,氧流量为700Nm3/min。顶底吹氧量达吹炼总氧量的4%时加入45%的轻烧白云石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的13%时加入的55%的轻烧白云石;顶底吹氧量达到吹炼总氧量的3%时顶部分2批次加入15%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的18%时分3批次加入40%的石灰,顶底吹氧量达吹炼总氧量的30%时分3批次加入45%的石灰;顶底吹氧量达吹炼总氧量的2%时分3批次加入55%的矿石,顶底吹氧量达吹炼总氧量的55%时分2批次加入45%的矿石。达到吹炼终点之后结束吹氧,底部喷吹氩气搅拌,搅拌时间2min,供气流量控制在160Nm3/min。
冶炼结果:冶炼过程平稳,未出现喷溅行为,终点温度和成分符合要求,渣量减少5.4%,渣中全铁降低4.1%。
实施例1和3取得了较好的冶炼效果。整体而言,实施例1-8冶炼过程整体平稳,冶炼高硅铁水没有出现爆发性喷溅现象,冶炼终点的钢水成分和温度符合预期。综上,本发明适用于底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水。
Claims (10)
1.利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,其特征在于:吹炼前期仅采用底枪吹氧,石灰粉与氧气同时由底枪喷入,底枪喷吹天然气与底枪吹氧同步;吹炼中后期顶枪下枪吹氧;通过顶部加入石灰、轻烧白云石、矿石等渣料,达到吹炼终点之后顶底同时结束吹氧,通过底部喷吹氮气或氩气搅拌,均匀熔池温度和成分。
2.如权利要求1所述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,其特征在于:所述底枪结构为同心套管,包括中心管(1)、外层套管(2)、中心管(1)与外层套管(2)之间的环缝(3);中心管(1)喷吹氧气和石灰粉,环缝(3)喷吹天然气;
所述底枪喷吹天然气流量为底枪吹氧流量的8%-12%,底枪石灰粉喷吹流量为300 kg/min-1000kg/min,炉底喷入的石灰粉总量为4000kg-6500kg,冶炼所需的额外石灰通过顶部加入。
3.如权利要求1所述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,其特征在于:所述顶枪下枪吹氧的触发条件取决于铁水中Si元素含量;当铁水中Si元素含量在0.6%-0.8%,底枪吹氧量达到吹炼总氧量的3%-8%之间时顶枪下枪吹氧;
当铁水中Si元素含量大于0.8%小于等于1.25%,底枪吹氧量达到吹炼总氧量的9%-16%之间时顶枪下枪吹氧;
当铁水中Si元素含量大于1.25%小于等于1.5%,底枪吹氧量达到吹炼总氧量的17%-25%之间时顶枪下枪吹氧。
4.如权利要求1或2所述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,其特征在于:所述炉底石灰粉喷吹分为2个阶段,喷吹开启的触发条件是顶底吹氧量占吹炼总氧量的比值,顶底吹氧量介于吹炼总氧量的1%-10%时开启第一阶段,喷入石灰粉的75%-90%;顶底吹氧量介于吹炼总氧量的70%-85%时开启第二阶段,喷入石灰粉的10%-25%。
5.如权利要求1所述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,其特征在于:所述转炉顶部加入石灰、轻烧白云石、矿石等渣料的触发条件是顶底吹氧量占吹炼总氧量的比值:
顶底吹氧量介于吹炼总氧量的1%-10%时加入40%-60%的轻烧白云石,顶底吹氧量介于吹炼总氧量的11%-20%加入40%-60%的轻烧白云石;
顶底吹氧量介于吹炼总氧量的1%-7%时,分2-3批次加入10%-20%的石灰;顶底吹氧量介于吹炼总氧量的10%-20%时,分2-3批次加入20%-40%的石灰,顶底吹氧量介于吹炼总氧量的21%-30%时,分2-3批次加入40%-60%的石灰;
顶底吹氧量介于吹炼总氧量的1%-15%时,分2-3批次加入40%-60%的矿石,顶底吹氧量介于吹炼总氧量的40%-60%时,分2-3批次加入40%-60%的矿石。
6.如权利要求3、4或5所述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,其特征在于:所述吹炼总氧量由吹炼的二级***依据物料平衡计算获得。
7.如权利要求1或3所述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,其特征在于:所述顶枪下枪吹氧时顶枪枪位距钢液液面高度控制在3m-4.5m,顶枪吹氧流量控制在500Nm3/min-700Nm3/min。
8.如权利要求1所述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,其特征在于:所述达到吹炼终点之后顶底同时结束吹氧,通过底部喷吹氮气或氩气搅拌,均匀熔池温度和成分,搅拌时间控制在1min-3min,供气流量控制在120Nm3/min-160Nm3/min。
9.如权利要求1所述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,其特征在于:所述炉底底枪数量为2-6个,每个底枪吹氧流量控制在40Nm3/min-45Nm3/min;所述炉底底枪中心管(1)内径尺寸为25-30mm,中心管(1)厚度为5-7mm;外层套管(2)内径尺寸为35-36.5mm,厚度为3.6-5mm;中心管(1)与外层套管(2)之间的环缝(3)的宽度为1.5-2.5mm。
10.如权利要求1、2或3所述的利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法,其特征在于:所述高硅铁水占装入量的80%-90%,铁水Si元素含量为0.6%-1.5%,废钢占装入量的10%-20%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202210310884.5A CN114807497A (zh) | 2022-03-28 | 2022-03-28 | 利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202210310884.5A CN114807497A (zh) | 2022-03-28 | 2022-03-28 | 利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN114807497A true CN114807497A (zh) | 2022-07-29 |
Family
ID=82530502
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202210310884.5A Withdrawn CN114807497A (zh) | 2022-03-28 | 2022-03-28 | 利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN114807497A (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115652017A (zh) * | 2022-12-26 | 2023-01-31 | 北京科技大学 | 一种转炉高冷料比低碳冶炼装置及冶炼方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012067378A (ja) * | 2010-08-23 | 2012-04-05 | Jfe Steel Corp | 転炉での溶銑の脱炭精錬方法 |
CN106591533A (zh) * | 2016-11-21 | 2017-04-26 | 邯钢集团邯宝钢铁有限公司 | 一种if钢顶渣改质的方法 |
CN109097523A (zh) * | 2018-08-31 | 2018-12-28 | 钢铁研究总院 | 一种双渣法冶炼工艺 |
CN111500815A (zh) * | 2020-05-28 | 2020-08-07 | 北京科技大学 | 一种底吹O2-CO2-CaO转炉炼钢过程动态控制方法 |
CN111748670A (zh) * | 2020-06-11 | 2020-10-09 | 北京科技大学 | 一种底吹氧气-石灰粉提高铬矿还原的方法 |
-
2022
- 2022-03-28 CN CN202210310884.5A patent/CN114807497A/zh not_active Withdrawn
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012067378A (ja) * | 2010-08-23 | 2012-04-05 | Jfe Steel Corp | 転炉での溶銑の脱炭精錬方法 |
CN106591533A (zh) * | 2016-11-21 | 2017-04-26 | 邯钢集团邯宝钢铁有限公司 | 一种if钢顶渣改质的方法 |
CN109097523A (zh) * | 2018-08-31 | 2018-12-28 | 钢铁研究总院 | 一种双渣法冶炼工艺 |
CN111500815A (zh) * | 2020-05-28 | 2020-08-07 | 北京科技大学 | 一种底吹O2-CO2-CaO转炉炼钢过程动态控制方法 |
CN111748670A (zh) * | 2020-06-11 | 2020-10-09 | 北京科技大学 | 一种底吹氧气-石灰粉提高铬矿还原的方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115652017A (zh) * | 2022-12-26 | 2023-01-31 | 北京科技大学 | 一种转炉高冷料比低碳冶炼装置及冶炼方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN110387448B (zh) | 一种转炉快速低耗生产低磷特种钢的方法 | |
CN105525055B (zh) | 一种转炉少渣冶炼脱碳期喷溅的控制方法 | |
CN103614508B (zh) | 一种转炉冶炼高钛铁水的方法 | |
CN102296141A (zh) | 一种转炉炼钢终渣改质剂及其使用方法 | |
CN103146873A (zh) | 半钢炼钢用富集污泥球及半钢炼钢的造渣方法 | |
CN112708717A (zh) | 一种单转炉双联法冶炼低磷钢水的方法 | |
CN110724784A (zh) | 一种低硅高磷铁水转炉冶炼方法 | |
CN114807497A (zh) | 利用底吹氧、石灰粉复吹转炉冶炼高硅铁水的方法 | |
CN114717375A (zh) | 一种留渣且干法除尘条件下转炉冶炼高温铁水的方法 | |
CN110699511B (zh) | 一种高硅铁水冶炼的方法 | |
CN110184406A (zh) | 一种提高废钢加入比的炼钢方法 | |
CN106011362B (zh) | 半钢冶炼恒压恒枪的炼钢方法 | |
CN113355487A (zh) | 一种无镁矿相重构剂及制备方法和转炉炼钢造渣方法 | |
CN114774614A (zh) | 一种转炉炼钢方法 | |
CN107557518A (zh) | 一种脱磷转炉炉底维护方法 | |
CN110499450B (zh) | 低碳高磷钢的冶炼方法 | |
CN113278765A (zh) | 一种转炉用脱硫剂以及脱硫方法 | |
CN102649987A (zh) | 转炉sgrp工艺冶炼改进脱磷阶段化渣效果的方法 | |
CN114058771A (zh) | 一种减少前期溢渣的渣料加入转炉炼钢法 | |
CN113265504A (zh) | 一种转炉溅双渣的操作方法 | |
CN112779378A (zh) | 一种单转炉低铁耗双联少渣冶炼方法 | |
CN112442574A (zh) | 高硅铁水单渣控制方法 | |
CN111792920A (zh) | 一种新型环保型转炉快速修补料 | |
KR100840264B1 (ko) | 제강 전로용 MgO-C 코팅제 | |
CN104745761A (zh) | 半钢冶炼转炉终点调渣的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
WW01 | Invention patent application withdrawn after publication |
Application publication date: 20220729 |
|
WW01 | Invention patent application withdrawn after publication |