CN114395717B - 一种Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金及其制备方法 - Google Patents
一种Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金及其制备方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明公开了一种CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i系高密度高塑性的高熵合金及其制备方法,属于高熵合金领域。以Co‑Ni‑Cr‑Fe非等原子比合金作为基体,提供良好的塑性,并通过加入一定量的W、Mo、Re、Hf、Ta、C等元素调控合金的熔点及密度,X为Ta、Hf、Ru、Rh、Pd、Os、Ir、Pt中的一种或几种。其成分范围包括:28≤a≤35at%,28≤b≤35at%,10≤c≤20at%,10≤d≤23at%,1≤e≤11at%,0≤f≤11at%,0≤g≤11at%,0≤h≤2at%,0≤i≤2at%。本发明合金通过真空自耗/非自耗电弧炉或者真空感应熔炼炉熔炼并吸铸成棒,并进行后续的均匀化、轧制及退火工艺优化合金的组织,从而获得高密度高塑性的高熵合金材料,其密度为8.9~10.2g/cm3,延伸率为17~90%。
Description
技术领域
本发明属于金属材料领域,具体涉及一种高密度高塑性的高熵合金及其制备 方法。
背景技术
高熵合金(HEAs)是近年来发展起来的新型材料。HEAs的成分组成一般 包含五种或五种元素以上,每种元素的含量为等原子比或近等原子比,或者合金 的构型熵大于1.5R(R为气体常数)。HEAs所具有的高构型熵使固溶体的相稳 定性增强,从而促使合金形成简单FCC或BCC固溶体。目前已经研发出的高熵 合金体系在力学行为方面显示出优异的特性,如高强度、高硬度、抗高温氧化、 抗高温软化等,在机械制造领域有很大应用潜能。
高密度合金在航空航天、电子信息、能源、冶金、军事和核工业等领域发挥 着不可替代的作用。目前,它们已广泛应用于配重、运动器材、穿甲弹、兵器工 业中的药型罩等。
高熵合金体系大致可分为两类:一类是以过渡族元素Fe、Co、Cr、Ni、Mn 等为主的合金系;一类是以难熔金属元素Nb、Mo、Ta、W、V、Hf、Re等为主 的难熔高熵合金系。难熔高熵合金系虽然熔点高且密度大,但是加工塑性较差, 限制了其工业应用。后过渡族合金系塑性较好,但是熔点(<1500℃)和密度较 低(<8.5g/cm3)。其中,CoCrFeNiW0.4高熵合金具有较高的密度,达到9.5g/cm3, 但是这种合金的FCC固溶体相不稳定,只有在快冷铜模铸造的条件下形成FCC+ 少量金属间化合物的组织,才能实现大于30%的拉伸塑性。经过高温退火处理后, 合金的平衡组织会转变为FCC+大量化合物相,从而使拉伸塑性降低到10%以下。 目前,同时兼具高密度、高熔点、高塑性和高强度的高熵合金系还很少报道。
发明内容
针对上述过渡族合金系的不足,本发明提供了一种高密度高塑性的高熵合金 材料及其制备方法,以Co-Ni-Cr-Fe非等原子比合金作为基体,提供良好的塑性, 并通过加入一定量的W、Mo、Re、Hf、Ta、C等元素调控合金的熔点以及密度。
本发明采用如下技术方案:
一种Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金,所述高熵合金材料的成分 为CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i,X为钽、铪、锇、铱、钌、铑、钯和铂元素 中的一种或几种;其中28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20,10≤d≤23,1≤e≤11,0≤f≤11, 0≤g≤11,0≤h≤2,0≤i≤2,a+b+c+d+e+f+g+h+i=100。成分表达式中的元素比例为 原子百分比。
在上述合金中,当f=g=h=i=0时,其组成表示为CoaNibCrcFedWe,其特征在 于28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20,10≤d≤23,1≤e≤11,a+b+c+d+e=100。
在上述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当g=h=i=0时,其组成表示 为CoaNibCrcFedWeMof,其特征在于28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20,10≤d≤23,1≤e≤11, 0<f≤11,a+b+c+d+e+f=100。
在上述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当f=h=i=0时,所述合金组 成可表示为CoaNibCrcFedWeReg,其特征在于28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20, 10≤d≤23,1≤e≤11,0<g≤11,a+b+c+d+e+g=100。
在上述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当f=g=i=0时,其组成表示 为CoaNibCrcFedWeXh,其特征在于28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20,10≤d≤23,1≤e≤11, 0<h≤2,a+b+c+d+e+h=100。
在上述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当h=i=0时,所述合金组成 可表示为CoaNibCrcFedWeMofReg,其特征在于28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20, 10≤d≤23,1≤e≤11,0<f≤11,0<g≤11,a+b+c+d+e+f+g=100。
在上述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当g=i=0时,所述合金组成 可表示为CoaNibCrcFedWeMofXh,其特征在于28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20, 10≤d≤23,1≤e≤11,0<f≤11,0<h≤2,a+b+c+d+e+f+h=100。
在上述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当g=0时,其组成表示为CoaNibCrcFedWeMofXh(C,N)i,其特征在于28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20,10≤d≤23, 1≤e≤11,0<f≤11,0<h≤2,0<i≤2,a+b+c+d+e+f+h+i=100。
本发明中高密度高塑性高熵合金的制备方法,包括如下步骤:
1)原料准备:去掉高纯原材料表面的氧化皮,按照设定的原子百分比换算 为质量百分比,采用精度为1mg的天平称取原料,超声波清洗并烘干。
2)合金熔炼:使用自耗/非自耗电弧炉或者真空感应熔炼炉熔炼合金,快冷 铜模铸造抽高真空至5×10-3Pa,然后充入氩气,翻转并重复熔炼至少5次。Mo、 W、Re和X高熔点元素以纯元素或者中间合金的形式加入。
3)均匀化处理:把铸棒真空封管并充入氩气,放入马弗炉中,以5~10℃/min 的速率升温至1200~1300℃,保温6~12h,进行均匀化退火处理。
4)轧制:将均匀化退火后的铸棒进行冷轧,轧制变形量为50%-80%。
5)退火处理:将热处理炉以5~10℃/min升温至1000~1300℃,快速打开 炉门放入真空封管的轧制试棒,保温5min~1h,以形成再结晶组织。
当CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金为铸态样品时,其制备方法只包括步 骤1)和步骤2)。
本发明技术关键点在于:
1、以Co-Ni-Cr-Fe非等原子比合金作为基体,其中Co和Ni元素含量较高 (大于等于28%),而Fe和Cr元素的含量较低(小于等于23)。高含量的Ni和 Co元素可以合金降低层错能,提高合金的塑性和W等高密度元素的固溶能力。 与现有的CoCrFeNiW0.4高熵合金相比(Co和Ni元素含量22.7%),由于CoCr 元素含量的提高,使得合金的FCC相稳定性大幅提高,从而表现出优异的平衡 组织拉伸塑性。
2、元素W和Mo具有很高的密度和熔点。在FCC基体中固溶W和Mo元 素可以显著提高合金的强度、密度和熔点。当g=h=i=0时,其组成表示为 CoaNibCrcFedWeMof,其屈服强度为240~800MPa,延伸率为15~65%,密度为 8.9~10g/cm3,熔点为1600~1750℃。
3、当f=h=i=0时,所述合金组成可表示为CoaNibCrcFedWeReg。高密度高熔 点的Re元素和Co可以无限互溶,且和Cr结合性好,适当的加入可以显著细化 晶粒,产生细晶强化,从而使合金的强度和塑性同时提高。
4、当g=i=0时,其组成表示为CoaNibCrcFedWeMofXh,钽、铪、锇、铱、钌、 铑、钯和铂等难熔元素具有较高的熔点和密度,原子半径较大,适当的加入可以 进一步提高合金的熔点、密度以及强度,且不会降低合金的塑性。
5、当成分范围为CoaNibCrcFedWeMofXh(C,N)i,小原子C和N元素的加入可 以产生间隙固溶强化,从而使合金的强度和塑性进一步提高。
本发明高熵合金的有益效果有:(1)本发明提供了一种 CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i高熵合金,以Co-Ni-Cr-Fe非等原子比合金作为基 体,并通过加入一定量的W、Mo、Re、Hf、Ta、C等元素调控合金的熔点以及 密度,其密度在8.9~10.2g/cm3之间。该系列高熵合金经过轧制以及后续的热处 理后,在结构上基体均为FCC,部分合金包含TCP相(μ相以及σ相)。(2)本 发明所提供的CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i高熵合金具有高密度的同时具有较高的塑性,最高室温拉伸延伸率达90%。
附图说明
图1是本发明实施例2制备的Co30Ni30Cr10Fe21 Mo4W5合金的显微组织图。 其中,(a)为1000℃/1h再结晶退火,(b)为1200℃/1h再结晶退火。
图2是本发明实施例4制备的Co30Ni30Cr10Fe21W9合金1300℃/10min再结晶 后的显微组织图。
图3是本发明实施例2制备的Co30Ni30Cr10Fe21 Mo4W5合金室温拉伸曲线。 其中,(a)为1000℃/1h再结晶退火,(b)为1200℃/1h再结晶退火。
图4是本发明实施例4制备的Co30Ni30Cr10Fe21W9合金1300℃/10min再结晶 退火后的室温拉伸曲线。
具体实施方式
为了便于理解本发明,结合具体实例和附图对本发明作进一步地说明,但不 局限于以下实例。
实施例1
一种高密度高塑性的高熵合金材料,成分为Co30Ni30Cr10Fe23Mo4W3。
1)原料准备:去掉高纯Co、Ni、W和Mo表面的氧化皮,高纯Cr片和Fe 块不需要打磨。按照设定的原子百分比换算为质量百分比,采用精度为1mg的 天平称取原料,超声波清洗并烘干。
2)合金熔炼:把原料按熔点从低到高放入非自耗真空电弧炉中,抽高真空 至3×10-3Pa,然后充入氩气,使用100~290A的电流熔炼,翻转并重复熔炼至 少5次,第2次熔炼之后每遍加以电磁搅拌确保成分均匀,并吸铸成棒,铜模尺 寸为10×10×50mm3。
3)均匀化处理:把铸棒真空封管并充入氩气,放入马弗炉中,以10℃/min 的速率升温至1200℃,保温12h,进行均匀化退火处理。
4)轧制:将均匀化退火后的铸棒进行冷轧,设定压下量60%,最终获得4mm 厚的板材。
5)退火处理:将热处理炉以10℃/min升温至1000℃和1300℃,快速打开 炉门放入真空封管的轧制试棒,分别保温1h和10min,以完成再结晶。
实验结果分析:
使用CMT4105万能拉伸试验机进行室温拉伸性能测试,采用排水法测量密 度,结果如表1。
表1 Co30Ni30Cr10Fe23Mo4W3合金的力学性能
实施例2
一种高密度高塑性的高熵合金材料,成分为Co30Ni30Cr10Fe21Mo4W5。
1)原料准备:去掉高纯Co、Ni、W和Mo表面的氧化皮,高纯Cr片和Fe 块不需要打磨。按照设定的原子百分比换算为质量百分比,采用精度为1mg的 天平称取原料,超声波清洗并烘干。
2)合金熔炼:把原料按熔点从低到高放入非自耗真空电弧炉中,抽高真空 至3×10-3Pa,然后充入氩气,使用100~290A的电流熔炼,翻转并重复熔炼至 少5次,第2次熔炼之后每遍加以电磁搅拌确保成分均匀,并吸铸成棒,铜模尺 寸为10×10×50mm3。
3)均匀化处理:把铸棒真空封管并充入氩气,放入马弗炉中,以10℃/min 的速率升温至1200℃,保温12h,进行均匀化退火处理。
4)轧制:将均匀化退火后的铸棒进行冷轧,设定压下量60%,最终获得4mm 厚的板材。
5)退火处理:将热处理炉以10℃/min升温至1000℃和1200℃,快速打开 炉门放入真空封管的轧制试棒,分别保温1h,以完成再结晶。
实验结果分析:
使用CMT4105万能拉伸试验机进行室温拉伸性能测试,采用排水法测量密 度,结果如表2。
表2 Co30Ni30Cr10Fe21Mo4W5合金的力学性能
本实施例制备的高密度高塑性Co30Ni30Cr10Fe21Mo4W5合金经过1000℃/1h热 处理后,有大量的TCP(μ)相析出,基体的晶粒尺寸在10μm以下,如图1(a) 所示。继续升高温度到1200℃,TCP相完全溶解,如图1(b)所示,从而延伸 率大幅度提升,而强度下降。另外,增加重元素W的含量,合金的密度显著增 大。
实施例3
一种高密度高塑性的高熵合金材料,成分为Co30Ni30Cr17Fe10W3Mo4Re6。
1)原料准备:去掉高纯Co、Ni、W、Mo和Re表面的氧化皮,高纯Cr片 和Fe块不需要打磨。按照设定的原子百分比换算为质量百分比,采用精度为1mg 的天平称取原料,超声波清洗并烘干。
2)合金熔炼:把原料按熔点从低到高放入非自耗真空电弧炉中,抽高真空 至5×10-3Pa,然后充入氩气,使用100~290A的电流熔炼,翻转并重复熔炼至 少5次,第2次熔炼之后每遍加以电磁搅拌确保成分均匀,并吸铸成棒,铜模尺 寸为10×10×50mm3。
3)均匀化处理:把铸棒真空封管并充入氩气,放入马弗炉中,以10℃/min 的速率升温至1200℃,保温12h,进行均匀化退火处理。
4)轧制:将均匀化退火后的铸棒进行冷轧,设定压下量60%,最终获得4mm 厚的板材。
5)退火处理:将热处理炉以10℃/min升温至1300℃,快速打开炉门放入真 空封管的轧制试棒,保温5min,以完成再结晶。
实验结果分析:
使用CMT4105万能拉伸试验机进行室温拉伸性能测试,采用排水法测量密 度,结果如表3。
表3 Co30Ni30Cr17Fe10W3Mo4Re6合金的力学性能
合金 | 屈服强度(MPa) | 延伸率(%) | 密度(g/cm<sup>3</sup>) |
1300℃/5min再结晶 | 398 | 59.7 | 9.88 |
由表1及表3可知,难熔元素Re的加入不仅提高了合金的密度和强度,其 塑性仍然保持在59.7%。
实施例4
一种高密度高塑性的高熵合金材料,成分为Co30Ni30Cr10Fe21W9。
1)原料准备:去掉高纯Co、Ni和WFe合金表面的氧化皮,高纯Cr片不 需要打磨。按照设定的原子百分比换算为质量百分比,其中W的量采用WFe合 金配制,再补足Fe的质量。采用精度为1mg的天平称取原料,超声波清洗并烘 干。
2)合金熔炼:把原料按熔点从低到高放入非自耗真空电弧炉中,抽高真空 至5×10-3Pa,然后充入氩气,使用100~290A的电流熔炼,翻转并重复熔炼至 少5次,第2次熔炼之后每遍加以电磁搅拌确保成分均匀,并吸铸成棒,铜模尺 寸为10×10×50mm3。
3)均匀化处理:把铸棒真空封管并充入氩气,放入马弗炉中,以10℃/min 的速率升温至1200℃,保温12h,进行均匀化退火处理。
4)轧制:将均匀化退火后的铸棒进行冷轧,设定压下量60%,最终获得4mm 厚的板材。
5)退火处理:将热处理炉以10℃/min升温至1300℃,快速打开炉门放入真 空封管的轧制试棒,保温10min,以完成再结晶。
实验结果分析:
使用CMT4105万能拉伸试验机进行室温拉伸性能测试,采用排水法测量密 度,结果如表4。
表4 Co30Ni30Cr10Fe21W9合金的力学性能
合金 | 屈服强度(MPa) | 延伸率(%) | 密度(g/cm<sup>3</sup>) |
1300℃/10min再结晶 | 364 | 32 | 9.80 |
由图3可知,本实施例制备的Co30Ni30Cr10Fe21W9合金经过1300℃/10min热 处理后,仅存在少量的TCP(μ)相,因此也保持较高的塑性。对比实施例3, 可以发现用W替代Mo,合金的密度增加,且更易促使μ相的析出。
实施例5
一种高密度高塑性的高熵合金材料,成分为Co30Ni30Cr10Fe16.5Mo4W3Hf0.5。
1)原料准备:去掉高纯Co、Ni、W和Mo表面的氧化皮,高纯Cr片、Fe 块和Hf块不需要打磨。按照设定的原子百分比换算为质量百分比,采用精度为 1mg的天平称取原料,超声波清洗并烘干。
2)合金熔炼:把原料按熔点从低到高放入非自耗真空电弧炉中,抽高真空 至5×10-3Pa,然后充入氩气,使用100~290A的电流熔炼,翻转并重复熔炼至 少5次,第2次熔炼之后每遍加以电磁搅拌确保成分均匀,并吸铸成棒,铜模尺 寸为10×10×50mm3。
实验结果分析:
使用CMT4105万能拉伸试验机进行室温拉伸性能测试,采用排水法测量密 度,结果如表5。
表5 Co30Ni30Cr10Fe16.5Mo4W3Hf0.5合金的力学性能
合金 | 屈服强度(MPa) | 延伸率(%) | 密度(g/cm<sup>3</sup>) |
铸态 | 288 | 22.8 | 9.0 |
实施例6
一种高密度高塑性的高熵合金材料,成分为Co30Ni30Cr10Fe16Mo4W3Ta1。
1)原料准备:去掉高纯Co、Ni、W、Mo和Ta表面的氧化皮,高纯Cr片 和Fe块不需要打磨。按照设定的原子百分比换算为质量百分比,采用精度为1mg 的天平称取原料,超声波清洗并烘干。
2)合金熔炼:把原料按熔点从低到高放入非自耗真空电弧炉中,抽高真空 至5×10-3Pa,然后充入氩气,使用100~290A的电流熔炼,翻转并重复熔炼至 少5次,第2次熔炼之后每遍加以电磁搅拌确保成分均匀,并吸铸成棒,铜模尺 寸为10×10×50mm3。
实验结果分析:
使用CMT4105万能拉伸试验机进行室温拉伸性能测试,采用排水法测量密 度,结果如表6。
表6 Co30Ni30Cr10Fe16Mo4W3Ta1合金的力学性能
合金 | 屈服强度(MPa) | 延伸率(%) | 密度(g/cm<sup>3</sup>) |
铸态 | 301 | 42.9 | 9.11 |
实施例7
一种高密度高塑性的高熵合金材料,成分为Co30Ni30Cr10Fe15.8Mo4W3Ta1C0.2。
1)原料准备:去掉高纯Co、Ni、W、Mo和Ta表面的氧化皮,高纯Cr片、 Fe块和C颗粒不需要打磨。按照设定的原子百分比换算为质量百分比,采用精 度为1mg的天平称取原料,超声波清洗并烘干。
2)合金熔炼:把原料按熔点从低到高放入非自耗真空电弧炉中,抽高真空 至5×10-3Pa,然后充入氩气,使用100~290A的电流熔炼,翻转并重复熔炼至 少5次,第2次熔炼之后每遍加以电磁搅拌确保成分均匀,并吸铸成棒,铜模尺 寸为10×10×50mm3。
实验结果分析:
使用CMT4105万能拉伸试验机进行室温拉伸性能测试,采用排水法测量密 度,结果如表7。
表7 Co30Ni30Cr10Fe15.8Mo4W3Ta1C0.2合金的力学性能
合金 | 屈服强度(MPa) | 延伸率(%) | 密度(g/cm<sup>3</sup>) |
铸态 | 306 | 43.9 | 9.08 |
由表5-7可知,添加Hf和Ta,合金的密度增加,且仍具有较高的塑性。另 外C元素的添加使合金的强度和塑性都有所提高。
Claims (10)
1.一种Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金,其特征在于,所述高熵合金材料的成分为CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i,X为钽、铪、锇、铱、钌、铑、钯和铂元素中的一种或几种;其中28≤a≤30,28≤b≤30,17≤c≤20,15.8≤d≤23,3≤e≤11,0≤f≤11,0≤g≤11,0≤h≤2,0≤i≤2,a+b+c+d+e+f+g+h+i=100;成分表达式中的元素比例为原子百分比;
所述Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金的制备方法,
1)原料准备:去掉高纯原材料表面的氧化皮,称取原料,超声波清洗并烘干;
2)合金熔炼:使用自耗/非自耗电弧炉或者真空感应熔炼炉熔炼合金,抽高真空至5×10-3 Pa,然后充入氩气,翻转并重复熔炼至少5次,Mo、W、Re和X高熔点元素以纯元素或者中间合金的形式加入;
3)均匀化处理:把铸棒真空封管并充入氩气,放入马弗炉中,以5~10 ℃ /min的速率升温至1200~1300 ℃ ,保温6~12h ,进行均匀化退火处理;
4)轧制:将均匀化退火后的铸棒进行冷轧,轧制变形量为50%-80%;
5)退火处理:将热处理炉以5~10 ℃ /min升温至1000~1300 ℃ ,快速打开炉门放入真空封管的轧制试棒,保温5min~ 1h,以形成再结晶组织,得到CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金;
所述Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金,经过轧制以及后续的热处理后,在结构上基体均为FCC,高熵合金具有高密度的同时具有较高的塑性。
2.根据权利要求1所述的Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金,其特征在于,所述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当f=g=h=i=0时,其组成表示为CoaNibCrcFedWe,28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20,10≤d≤23,1≤e≤11,a+b+c+d+e=100。
3.根据权利要求1所述的Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金,其特征在于,所述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当g=h=i=0时,其组成表示为CoaNibCrcFedWeMof,28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20,10≤d≤23,1≤e≤11,0<f≤11,a+b+c+d+e+f=100。
4.根据权利要求1所述的Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金,其特征在于,所述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当f=h=i=0时,所述合金组成可表示为CoaNibCrcFedWeReg,28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20,10≤d≤23,1≤e≤11,0<g≤11,a+b+c+d+e+g=100。
5.根据权利要求1所述的Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金,其特征在于,所述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当f=g=i=0时,其组成表示为CoaNibCrcFedWeXh,28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20,10≤d≤23,1≤e≤11,0<h≤2,a+b+c+d+e+h=100。
6.根据权利要求1所述的Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金,其特征在于,所述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当h=i=0时,其组成表示为CoaNibCrcFedWeMofReg,28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20,10≤d≤23,1≤e≤11,0<f≤11,0<g≤11,a+b+c+d+e+f+g=100。
7.根据权利要求1所述的Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金,其特征在于,所述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当g=i=0时,其组成表示为CoaNibCrcFedWeMofXh, 28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20,10≤d≤23,1≤e≤11,0<f≤11,0<h≤2,a+b+c+d+e+f+h=100。
8.根据权利要求1所述的Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金,其特征在于,所述CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金中,当g=0时,其组成表示为CoaNibCrcFedWeMofXh(C,N)i,28≤a≤35,28≤b≤35,10≤c≤20,10≤d≤23,1≤e≤10,2≤f≤10,0<h≤2,0<i≤2,a+b+c+d+e+f+h+i=100。
9.权利要求1-8任一项所述Co-Ni-Cr-Fe-W系高密度高塑性的高熵合金的制备方法,其特征在于:
1)原料准备:去掉高纯原材料表面的氧化皮,称取原料,超声波清洗并烘干;
2)合金熔炼:使用自耗/非自耗电弧炉或者真空感应熔炼炉熔炼合金,抽高真空至5×10-3 Pa,然后充入氩气,翻转并重复熔炼至少5次,Mo、W、Re和X高熔点元素以纯元素或者中间合金的形式加入;
3)均匀化处理:把铸棒真空封管并充入氩气,放入马弗炉中,以5~10 ℃ /min的速率升温至1200~1300 ℃ ,保温6~12h ,进行均匀化退火处理;
4)轧制:将均匀化退火后的铸棒进行冷轧,轧制变形量为50%-80%;
5)退火处理:将热处理炉以5~10 ℃ /min升温至1000~1300 ℃ ,快速打开炉门放入真空封管的轧制试棒,保温5min~ 1h,以形成再结晶组织,得到CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金。
10.根据权利要求9所述的制备方法,其特征在于,当CoaNibCrcFedWeMofRegXh(C,N)i合金为铸态样品时,其制备方法只包括步骤1)和步骤2)。
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