CN114341381A - 奥氏体系耐热钢 - Google Patents

奥氏体系耐热钢 Download PDF

Info

Publication number
CN114341381A
CN114341381A CN202080060833.0A CN202080060833A CN114341381A CN 114341381 A CN114341381 A CN 114341381A CN 202080060833 A CN202080060833 A CN 202080060833A CN 114341381 A CN114341381 A CN 114341381A
Authority
CN
China
Prior art keywords
content
less
resistant steel
contained
austenitic heat
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202080060833.0A
Other languages
English (en)
Inventor
平田弘征
吉泽满
樋口淳一
田中克树
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp filed Critical Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Publication of CN114341381A publication Critical patent/CN114341381A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/007—Heat treatment of ferrous alloys containing Co
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

一种奥氏体系耐热钢，化学组成以质量％计含有C：0.04％～0.12％、Si：0.10％～0.30％、Mn：0.20％～0.80％、P：0％～0.030％、S：0.0001％～0.0020％、Sn：0.0005％～0.0230％、Cu：2.3％～3.8％、Co：0.90％～2.40％、Ni：22.0％～28.0％、Cr：20.0％～25.0％、Mo：0.01％～0.40％、W：2.8％～4.2％、Nb：0.20％～0.80％、B：0.0010％～0.0050％、N：0.16％～0.30％，可根据需要进一步包含Al、O、V、Ti、Ta、C、Mg、REM中的1种以上，余量包含Fe以及杂质，并且满足0.0012％≤[％S]+[％Sn]≤2.5×[％B]+0.0125％。

Description

奥氏体系耐热钢
技术领域
本发明涉及奥氏体系耐热钢。
本申请基于在2019年08月29日向日本申请的专利申请2019－156592号要求优先权，将其内容援引于此。
背景技术
近年，从减轻环境负荷的观点出发，在发电用锅炉中以世界性规模推进运转条件的高温化和高压化，对使用于其过热器管和再热器管的材料，要求具有更优异的高温强度、耐蚀性。
作为满足这样的要求的材料，公开了为了提高高温强度而含有大量的N和Ni，并且为了提高在高温下的耐蚀性和耐水蒸气氧化特性而含有超过20％的Cr的各种奥氏体系耐热钢。
例如，在专利文献1中提出了一种耐热奥氏体不锈钢，其通过含有20％～27％的Cr、22.5％～32％的Ni、0.1％～0.3％的N，提高了高温强度、耐蒸气氧化性、耐炉边腐蚀性和组织稳定性。
在专利文献2中提出了一种奥氏体系不锈钢，其含有超过22％且低于30％的Cr、超过18％且低于25％的Ni、0.1％～0.35％的N，高温强度和蠕变延性优异。
在专利文献3中提出了一种奥氏体系耐热钢，其通过含有超过22％且低于30％的Cr、超过18％且低于25％的Ni、0.1％～0.35％的N，并且降低Sn、Sb等杂质元素的量，从而高温强度和长期使用后的加工性优异。
在专利文献4中提出了一种奥氏体系不锈钢，其通过含有15％～30％的Cr、6％～30％的Ni、0.03％～0.35％的N，并且降低P、S和Sn等杂质元素的量，高温强度和长时间使用中的焊接部的耐脆化裂纹性优异。
可是，发电用锅炉需要定期地停机来确认健全性，在那时，所使用的配管等构件的温度下降。上述的奥氏体系不锈钢以及耐热钢，虽然具有优异的高温强度，针对各自要解决的课题，具有优异的性能，但是，可知存在焊接生产工艺性(焊接施工性)不充分的情况和/或当在高温下长时间使用后温度下降时不能稳定地得到充分的韧性的情况。
在先技术文献
专利文献
专利文献1:日本国特表2002－537486号公报
专利文献2:日本国特开2004－250783号公报
专利文献3:日本国特开2009－84606号公报
专利文献4:国际公开第2009/044796号
发明内容
本发明是鉴于上述现状而完成的。本发明的目的是提供焊接生产工艺性优异、并且能够兼备优异的蠕变强度和在高温下长时间保持后的稳定的韧性的奥氏体系耐热钢。
本发明人为了解决上述的课题，关于从蠕变强度的方面出发包含20.0％～25.0％的Cr、22.0％～28.0％的Ni、0.90％～2.40％的Co、0.16％～0.30％的N，并且从焊接生产工艺性(根部焊接时的根部焊道的形成能力)的观点出发必需地含有S：0.0001％～0.0020％、Sn：0.0005％～0.0230％的奥氏体系耐热钢，对高温且长时间保持(加热)后的韧性进行了详细的调查。其结果，获得了以下叙述的见解。
(a)在高温下长时间保持了的钢的韧性，伴随着S以及Sn的含量的增加，显著地降低。进行冲击试验后的断口观察的结果，若S以及Sn的含量变多，则在奥氏体晶界破坏的区域的比例变大，并且从断口上检测出了S以及Sn。由该结果推测为：在含有S和Sn的钢中，在高温下长时间保持后的韧性降低的原因是因为，在高温下长时间保持时，钢中所含的S以及Sn偏析于奥氏体晶界，这些元素使晶界的结合力降低。
(b)另一方面，本发明人研究的结果可知，为了确保高温长时间保持后的韧性，在不损害焊接生产工艺性的范围内极力降低S以及Sn，并且根据其合计含量而在适当的范围内含有B是有效的。作为其原因，认为是因为，钢中所含的B的扩散速度快，在高温下长时间保持时，比S和Sn早地偏析于奥氏体晶界，其结果，B抑制了由S和Sn引起的晶界结合力的降低，减轻了韧性的降低。
本发明是基于上述的见解完成的，其要旨在于下述所示的奥氏体系耐热钢。
(1)本发明的一方式涉及的奥氏体系耐热钢，其化学组成以质量％计包含C：0.04％～0.12％、Si：0.10％～0.30％、Mn：0.20％～0.80％、P：0％～0.030％、S：0.0001％～0.0020％、Sn：0.0005％～0.0230％、Cu：2.3％～3.8％、Co：0.90％～2.40％、Ni：22.0％～28.0％、Cr：20.0％～25.0％、Mo：0.01％～0.40％、W：2.8％～4.2％、Nb：0.20％～0.80％、B：0.0010％～0.0050％、N：0.16％～0.30％、Al：0％～0.030％、O：0％～0.030％、V：0％～0.08％、Ti：0％～0.08％、Ta：0％～0.08％、Ca：0％～0.010％、Mg：0％～0.010％、REM：0％～0.080％，余量包含Fe以及杂质，并且满足式(i)。
0.0012％≤[％S]+[％Sn]≤2.5×[％B]+0.0125％(i)
其中，上述式(i)中的[％S]、[％Sn]、[％B]分别表示S、Sn、B的以质量％计的含量。
(2)上述(1)所述的奥氏体系耐热钢，上述化学组成也可以含有选自V：0.01％～0.08％、Ti：0.01％～0.08％、Ta：0.01％～0.08％、Ca：0.001％～0.010％、Mg：0.001％～0.010％、REM：0.0005％～0.080％中的1种以上。
根据本发明的上述方式，能够提供焊接生产工艺性优异、并且能够兼备在高温下长时间保持(例如，在450～800℃保持500小时以上)后的稳定的韧性和优异的蠕变强度的奥氏体系耐热钢。本发明的上述方式涉及的奥氏体系耐热钢适合用于例如煤炭火力发电成套设备、石油火力发电成套设备、垃圾焚烧发电成套设备以及生物质发电成套设备等的锅炉用配管、石油化学成套设备中的分解管等的在高温下长时间使用的设备。
附图说明
图1是表示焊接试验时的坡口形状的图。
具体实施方式
以下对本发明的一实施方式涉及的奥氏体系耐热钢(本实施方式涉及的奥氏体系耐热钢)进行说明。本实施方式涉及的奥氏体系耐热钢，例如是符合JIS G0203：2009中所记载的奥氏体系不锈钢和奥氏体系耐热钢的钢。
＜化学组成＞
本实施方式涉及的奥氏体系耐热钢具有规定的化学组成。限定其化学组成的理由如下。
在以下的说明中，关于各元素的含量的“％”意指质量％。另外，在本说明书中，使用“～”表示的数值范围，只要没有特别声明，就意指包含记载于“～”的前后的数值来作为下限值以及上限值的范围。
C：0.04％～0.12％
C是使奥氏体组织稳定，并且，与Cr结合而形成碳化物，使在高温下的蠕变强度提高的元素。为了充分得到该效果，需要将C含量设为0.04％以上。C含量优选为0.05％以上，进一步优选为0.06％以上。
另一方面，在过量地含有C的情况下，碳化物大量地析出，韧性降低。因此，C含量设为0.12％以下。C含量优选为0.11％以下，进一步优选为0.10％以下。
Si：0.10％～0.30％
Si是具有脱氧作用，并且确保在高温下的耐蚀性以及耐氧化性所需要的元素。为了得到该效果，需要将Si含量设为0.10％以上。Si含量优选为0.12％以上，进一步优选为0.15％以上。
另一方面，在过量地含有Si的情况下，奥氏体组织的稳定性降低，蠕变强度降低。因此，Si含量设为0.30％以下。Si含量优选为0.28％以下，进一步优选为0.25％以下。
Mn：0.20％～0.80％
Mn与Si同样是具有脱氧作用的元素。另外，是使奥氏体组织稳定、有助于蠕变强度的提高的元素。为了得到这些效果，需要将Mn含量设为0.20％以上。Mn含量优选为0.25％以上，进一步优选为0.30％以上。
另一方面，若Mn含量变得过量，则蠕变延性降低。因此，Mn含量设为0.80％以下。Mn含量优选为0.75％以下，进一步优选为0.70％以下。
P：0％～0.030％
P是作为杂质而含有、提高焊接中的液化裂纹敏感性的元素。而且，若大量地含有P，则蠕变延性也降低。因此，对P含量设上限，将P含量设为0.030％以下。P含量优选为0.028％以下，进一步优选为0.025％以下。P含量优选尽可能降低，也就是说，含量也可以为0％。但是，P含量的极度降低会招致制钢成本的增大。因此，P含量的优选的下限为0.001％，进一步优选的下限为0.002％。
S：0.0001％～0.0020％
S是在高温下的保持中偏析于奥氏体晶界从而减弱其结合力的元素。因此，若S含量多，则在高温下长时间保持后的耐热钢的韧性降低。在本实施方式涉及的奥氏体系耐热钢中的其他元素的含有范围的情况下，为了防止韧性的降低，S含量需要设为0.0020％以下，并且需要与Sn含量和B含量满足后述的关系。S含量优选为0.0018％以下，进一步优选为0.0015％以下。从韧性的观点出发，S含量优选尽可能降低。但是，S也是影响到焊接中的熔池的液流动、使熔深增大、提高焊接生产工艺性尤其是根部焊接时的根部焊道形成能力的元素。因此，S含量需要设为0.0001％以上、并且满足后述的与Sn的关系。S含量优选为0.0002％以上，进一步优选为0.0003％以上。
Sn：0.0005％～0.0230％
Sn是具有在焊接时从熔池蒸发从而有助于电弧的通电路径的形成，并且使熔深增大，由此提高焊接生产工艺性的效果的元素。为了得到该效果，在本实施方式涉及的奥氏体系耐热钢中的其他元素的含有范围的情况下，Sn含量需要为0.0005％以上、并且满足后述的与S含量的关系。Sn含量优选为0.0010％以上，进一步优选为0.0015％以上。
另一方面，在过量地含有Sn的情况下，Sn在高温下的保持中偏析于奥氏体晶界，减弱晶界的结合力。其结果，在高温下长时间保持后的钢的韧性降低。因此，在本实施方式涉及的奥氏体系耐热钢中的其他元素的含有范围的情况下，Sn含量需要设为0.0230％以下、并且满足与S含量和B含量的后述的关系。Sn含量优选为0.0220％以下，进一步优选为0.0200％以下。
Cu：2.3％～3.8％
Cu是提高奥氏体组织的稳定性，并且在高温下的保持中微细地析出从而有助于蠕变强度的提高的元素。为了充分得到该效果，需要将Cu含量设为2.3％以上。Cu含量优选为2.5％以上，进一步优选为2.7％以上。
另一方面，在过量地含有Cu的情况下，热加工性降低。因此，Cu含量设为3.8％以下。Cu含量优选为3.5％以下，进一步优选为3.3％以下。Co：0.90％～2.40％
Co也是提高奥氏体组织的稳定性、有助于蠕变强度的提高的元素。为了充分得到其效果，需要将Co含量设为0.90％以上。Co含量优选为1.00％以上，进一步优选为1.20％以上，更进一步优选为1.40％以上。
另一方面，在过量地含有Co的情况下，不仅其效果饱和，而且由于Co是价格非常高的元素，因此招致成本增加。因此，Co含量设为2.40％以下。Co含量优选为2.20％以下，进一步优选为2.00％以下。
Ni：22.0％～28.0％
Ni是提高奥氏体组织的稳定性、有助于蠕变强度的提高的元素。为了充分得到该效果，需要将Ni含量设为22.0％以上。Ni含量优选为22.2％以上，进一步优选为22.5％以上。
另一方面，Ni是价格非常高的元素，因此在过量地含有Ni的情况下，不仅效果饱和，而且招致成本增加。因此，Ni设为28.0％以下。Ni含量优选为27.8％以下，进一步优选为27.5％以下。
Cr：20.0％～25.0％
Cr是对在高温下的耐氧化性以及耐蚀性的确保有效的元素。另外，Cr是形成微细的碳化物从而也有助于蠕变强度的提高的元素。为了充分得到这些效果，需要将Cr含量设为20.0％以上。Cr含量优选为20.5％以上，进一步优选为21.0％以上。
另一方面，在过量地含有Cr的情况下，奥氏体组织的稳定性降低，蠕变强度降低。因此，Cr含量设为25.0％以下。Cr含量优选为24.5％以下，进一步优选为24.0％以下。
Mo：0.01％～0.40％
Mo是在钢中固溶有助于在高温下的蠕变强度和抗拉强度的提高的元素。为了充分得到其效果，需要将Mo含量设为0.01％以上。Mo含量优选为0.02％以上，进一步优选为0.03％以上。
另一方面，在过量地含有Mo的情况下，奥氏体组织的稳定性显著降低，蠕变强度降低。而且，Mo是高价格的元素，因此过量地含有会招致成本的增大。因此，Mo含量设为0.40％以下。Mo含量优选为0.38％以下，进一步优选为0.35％以下。
W：2.8％～4.2％
W是在钢中固溶从而有助于在高温下的蠕变强度和抗拉强度的提高的元素。为了充分得到其效果，需要将W含量设为2.8％以上。W含量优选为3.0％以上，进一步优选为3.2％以上。
另一方面，在过量地含有W的情况下，奥氏体组织的稳定性降低，反倒蠕变强度降低。因此，W含量设为4.2％以下。W含量优选为4.0％以下，进一步优选为3.8％以下。
Nb：0.20％～0.80％
Nb是以微细的碳化物、氮化物的形式在奥氏体的粒内析出，有助于在高温下的蠕变强度和抗拉强度的提高的元素。为了充分得到其效果，需要将Nb含量设为0.20％以上。Nb含量优选为0.25％以上，进一步优选为0.30％以上。
另一方面，在过量地含有Nb的情况下，碳氮化物大量地析出，蠕变延性降低。因此，Nb含量设为0.80％以下。Nb含量优选为0.75％以下，进一步优选为0.70％以下。
B：0.0010％～0.0050％
B是通过使晶界碳化物微细地分散来使蠕变强度提高，并且，在高温下的保持中偏析于晶界从而抑制S以及Sn的晶界偏析，由此有助于在高温下保持后的钢的韧性提高的元素。为了充分得到这些效果，B含量需要设为0.0010％以上、并且满足后述的与S含量和Sn含量的关系。B含量优选为0.0012％以上，进一步优选为0.0015％以上。
另一方面，在过量地含有B的情况下，焊接时的热影响区的裂纹敏感性提高。因此，将B含量设为0.0050％以下。B含量优选为0.0048％以下，进一步优选为0.0045％以下。
N：0.16％～0.30％
N是使奥氏体组织稳定、并且在钢中固溶或者以氮化物的形式析出从而有助于高温强度的提高的元素。为了充分得到其效果，需要将N含量设为0.16％以上。N含量优选为0.18％以上，进一步优选为0.20％以上。
另一方面，在过量地含有N的情况下，延展性降低。因此，N含量设为0.30％以下。N含量优选为0.28％以下，进一步优选为0.26％以下。
Al：0％～0.030％
Al是作为脱氧剂添加的元素。但是，在过量地含有Al的情况下，钢的洁净性劣化，热加工性降低。因此，需要将Al含量设为0.030％以下。Al含量优选为0.025％以下，进一步优选为0.020％以下。下限不需要特别设定，也就是说，Al含量也可以为0％。但是，Al含量的极端降低会招致制造成本的增大。因此，Al含量优选为0.001％以上，进一步优选为0.002％以上。
O：0％～0.030％
O(氧)是作为杂质而含有的元素。在过量地含有O的情况下，热加工性降低，并且延展性劣化。因此，需要将O含量设为0.030％以下。O含量优选为0.025％以下，进一步优选为0.020％以下。下限不需要特别设定，也就是说，O含量也可以为0％。但是，O含量的极端降低会招致制造成本的增大。因此，O含量优选为0.001％以上，进一步优选为0.002％以上。
0.0012％≤[％S]+[％Sn]≤2.5×[％B]+0.0125％ (1)
本实施方式涉及的奥氏体系耐热钢，在按照上述那样控制了各元素的含量的基础上，还需要S含量、Sn含量、B含量满足上述的式(1)。
在此，上述式(1)中的[％S]、[％Sn]、[％B]分别表示S、Sn、B的以质量％计的含量。
S和Sn是在高温下的保持中偏析于奥氏体晶界从而减弱其结合力的元素。因此，一般地，含有S及Sn的钢在高温下长时间保持后的韧性降低。但是，如本发明人所获得的见解那样，B的扩散速度快，比S和Sn早地偏析于奥氏体晶界，从而抑制由S及Sn偏析于晶界引起的韧性的降低。为了充分得到其效果，针对B的含量，需要使S和Sn的合计含量为2.5×[％B]+0.0125％以下。
另一方面，S和Sn，虽然各自含量越低，对在高温下保持后的韧性的提高越有利，但是，具有各自影响到焊接中的熔池的对流以及电弧现象从而使熔深增大、使焊接生产工艺性(尤其是根部焊接时的根部焊道形成能力)提高的效果。在本实施方式涉及的奥氏体系耐热钢中，为了得到其效果，需要将S和Sn的合计量设为0.0012％以上。优选的S和Sn的合计含量为0.0015％以上，进一步优选的合计含量为0.0018％以上。
本实施方式涉及的奥氏体系耐热钢，以包含上述的元素、余量为Fe及杂质为基本，但也可以除了上述元素以外、还代替作为合金成分的Fe的一部分而含有下述元素中的至少1种元素。但是，这些元素不需要必须含有，因此下限均为0％。以下叙述限定理由。
V：0～0.08％
V是与碳(C)或氮(N)结合而形成微细的碳化物或碳氮化物，有助于蠕变强度的提高的元素。因此，也可以根据需要来含有。在要得到该效果的情况下，V含量优选为0.01％以上，进一步优选为0.02％以上。
但是，在过量地含有V的情况下，碳氮化物大量地析出，蠕变延性降低。因此，即使在含有的情况下也需要V含量设为0.08％以下。V含量优选为0.07％以下，进一步优选为0.06％以下。更进一步优选为0.04％以下。
Ti：0～0.08％
Ti与V同样是与碳或氮结合而形成微细的碳化物或碳氮化物，有助于蠕变强度的提高的元素。因此，也可以根据需要来含有。在要得到该效果的情况下，Ti含量优选为0.01％以上，进一步优选为0.02％以上。
但是，在过量地含有Ti的情况下，碳氮化物大量地析出，蠕变延性降低。因此，即使在含有的情况也需要Ti含量设为0.08％以下。Ti含量优选为0.07％以下，进一步优选为0.06％以下。
Ta：0～0.08％
Ta与V和Ti同样是与碳或氮结合而形成微细的碳化物或碳氮化物，有助于蠕变强度的提高的元素。因此，也可以根据需要来含有。在要得到该效果的情况下，Ta含量优选为0.01％以上，进一步优选为0.02％以上。
但是，在过量地含有Ta的情况下，碳氮化物大量地析出，蠕变延性降低。因此，即使在含有的情况也需要Ta含量设为0.08％以下。Ta含量优选为0.07％以下，进一步优选为0.06％以下。
Ca：0～0.010％
Ca是具有改善制造时的热加工性的效果的元素。因此，也可以根据需要来含有。在要得到该效果的情况下，Ca含量优选为0.001％以上，进一步优选为0.002％以上。
但是，在过量地含有Ca的情况下，与氧(O)结合，洁净性显著降低，由此反倒热加工性劣化。因此，即使在含有的情况下也将Ca含量设为0.010％以下。Ca含量优选为0.008％以下，进一步优选为0.006％以下。
Mg：0～0.010％
Mg与Ca同样是具有改善制造时的热加工性的效果的元素。因此，也可以根据需要来含有。在要得到该效果的情况下，Mg含量优选为0.001％以上，进一步优选为0.002％以上。
但是，在过量地含有Mg的情况下，与氧(O)结合，洁净性显著降低，反倒热加工性劣化。因此，即使在含有的情况下也将Mg含量设为0.010％以下。Mg含量优选为0.008％以下，进一步优选为0.006％以下。
REM：0～0.080％
REM与Ca、Mg同样是具有改善制造时的热加工性的效果的元素。因此，也可以根据需要来含有。在要得到该效果的情况下，REM含量优选为0.0005％以上，进一步优选为0.001％以上。
但是，在过量地含有REM的情况下，与氧结合，洁净性显著降低，反倒热加工性劣化。因此，即使在含有的情况下也将REM含量设为0.080％以下。REM含量优选为0.060％以下、进一步优选为0.050％以下。
所谓“REM”，是Sc、Y与镧系元素合计17种元素的总称，REM的含量是指REM之中的1种或2种以上的元素的合计含量。另外，关于REM，一般在混合稀土合金(Mischmetal)中含有。因此，例如，也可以以混合稀土合金的形式添加从而使REM含量成为上述的范围。
[制造方法]
本实施方式涉及的奥氏体系耐热钢，例如通过将具有上述的规定的化学组成的钢液浇铸而制成为铸坯，对该铸坯进行热锻造之后，进行热加工以及根据需要进行冷加工，从而成形为规定的形状，然后，进行在1050～1280℃保持2～60分钟后水冷的固溶处理(固溶热处理)而得到。热锻造、热加工、冷加工等的加工条件不特别限定，根据形状来适当决定即可。
本实施方式涉及的奥氏体系耐热钢，可被用于例如发电用锅炉等的在高温下使用的设备。作为在高温下使用的设备的例子，可列举例如煤炭火力发电成套设备、石油火力发电成套设备、垃圾焚烧发电成套设备以及生物质发电成套设备等的锅炉用配管、石油化学成套设备中的分解管等。
在此，所谓“在高温下使用”，可列举例如在450℃以上且800℃以下(进而，500℃以上且750℃以下)的环境中使用的方式。
实施例
以下通过实施例来更具体地说明本发明，但本发明并不被这些实施例限定。
对熔化具有表1A、表1B所示的化学组成(余量为Fe以及杂质；单位为质量％)的符号A～N的材料并进行浇铸而得到的锭进行热锻造以及热轧制，成形为厚度18mm的板形状。
将该板形状的原料加热至1180℃来进行在该温度保持30分钟后水冷的固溶处理，得到奥氏体系耐热钢(No.1～14)。
表1A
符号 C Si Mn P S Sn Cu Co Ni Cr Mo
A 0.10 0.19 0.55 0.015 0.0005 0.0010 2.7 1.40 23.5 22.5 0.10
B 0.08 0.15 0.50 0.018 0.0003 0.0010 2.5 1.50 25.0 22.8 0.30
C 0.06 0.25 0.31 0.020 0.0012 0.0140 3.2 2.00 23.9 21.0 0.03
D 0.11 0.20 0.68 0.025 0.0014 0.0170 3.4 1.80 27.4 24.0 0.35
E 0.07 0.12 0.48 0.018 0.0006 0.0190 3.0 1.60 24.8 23.2 0.28
F 0.12 0.21 0.52 0.024 0.0018 0.0170 2.4 1.20 22.2 24.5 0.40
G 0.11 0.22 0.60 0.028 0.0015 0.0180 2.3 1.00 22.0 24.3 0.35
H 0.11 0.20 0.45 0.023 0.0013 0.0220 2.4 0.80 22.1 24.6 0.38
I 0.12 0.19 0.41 0.022 <u>0.0024</u> 0.0020 2.5 1.10 22.5 24.8 0.34
J 0.10 0.18 0.39 0.020 0.0003 <u>0.0240</u> 2.4 0.90 22.3 24.5 0.30
K 0.06 0.21 0.42 0.018 0.0001 0.0010 3.0 1.50 23.5 22.6 0.07
L 0.05 0.28 0.25 0.027 0.0014 0.0130 2.4 <u>0.60</u> 22.2 24.7 0.37
M 0.11 0.16 0.51 0.017 0.0007 0.0050 2.6 1.03 25.1 22.7 0.15
N 0.10 0.18 0.50 0.018 0.0006 0.0060 2.7 0.91 25.5 22.5 0.12
表1B
符号 W Nb B N Al O V Ti Ta Ca Mg REM
A 3.2 0.45 0.0035 0.20 0.004 0.008
B 3.5 0.30 0.0015 0.25 0.002 0.009 0.04 0.002
C 3.0 0.69 0.0013 0.21 0.008 0.008
D 3.8 0.26 0.0026 0.26 0.010 0.007 0.05 0.003
E 3.2 0.51 0.0031 0.18 0.005 0.009 0.03 0.045
F 3.6 0.75 0.0023 0.26 0.007 0.014
G 3.5 0.68 0.0026 0.28 0.008 0.015
H 3.7 0.65 0.0041 0.27 0.006 0.012 0.06 0.075
I 3.7 0.65 0.0012 0.27 0.006 0.012 0.05 0.07
J 3.6 0.70 0.0049 0.25 0.005 0.012
K 2.9 0.35 0.0020 0.22 0.005 0.008
L 3.7 0.31 0.0011 0.18 0.006 0.008 0.002
M 3.1 0.38 0.0025 0.25 0.007 0.010
N 3.0 0.35 0.0020 0.26 0.005 0.009
[夏比冲击试验/韧性的评价]
从固溶处理后的奥氏体系耐热钢，通过机械加工来磨削表面和背面，制取了多个板厚15mm、宽度150mm、长度150mm的板材(冲击试验用母材)。另外，对该冲击试验用母材的一部分在700℃实施了1000小时的时效热处理。
然后，关于未进行时效热处理的冲击试验用母材以及进行了时效热处理的冲击试验用母材，从各自的板厚方向中央部各制取3根加工出缺口的2mmV型缺口全尺寸夏比冲击试样，供于夏比冲击试验。
夏比冲击试验依照JIS Z2242：2005来进行。试验在20℃实施，将3根试样的吸收能量的平均值达到27J以上的情况评价为“合格”，其中尤其是，将3根试样的吸收能量的个体值全部达到27J以上的情况评价为“优”，将其以外的情况评价为“可”。另一方面，将3根试样的吸收能量的平均值低于27J的情况评价为“不合格”。
[焊接试验/焊接生产工艺性的评价]
另外，从固溶处理后的奥氏体系耐热钢，通过机械加工来磨削表面和背面，制取了板厚15mm、宽度50mm、长度100mm的板材(焊接试验用母材)。在该焊接试验用母材的长度方向实施了图1所示的坡口加工之后，对接，通过将保护气体设为Ar的钨极气体保护电弧自动焊接，在“无填充金属”、以及“有填充金属”的条件下进行了根部焊接。
在焊接时，在无填充金属的情况下，将线能量设为6kJ/cm，在有填充金属的情况下，作为填充金属，使用外径1.2mm的JIS－Z3334(2011)SNi6617，将线能量设为9kJ/cm，来进行了对接焊接。
将遍及所得到的焊接接头的焊接线全长而形成了根部焊道的情况评价为焊接生产工艺性“合格”，其中尤其是，将遍及焊接线全长，根部焊道的宽度达到2mm以上的情况评价为“优”，将形成了宽度低于2mm但为1mm以上的宽度的根部焊道的情况评价为“可”，将两接头之中哪怕一部分中未能形成根部焊道、或者哪怕一部分中存在焊道宽度低于1mm的部分的情况判定为焊接生产工艺性“不合格”。
[蠕变断裂试验/蠕变强度的评价]
进而，关于上述的冲击试验以及焊接试验合格的奥氏体系耐热钢，从未实施时效热处理的冲击试验用母材制取圆棒蠕变试样，进行了蠕变断裂试验。那时，进行了母材的目标断裂时间为1000小时的700℃×167MPa的条件下的蠕变断裂试验。蠕变断裂试验依照JISZ2271：2010来进行。
将断裂时间超过目标断裂时间(1000小时)的情况评价为“合格”，将断裂时间低于目标断裂时间(1000小时)的情况评价为“不合格”。
Figure BDA0003518702900000151
从表2可知，使用满足本发明中规定的条件的符号A～E、M、N制造的No.1～5、13、14，在高温下长时间保持后能稳定地得到优异的韧性，并且，也同时具备焊接生产工艺性和蠕变强度。
另一方面，使用了符号F～H的No.6～8，S和Sn的合计含量超过了本发明中规定的与B含量的关系式的范围。因此，没有充分得到由B带来的抑制与S和Sn的晶界偏析相伴的晶界结合力的降低的效果。其结果，时效热处理(高温长时间保持)后的韧性没有满足目标。
使用了符号I以及J的No.9以及10，各自S和Sn的含量超过了上限，因此与这些元素的晶界偏析相伴的晶界结合力的降低变得显著。其结果，时效热处理(高温长时间保持)后的韧性没有满足目标。
另外，使用了符号K的No.11，S和Sn的合计含量低于本发明中规定的范围，因此未得到由这些元素带来的提高根部焊道形成能力的效果，焊接生产工艺性差。
使用了符号L的No.12，Co含量低于本发明中规定的范围。其结果，未得到充分的提高蠕变强度的效果。
如以上所述可知，只在满足本发明的要件的情况下，不会损害焊接生产工艺性，且在长时间保持后能稳定地得到优异的韧性，并且也能得到充分的蠕变强度。
产业上的可利用性
根据本发明，能够提供焊接生产工艺性优异、并且能够兼备在高温下长时间保持后的稳定的韧性、优异的蠕变强度的奥氏体系耐热钢。

Claims (2)

1.一种奥氏体系耐热钢，其特征在于，
化学组成以质量％计包含
C：0.04％～0.12％、
Si：0.10％～0.30％、
Mn：0.20％～0.80％、
P：0％～0.030％、
S：0.0001％～0.0020％、
Sn：0.0005％～0.0230％、
Cu：2.3％～3.8％、
Co：0.90％～2.40％、
Ni：22.0％～28.0％、
Cr：20.0％～25.0％、
Mo：0.01％～0.40％、
W：2.8％～4.2％、
Nb：0.20％～0.80％、
B：0.0010％～0.0050％、
N：0.16％～0.30％、
Al：0％～0.030％、
O：0％～0.030％、
V：0％～0.08％、
Ti：0％～0.08％、
Ta：0％～0.08％、
Ca：0％～0.010％、
Mg：0％～0.010％、
REM：0％～0.080％，
余量包含Fe以及杂质，
并且满足式(1)，
0.0012％≤[％S]+[％Sn]≤2.5×[％B]+0.0125％ (1)
其中，所述式(1)中的[％S]、[％Sn]、[％B]分别表示S、Sn、B的以质量％计的含量。
2.根据权利要求1所述的奥氏体系耐热钢，其特征在于，
所述化学组成含有选自
V：0.01％～0.08％、
Ti：0.01％～0.08％、
Ta：0.01％～0.08％、
Ca：0.001％～0.010％、
Mg：0.001％～0.010％、
REM：0.0005％～0.080％
中的1种以上。
CN202080060833.0A 2019-08-29 2020-07-30 奥氏体系耐热钢 Pending CN114341381A (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2019-156592 2019-08-29
JP2019156592 2019-08-29
PCT/JP2020/029240 WO2021039266A1 (ja) 2019-08-29 2020-07-30 オーステナイト系耐熱鋼

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN114341381A true CN114341381A (zh) 2022-04-12

Family

ID=74683820

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202080060833.0A Pending CN114341381A (zh) 2019-08-29 2020-07-30 奥氏体系耐热钢

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20220325394A1 (zh)
EP (1) EP4023776A4 (zh)
JP (1) JP7265203B2 (zh)
KR (1) KR20220034226A (zh)
CN (1) CN114341381A (zh)
WO (1) WO2021039266A1 (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7368722B2 (ja) * 2019-12-19 2023-10-25 日本製鉄株式会社 オーステナイト系耐熱鋼溶接金属、溶接継手、およびオーステナイト系耐熱鋼用溶接材料

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009084606A (ja) * 2007-09-28 2009-04-23 Sumitomo Metal Ind Ltd 長期使用後の加工性に優れた高温用オーステナイト系ステンレス鋼
CN107709595A (zh) * 2015-07-01 2018-02-16 新日铁住金株式会社 奥氏体系耐热合金及焊接结构件

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE516137C2 (sv) * 1999-02-16 2001-11-19 Sandvik Ab Värmebeständigt austenitiskt stål
JP4424471B2 (ja) 2003-01-29 2010-03-03 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法
CN101784687B (zh) 2007-10-03 2011-04-27 住友金属工业株式会社 奥氏体系不锈钢
CN104195460B (zh) * 2014-09-02 2016-08-17 江苏武进不锈股份有限公司 奥氏体耐热钢
ES2788648T3 (es) * 2015-06-15 2020-10-22 Nippon Steel Corp Acero inoxidable austenítico basado en un alto contenido de Cr
JP2017014576A (ja) * 2015-07-01 2017-01-19 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物
SG11201805206PA (en) * 2016-01-05 2018-07-30 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Austenitic heat resistant alloy and method for producing the same
JP6753136B2 (ja) 2016-05-09 2020-09-09 日本製鉄株式会社 オーステナイト系耐熱鋼溶接金属およびそれを有する溶接継手
CN106702259A (zh) * 2016-11-29 2017-05-24 山西太钢不锈钢股份有限公司 含钨奥氏体不锈钢无缝管的制造方法
JP6852702B2 (ja) 2018-03-14 2021-03-31 Ｊｆｅスチール株式会社 保管材の保護用シートの巻取り装置および巻取り方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009084606A (ja) * 2007-09-28 2009-04-23 Sumitomo Metal Ind Ltd 長期使用後の加工性に優れた高温用オーステナイト系ステンレス鋼
CN107709595A (zh) * 2015-07-01 2018-02-16 新日铁住金株式会社 奥氏体系耐热合金及焊接结构件

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
朱日彰等: "《耐热钢和高温合金》", 31 January 1996, pages: 63 *

Also Published As

Publication number Publication date
JP7265203B2 (ja) 2023-04-26
EP4023776A1 (en) 2022-07-06
WO2021039266A1 (ja) 2021-03-04
JPWO2021039266A1 (zh) 2021-03-04
WO2021039266A9 (ja) 2022-01-06
KR20220034226A (ko) 2022-03-17
US20220325394A1 (en) 2022-10-13
EP4023776A4 (en) 2022-08-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2011071054A1 (ja) オーステナイト系耐熱合金
JP6753136B2 (ja) オーステナイト系耐熱鋼溶接金属およびそれを有する溶接継手
CN111344427B (zh) 奥氏体系耐热钢焊接金属、焊接接头、奥氏体系耐热钢用焊接材料以及焊接接头的制造方法
KR101561795B1 (ko) 이중관 및 그것을 이용한 용접 구조체
JPWO2006106944A1 (ja) オーステナイト系ステンレス鋼
JP6384610B2 (ja) オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物
JP6384611B2 (ja) オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物
JP5206676B2 (ja) フェライト系耐熱鋼
EP3269831A1 (en) High chromium martensitic heat-resistant steel with combined high creep rupture strength and oxidation resistance
KR102255016B1 (ko) 오스테나이트계 내열강용 용접 재료, 용접 금속 및 용접 구조물 그리고 용접 금속 및 용접 구조물의 제조 방법
KR102506230B1 (ko) 오스테나이트계 스테인리스강
JP2017014576A (ja) オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物
CN114341381A (zh) 奥氏体系耐热钢
JP6756147B2 (ja) オーステナイト系耐熱鋼用溶接材料
JP6638552B2 (ja) オーステナイト系耐熱鋼用溶接材料
JP2017014575A (ja) オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物
JP7295418B2 (ja) 溶接材料
JPWO2018066573A1 (ja) オーステナイト系耐熱合金およびそれを用いた溶接継手
JP7368722B2 (ja) オーステナイト系耐熱鋼溶接金属、溶接継手、およびオーステナイト系耐熱鋼用溶接材料
JP6354281B2 (ja) フェライト系耐熱鋼管
JP6638551B2 (ja) オーステナイト系耐熱鋼溶接金属およびそれを有する溶接継手
JP2020116584A (ja) オーステナイト系耐熱鋼用溶接材料、溶接金属、溶接構造物、および溶接構造物の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination