CN113996657B - 一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺 - Google Patents

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Abstract

一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺，属于轧制工艺技术领域，解决现有低铬铁素体不锈钢在轧制过程中存在的易发生边裂现象等技术问题。本发明通过以下技术方案予以实现：一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺，包括以下工艺步骤：1）加热：在热轧前将低铬铁素体不锈钢连铸板坯放入加热炉中加热到1150~1200℃后进行保温，所述加热炉升温速度为90~100℃/h，所述保温时间T=(0.9~1.2)×铸坯厚度；2）热轧：根据需要设计轧制参数并进行热轧，所述热轧道次变形量小于临界变形量F；3）卷取：轧制完成后将钢带于720~750℃卷取成卷。与现有技术相比，本发明具有操作简单、适用范围广等优点。

Description

一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺
技术领域
本发明属于轧制工艺技术领域，具体涉及一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺。
背景技术
低铬铁素体不锈钢是一种不含镍或少含镍经济型不锈钢，具有良好的耐应力腐蚀、耐点蚀和耐缝隙腐蚀等局部腐蚀性能。此外，低铬铁素体不锈钢具有较高的强度、良好的弯曲成型和焊接性能，且冷作硬化倾向低、导热系数大，热膨胀系数小，因此被广泛应用于石化、交通、建筑、家电等领域。然而此类不锈钢由于铬量低，在高温下具有奥氏体和铁素体两相组织，因奥氏体和铁素体变形特性不同，热轧时易在相界面造成应力集中而发生边裂。边裂的存在不仅影响了产品质量和成材率，有时会引起设备损坏，使生产中断，为企业带来较大的经济损失。
针对低铬铁素体不锈钢因双相组织热变形不匹配造成的边裂问题，在申请编号为CN103510022A专利文件公布了一种避免低铬铁素体不锈钢热轧边裂的控制方法。该方法的核心思想是通过成分控制，优化奥氏体和铁素体的相比例，将材料的奥氏体高温相变点提升至1120℃以上，使材料在860℃～1120℃温度区间具有单一的奥氏体相区，并在该温度区间进行热轧。
虽然该方法通过控制低铬铁素体不锈钢成分、避免在的双相区热轧变形从而实现减少边裂的目的，但对钢的成分要求较高，特别是要求在860℃～1120℃温度区间具有单一的奥氏体组织，许多低铬铁素体不锈钢都无法达到这样的要求。例如中国不锈钢标准“GB/T20878不锈钢和耐热钢牌号及化学成分”中的0Cr13Al、06Cr11Ti、022Cr11Ti等由于奥氏体形成元素含量相对较低，热轧时都要经历铁素体和奥氏体的双相区，很难满足在单一奥氏体相区热轧的要求，因此上述方法具有局限性。
发明内容
为了克服现有技术的不足，解决现有低铬铁素体不锈钢在轧制过程中存在的易发生边裂现象等技术问题，本发明提供一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺。
本发明通过以下技术方案予以实现。
一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺，包括以下工艺步骤：
1)加热：在热轧前将低铬铁素体不锈钢连铸板坯放入加热炉中加热到1150～1200℃后进行保温，所述加热炉升温速度为90～100℃/h，所述保温时间T(min)＝(0.9～1.2)×铸坯厚度(mm)；
2)热轧：根据需要设计轧制参数并进行热轧，所述热轧道次变形量小于临界变形量F；
所述临界变形量F(％)＝50.80-30.92/(1+eM)；
其中：M＝0.024T-0.59C-23.10，
其中：T为热轧温度(℃)，
其中：δ＝3Cr+4Si+3.5Al+1.5Ti+Nb-2.5Ni-80(C+N)-1.2(Mn+Cu)-15；
3)卷取：轧制完成后将钢带于720～750℃卷取成卷。
进一步，在热轧过程中，当低铬铁素体不锈钢钢带的厚度≤5mm时，所述热轧道次变形量＜(临界变形量F-2％)。
进一步，第一道次的变形量取值范围为：15％～20％；第二道次变形量取值范围为：20～35％；第三道次变形量取值范围为：20～35％；三次累计变形量≥50％；热轧道次间的间隔时间为：15s～25s。
进一步，所述低铬铁素体不锈钢的化学成分按质量百分比为：0<C≤0.08％，0<Si≤1.0％， 0<Mn≤2.0％，0<P≤0.045％，0<S≤0.045％，0<N≤0.03％，10.5<Cr≤15％，0<Ni≤1.0％，0<Cu≤2.0％， 0<Al≤0.3％，0<Ti≤2.0％，0<Nb≤1.5％，其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明只通过热轧工艺控制就能解决低铬铁素体不锈钢热轧边裂问题，对钢的化学成分没有做过多要求，在实际工业化生产中，适用性更强，更有利于工业化推广。与现有技术相比，本发明具有操作简单、适用范围广等优点。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步的详细描述。
实施例1
一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺，包括以下工艺步骤：
1)加热：在热轧前将低铬铁素体不锈钢连铸板坯放入加热炉中加热到1150℃后进行保温，所述加热炉升温速度为90～100℃/h，所述保温时间为210min；所述低铬铁素体不锈钢连铸板坯的厚度规格为200mm；
2)热轧：根据需要设计轧制参数并进行热轧，所述热轧道次变形量小于临界变形量F；
所述临界变形量F(％)＝50.80-30.92/(1+eM)；
其中：M＝0.024T-0.59C-23.10，
其中：T为热轧温度(℃)，
其中：δ＝3Cr+4Si+3.5Al+1.5Ti+Nb-2.5Ni-80(C+N)-1.2(Mn+Cu)-15；
设置轧制参数为：10道次热轧，获得厚度规格为6mm的钢卷，其中热轧的前5次为单机架可逆式轧制，后5次为多机架连续式轧制。具体为：
第1道次轧制温度1050℃，轧前厚度200mm，轧后厚度162mm，道次变形量19％，小于临界道次变形量F＝46.4％。
第2道次轧制温度1047℃，轧前厚度162mm，轧后厚度120mm，道次变形量26％，小于临界道次变形量F＝46.1％，与上一道次轧制间隔时间为15s。
第3道次轧制温度1035℃，轧前厚度120mm，轧后厚度85mm，道次变形量29％，小于临界道次变形量F＝44.9％，与上一道次轧制间隔时间为20s，前三次累计变形量为(200mm-85mm)/200mm＝57.5％。
第4道次轧制温度1020℃，轧前厚度85mm，轧后厚度56mm，道次变形量34％，小于临界道次变形量F＝42.9％。
第5道次轧制温度1000℃，轧前厚度56mm，轧后厚度34mm，道次变形量37.5％，小于临界道次变形量F＝39.8％。
第6道次轧制温度980℃，轧前厚度34mm，轧后厚度23mm，道次变形量32.4％，小于临界道次变形量F＝36.2％。
第7道次轧制温度970℃，轧前厚度23mm，轧后厚度16mm，道次变形量为30.4％，小于临界道次变形量F＝34.4％。
第8道次轧制温度961℃，轧前厚度16mm，轧后厚度11mm，道次变形量为30.4％，小于临界道次变形量F＝32.7％。
第9道次轧制温度951℃，轧前厚度11mm，轧后厚度7.8mm，道次变形量为29.1％，小于临界道次变形量F＝31.0％。
第10道次轧制温度925℃，轧前厚度7.8mm，轧后厚度6.1mm，道次变形量为23.1％，小于临界道次变形量F＝27.0％。
3)卷取：轧制完成后将钢带于750℃卷取成卷，钢卷两侧边部无裂纹。
所述低铬铁素体不锈钢的化学成分如表1所示。
实施例2
一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺，包括以下工艺步骤：
1)加热：在热轧前将低铬铁素体不锈钢连铸板坯放入加热炉中加热到1200℃后进行保温，所述加热炉升温速度为90～100℃/h，所述保温时间为183min；所述低铬铁素体不锈钢连铸板坯的厚度规格为200mm；
2)热轧：根据需要设计轧制参数并进行热轧，所述热轧道次变形量小于临界变形量F；
所述临界变形量F(％)＝50.80-30.92/(1+eM)；
其中：M＝0.024T-0.59C-23.10，
其中：T为热轧温度(℃)，
其中：δ＝3Cr+4Si+3.5Al+1.5Ti+Nb-2.5Ni-80(C+N)-1.2(Mn+Cu)-15；
设置轧制参数为：12道次热轧，获得厚度规格为3.5mm的钢卷；其中前5次热轧为单机架可逆式轧制，后7次为多机架连续式轧制。具体为：
第1道次轧制温度1100℃，轧前厚度200mm，轧后厚度166mm，道次变形量17％，小于临界道次变形量F＝49.3％。
第2道次轧制温度1093℃，轧前厚度166mm，轧后厚度116mm，道次变形量为30％，小于临界道次变形量F＝49.0％，与上一道次轧制间隔时间为15s。
第3道次轧制温度1080℃，轧前厚度116mm，轧后厚度78mm，道次变形量32.8％，小于临界道次变形量F＝48.4％，与上一道次轧制间隔时间为18s，前三次累计变形量为(200mm-78mm)/200mm＝61.5％。
第4道次轧制温度1065℃，轧前厚度78mm，轧后厚度53mm，道次变形量32％，小于临界道次变形量F＝47.5％。
第5道次轧制温度1040℃，轧前厚度53mm，轧后厚度33mm，道次变形量37.7％，小于临界道次变形量F＝45％。
第6道次轧制温度1000℃，轧前厚度33mm，轧后厚度21mm，道次变形量36.4％，小于临界道次变形量F＝39.5％。
第7道次轧制温度988℃，轧前厚度21mm，轧后厚度14.5mm，道次变形量为31％，小于临界道次变形量F＝37.4％。
第8道次轧制温度973℃，轧前厚度14.5mm，轧后厚度10mm，道次变形量为31％，小于临界道次变形量F＝34.6％。
第9道次轧制温度956℃，轧前厚度10mm，轧后厚度7.2mm，道次变形量为28％，小于临界道次变形量F＝31.6％。
第10道次轧制温度938℃，轧前厚度7.2mm，轧后厚度5.3mm，道次变形量为26.4％，小于临界道次变形量F＝28.6％。
第11道次轧制温度920℃，轧前厚度5.3mm，轧后厚度4.2mm，道次变形量为21％，小于临界道次变形量F＝25.9％。
第12道次轧制温度901℃，轧前厚度4.2mm，轧后厚度3.5mm，道次变形量为16.7％，小于临界道次变形量F＝24.3％；因轧制时钢板厚度＜5mm，要求道次变形量还要小于临界道次变形量F-2％＝20.3％，16.7％小于20.3％，满足要求。
3)卷取：轧制完成后将钢带于720℃卷取成卷，钢卷两侧边部无裂纹。
所述低铬铁素体不锈钢的化学成分如表1所示。
实施例3
一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺，包括以下工艺步骤：
1)加热：在热轧前将低铬铁素体不锈钢连铸板坯放入加热炉中加热到1180℃后进行保温，所述加热炉升温速度为90～100℃/h，所述保温时间为200min；所述低铬铁素体不锈钢连铸板坯的厚度规格为180mm；
2)热轧：根据需要设计轧制参数并进行热轧，所述热轧道次变形量小于临界变形量F；
所述临界变形量F(％)＝50.80-30.92/(1+eM)；
其中：M＝0.024T-0.59C-23.10，
其中：T为热轧温度(℃)，
其中：δ＝3Cr+4Si+3.5Al+1.5Ti+Nb-2.5Ni-80(C+N)-1.2(Mn+Cu)-15；
设置轧制参数为：12道次热轧，获得厚度规格为2.8mm的钢卷；其中前5次热轧为单机架可逆式轧制，后7次为多机架连续式轧制。具体为：
第1道次轧制温度1080℃，轧前厚度180mm，轧后厚度153mm，道次变形量15％，小于临界道次变形量F＝49.3％。
第2道次轧制温度1071℃，轧前厚度153mm，轧后厚度118mm，道次变形量为23％，小于临界道次变形量F＝48.2％，与上一道次轧制间隔时间为16s。
第3道次轧制温度1060℃，轧前厚度118mm，轧后厚度83mm，道次变形量29.7％，小于临界道次变形量F＝47.4％，与上一道次轧制间隔时间为23s，前三次累计变形量为(180mm-83mm)/180mm＝53.9％。
第4道次轧制温度1045℃，轧前厚度83mm，轧后厚度51.5mm，道次变形量38％，小于临界道次变形量F＝46.1％。
第5道次轧制温度1027℃，轧前厚度51.5mm，轧后厚度33mm，道次变形量36％，小于临界道次变形量F＝44.2％。
第6道次轧制温度990℃，轧前厚度33mm，轧后厚度21.5mm，道次变形量36.4％，小于临界道次变形量F＝38.5％。
第7道次轧制温度983℃，轧前厚度21mm，轧后厚度14mm，道次变形量为33％，小于临界道次变形量F＝37.2％。
第8道次轧制温度975℃，轧前厚度14mm，轧后厚度9.8mm，道次变形量为31％，小于临界道次变形量F＝35.7％。
第9道次轧制温度966℃，轧前厚度9.8mm，轧后厚度6.6mm，道次变形量为32.7％，小于临界道次变形量F＝34％。
第10道次轧制温度953℃，轧前厚度5.3mm，轧后厚度3.8mm，道次变形量为28％，小于临界道次变形量F＝31.7％。
第11道次轧制温度935℃，轧前厚度3.8mm，轧后厚度3.2mm，道次变形量为16％，小于临界道次变形量F＝28.8％，因轧制时钢板厚度＜5mm，要求道次变形量小于临界道次变形量F-2％＝26.8％，16％小于26.8％，满足要求。
第12道次轧制温度913℃，轧前厚度3.2mm，轧后厚度2.8mm，道次变形量为12.5％，小于临界道次变形量F＝25.8％，因轧制时钢板厚度＜5mm，要求道次变形量小于临界道次变形量F-2％＝23.8％，12.5％小于23.8％，满足要求。
3)卷取：轧制完成后将钢带于728℃卷取成卷，钢卷两侧边部无裂纹。
所述低铬铁素体不锈钢的化学成分如表1所示。
对比例1：
将与实施例1同炉钢的一块低铬铁素体不锈钢连铸板坯装入相同的加热炉中并按照同样的方式进行加热。加热后对其进行如下的热轧：
第1道次轧制温度1053℃，轧前厚度200mm，轧后厚度163mm，道次变形量18.5％，小于临界道次变形量F＝46.4％，无边裂发生。
第2道次轧制温度1049℃，轧前厚度163mm，轧后厚度122mm，道次变形量为25％，小于临界道次变形量F＝46.7％，与上一道次轧制间隔时间为16s，无边裂发生。
第3道次轧制温度1036℃，轧前厚度122mm，轧后厚度87mm，道次变形量28.7％，小于临界道次变形量F＝45.0％，与上一道次轧制间隔时间为21s，前三次累计变形量为(200mm-85mm)/200mm＝56.5％，无边裂发生。
第4道次轧制温度1018℃，轧前厚度87mm，轧后厚度55mm，道次变形量36.8％，小于临界道次变形量F＝42.7％，无边裂发生。
第5道次轧制温度990℃，轧前厚度55mm，轧后厚度33mm，道次变形量40％，大于临界道次变形量F＝38％，边部出现裂纹。
第6道次轧制温度980℃，轧前厚度33mm，轧后厚度20mm，道次变形量39.4％，大于临界道次变形量F＝36％，边部裂纹加深，轧制终止。
对比例2：
将与实施例1同炉钢的一块低铬铁素体不锈钢连铸板坯装入相同的加热炉中并按照同样的方式进行加热。加热后对其进行如下的热轧：
第1道次轧制温度1053℃，轧前厚度200mm，轧后厚度150mm，道次变形量25％，超过了第一道次变形量20％的上限，铸坯边部出现裂纹，轧制终止。
对比例3：
将与实施例1同炉钢的一块低铬铁素体不锈钢连铸板坯装入相同的加热炉中，90～100℃/h 升温速度下，加热到1250℃后保温180min，钢坯表面氧化严重。按照实施例1的轧制方式，因铸坯加热高，晶粒发生粗化，热塑性变差，在进行第二道次轧制时，铸坯边部出现裂纹，轧制终止。
对比例4：
将与实施例3同炉钢的一块低铬铁素体不锈钢连铸板坯装入相同的加热炉中并按照同样的方式进行加热。加热后对其进行如下的热轧：
第1道次轧制温度1083℃，轧前厚度180mm，轧后厚度150mm，道次变形量16.7％，小于临界道次变形量F＝48.7％，无边裂发生。
第2道次轧制温度1075℃，轧前厚度150mm，轧后厚度120mm，道次变形量为20％，小于临界道次变形量F＝48.3％，与上一道次轧制间隔时间为5s，由于轧制间隔时间较短，变形金属没有得到有效回复、再结晶，铸坯边部局部出现微裂纹。
第3道次轧制温度1069℃，轧前厚度120mm，轧后厚度84mm，道次变形量30％，小于临界道次变形量F＝45.0％，与上一道次轧制间隔时间为4s，同样地由于轧制间隔时间较短，变形金属没有得到有效的回复、再结晶，铸坯边部裂纹加深，终止轧制。
表1实施例1-3钢的化学成分单位：w.t.％
以上所述，仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此，本发明的保护范围应以所述权利要求的保护范围为准。

Claims (4)

1.一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺，其特征在于：包括以下工艺步骤：
1)加热：在热轧前将低铬铁素体不锈钢连铸板坯放入加热炉中加热到1150～1200℃后进行保温，所述加热炉升温速度为90～100℃/h，所述保温时间T＝(0.9～1.2)×铸坯厚度，其中，保温时间T的单位为min，铸坯厚度的单位为mm；
2)热轧：根据需要设计轧制参数并进行热轧，所述热轧道次变形量小于临界变形量F；
所述临界变形量F＝50.80-30.92/(1+eM)，其中临界变形量F的单位为％；
其中：M＝0.024T-0.59C-23.10；
其中：T为热轧温度，热轧温度T的单位为℃，
其中：δ＝3Cr+4Si+3.5Al+1.5Ti+Nb-2.5Ni-80(C+N)-1.2(Mn+Cu)-15；
3)卷取：轧制完成后将钢带于720～750℃卷取成卷。
2.根据权利要求1所述的一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺，其特征在于：热轧过程中，当低铬铁素体不锈钢钢带的厚度≤5mm时，所述热轧道次变形量＜(临界变形量F-2％)。
3.根据权利要求1或2所述的一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺，其特征在于：第一道次的变形量取值范围为：15％～20％；第二道次变形量取值范围为：20～35％；第三道次变形量取值范围为：20～35％；三次累计变形量≥50％；热轧道次间的间隔时间为：15s～25s。
4.根据权利要求1所述的一种防止低铬铁素体不锈钢边裂的热轧制工艺，其特征在于：所述低铬铁素体不锈钢的化学成分按质量百分比为：0<C≤0.08％，0<Si≤1.0％，0<Mn≤2.0％，0<P≤0.045％，0<S≤0.045％，0<N≤0.03％，10.5<Cr≤15％，0<Ni≤1.0％，0<Cu≤2.0％，0<Al≤0.3％，0<Ti≤2.0％，0<Nb≤1.5％，其余为Fe和不可避免的杂质。
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Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20010047965A (ko) * 1999-11-24 2001-06-15 이구택 2상 스테인레스 후강판의 압연방법
CN101607266A (zh) * 2009-07-20 2009-12-23 山东泰山钢铁集团有限公司 一种适用于炉卷轧机生产铁素体不锈钢热轧钢带的方法
CN101947549A (zh) * 2010-09-10 2011-01-19 山东泰山钢铁集团有限公司 一种抑制节镍奥氏体不锈钢热轧板边裂的生产工艺
CN103510022A (zh) * 2012-06-26 2014-01-15 宝钢不锈钢有限公司 一种避免低Cr铁素体不锈钢热轧边裂控制方法
CN104928457A (zh) * 2015-07-11 2015-09-23 山东泰山钢铁集团有限公司 利用炉卷+连轧机生产高塑性铁素体不锈钢钢带的方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20010047965A (ko) * 1999-11-24 2001-06-15 이구택 2상 스테인레스 후강판의 압연방법
CN101607266A (zh) * 2009-07-20 2009-12-23 山东泰山钢铁集团有限公司 一种适用于炉卷轧机生产铁素体不锈钢热轧钢带的方法
CN101947549A (zh) * 2010-09-10 2011-01-19 山东泰山钢铁集团有限公司 一种抑制节镍奥氏体不锈钢热轧板边裂的生产工艺
CN103510022A (zh) * 2012-06-26 2014-01-15 宝钢不锈钢有限公司 一种避免低Cr铁素体不锈钢热轧边裂控制方法
CN104928457A (zh) * 2015-07-11 2015-09-23 山东泰山钢铁集团有限公司 利用炉卷+连轧机生产高塑性铁素体不锈钢钢带的方法

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