CN113416890A - 高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板及其制备方法 - Google Patents

高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板及其制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供了一种高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板及其制备方法，钢板成分按质量百分比计如下：C：0.15％～0.18％，Mn：1.8％～2.5％，Cr：0.3％～0.8％，Si：0.5％～1.5％，Al：0.05％～0.6％，P≤0.02％，S≤0.005％，Ti：≤0.03％，其余为Fe及不可避免杂质。制备方法包括冶炼、热轧、酸洗、冷轧、连退、光整；应用本发明可以生产出抗拉强度980MPa以上，屈服强度700～850MPa，延伸率16％～18％，扩孔值50％以上的DH冷轧连退钢板；和抗拉强度980MPa以上，屈服强度650～850MPa，延伸率20％～22％，扩孔值40％～50％的DH冷轧连退钢板。

Description

高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板及其制备方法
技术领域
本发明属于金属材料领域，尤其涉及汽车用钢制造领域，特别是一种兼顾高扩孔高塑性980MPa级双相钢冷轧连退钢板及其制备方法。
背景技术
在冷成形钢与热成形钢的竞争中，极差的成形性能一直是限制冷成形钢发展的关键。当强度到达980MPa以上时，较低的延展性能导致通过冷冲压的方式很难生产较为复杂的结构件，而辊压的方式又大大提高材料的制造成本。这使得诸多车企只能选择成本偏高的热成形零件代替，放弃高强冷成形零部件的使用。对于冷轧汽车钢板而言，强度与塑性的不兼容性确实是制约材料发展的技术瓶颈。以市场应用广泛的冷轧双相钢为例，DP590除面板及某些极为复杂的结构件外，可用于绝大部分车身结构件、链接件及加强件上，这与其30％左右的延伸率所预示的良好冲压性能密不可分；DP780塑性一般在17％左右，在应用上同DP590比，其所能胜任的结构件比例大大降低，仅应用于B柱、纵梁、边梁等变形较为复杂件上；DP980钢塑性一般在10～12％，同DP780钢相比，其在车身结构件上的应用少之又少，仅用于门槛、保险杠等加强件上。同时，由于双相钢中铁素体与马氏体的硬度差较大，DP980钢的屈服强度往往偏低，较低的屈强比导致其较差的扩孔性能，这使其亦无法胜任高翻边零部件。目前的材料设计中，研究人员针对不同零件的性能需求提出了个性化的DP980钢设计，如高扩孔DP980及的高塑性DP980或DH980(增塑性DP钢)等。但是，以多品种、个性化定制应对本身市场有限的980MPa零部件，这无疑提高了钢厂的制造成本。因此，开发兼顾高扩孔及高塑性的980MPa高强钢，同时应对高翻边与高拉延需求的零部件，对980MPa级别产品工业化低成本运行至关重要。
专利文献CN 103290202B公开了一种1000MPa级高强钢屈强比和扩孔性的生产方法，其主要化学成分为：C：0.15％～0.25％，Si：1.0％～2.0％，Mn：1.5％～2.5％，P≤0.015％，S≤0.015％，其余为Fe及不可避免杂质。得到1000MPa高强钢，其屈强比为0.7～0.9，延伸率大于10％，扩孔率大于50％。该专利通过工艺的调控组织，实现了高扩孔的力能指标，但控制工艺很难适用于大批量工业化生产，且仍然未能解决屈服与塑性兼顾的难题。
专利文献CN103469112A公开了一种高成形性冷轧双相带钢及其制造方法，其主要化学成分为：C：0.06％～0.095％，Si：≤0.4％，Mn：2.05％～2.35％，Nb：0％～0.04％，P≤0.015％，S≤0.003％，Ti：0.01％～0.05％，Al：0.015％～0.05％以及一定含量Cr、Mo、Ni等元素，其余为Fe及不可避免杂质。该钢为1000MPa级钢，延伸率均在14％～16％，屈服强度580～800MPa，扩孔率30％以上。然而，该钢中添加了相当含量Nb、Cr、Mo、Ni等贵重元素，大幅度提高合金成本。
发明内容
本发明的目的在于克服上述问题和不足而提供一种高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板及其制备方法。
本发明目的是这样实现的：
一种高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板，该钢板的成分按重量百分比计如下：C：0.15％～0.18％，Mn：1.8％～2.5％，Cr：0.3％～0.8％，Si：0.5％～1.5％，Al：0.05％～0.6％，P≤0.02％，S≤0.005％，Ti：≤0.03％，其余为Fe及不可避免杂质。
进一步，所述钢板中2.3％≤Mn+Cr≤2.8％，1.0％≤Si+Al≤1.5％。
进一步，所述钢板中Nb：≤0.03％，V≤0.05％，Ni：≤0.5％，Mo：≤0.5％，Cu：≤0.5％，Ca≤0.005％，B≤0.005％；优选钢板中0.01％≤Nb+V≤0.05％，0.3％≤Ni+Mo+Cu≤0.6％。
本发明钢板显微组织为两种：
第一种为：所述连退钢板显微组织包括临界区铁素体、取向附生铁素体、回火马氏体、贝氏体、残余奥氏体；按体积分数计：临界区铁素体≤10％、取向附生铁素体10％～20％、回火马氏体40％～50％、贝氏体10％～20％、残余奥氏体8％～12％；该连退钢板抗拉强度980MPa以上，屈服强度700～850MPa，延伸率16％～18％，扩孔值50％以上。
第二种为：所述连退钢板显微组织包括临界区铁素体、取向附生铁素体、回火马氏体、贝氏体、残余奥氏体；按体积分数计：临界区铁素体≤10％、取向附生铁素体10％～20％、回火马氏体40％～50％、贝氏体10％～20％、残余奥氏体12％～15％；该连退钢板抗拉强度980MPa以上，屈服强度650～850MPa，延伸率20％～22％，扩孔值40％～50％。
本发明成分设计理由如下：
C：C为本发明中重要的合金元素之一，起到强化钢板的作用。其次，C原子的添加促进临界区奥氏体形核。此外，本发明中最终组织含量一定含量的残余奥氏体，C元素的添加必不可少，相关文献报道残余奥氏体中C含量需达到1.2％以上，才能保持室温下残余奥氏体的相稳定性。对本发明的980MPa钢而言，过低或过高的C添加均影响钢板的组织构成及力学性能。本发明中C含量若小于0.15％的，不能保证足够含量室温下残余奥氏体的形成，影响实验钢的塑性；若C含量大于0.18％，钢板临界区等温条件下Ms点降低，进而导致实际生产中优化淬火温度点降低，增大制造难度及生产成本。
Mn：本身无限固溶于奥氏体中起到固溶强化的作用。Mn是扩大奥氏体相区的重要元素，降低实验钢的临街淬火速度，推迟奥氏体向珠光体的转变；同时可以降低实验钢中的Ms点(马氏体转变开始温度)，稳定奥氏体且保证残余奥氏体适当的相稳定性。过低的Mn含量不足以在临界区稳定足够含量的奥氏体，且降低室温下残余奥氏体的相稳定性，导致实验钢较差的加工硬化行为。最重要的是足量Mn元素的添加提高钢板的淬透性，保证淬火状态下马氏体的转变量。但是，过多的Mn添加将导致连铸过程中产生严重Mn偏析，同时板坯连铸易发生热裂现象；此外，高Mn的添加也将导致后续焊接阶段碳当量升高，进而恶化焊接性能。因此，本发明钢中Mn含量应控制在1.8％～2.5％。
Cr：Cr在本发明钢中加入作为Mn元素补充元素，当Mn含量添加较低时，可添加适当Cr元素，起到稳定奥氏体，提高钢板淬透性的效果；同时，Cr的添加可一定程度上提高钢板的抗氧化性能，改善钢板内氧化状态。
Mn+Cr：Mn及Cr均是提高淬透性的元素，保证淬火或快冷阶段所获得的马氏体含量，然而过高的淬透性将导致残余奥氏体形成受限，不利于较高塑性获得。因此，本发明中2.3％≤Mn+Cr≤2.8％。
Si：Si本身有促进铁素体形成，强化铁素体基体的作用。在本发明中Si主要起到在过时效阶段抑制渗碳体析出的作用。然而添加过多的Si会降低钢的表面质量。因此，本发明中将Si元素的含量控制为0.5％～1.5％。
Al：Al在传统工艺中是炼钢过程中的脱氧剂，同时，Al还可以有钢中的N结合形成AlN并细化晶粒。但在本发明中加入较多的Al的主要目的为加快冷却过程中奥氏体向铁素体的转变动力学过程，同时同Si一起抑制渗碳体的析出，同时提高奥氏体化温度，便于更好的选取工艺窗口。过少的Al含量对奥氏体化温度影响有限，同时减缓冷却时铁素体的析出速度；而过高的Al含量将造成连铸过程中水口堵塞，影响生产效率。因此，本发明中将Al元素含量的范围控制在0.05％～0.6％。
Si+Al：Si及Al在本发明中的主要作用是过时效阶段抑制碳化物析出，然而过高的Si添加将导致钢板表面质量下降，而过高的Al添加将提高冶炼难度，因此，1.0％≤Si+Al≤1.5％。
Ti：Ti在可以捕捉钢中游离的N原子，起到固N的作用。同时TiN可在凝固过程中析出，起到钉扎晶界的作用，Ti(C,N)热轧阶段析出起到钉扎原奥氏体晶界，细化原奥氏体晶粒的作用。同时少量Ti析出在连续退火阶段析出，起到强化铁素体、贝氏体的作用，但是过多的Ti析出会占据残余奥氏体保留所需的C原子。
Nb：在本发明中适当添加Nb元素，可以促进热轧再结晶轧制阶段的应变诱导析出行为，促进原奥氏体晶粒的再结晶，起到细化晶粒的作用。
V：在本发明中适当添加V元素，加强卷取阶段的析出强化作用，抑制冷轧过程中的位错自回复现象，提高形变储能的保留，促进连退阶段阶段的再结晶行为；同时，在连退等温阶段VC在铁素体中析出，起到析出强化的作用。
Nb+V：Nb及V在本发明中作为Ti添加基础上的微合金补充元素，有效的起到细化原始奥氏体晶粒及析出强化的作用，但是过高的Nb及V添加将导致热轧板强度过高，不利于冷轧进行。因此，0.01％≤Nb+V≤0.05％。
P：P元素是钢中的有害元素，其含量越低越好。考虑到成本，本发明中将P元素含量控制在P≤0.02％。
S：S元素是钢中的有害元素，其含量越低越好。考虑到成本，本发明中将S元素含量控制在S≤0.005％。
Ni、Mo及Cu：Mo本身为固溶强化元素，起到强化钢板的作用。在本发明中Mo可以提高钢板的淬透性，延缓冷却阶段珠光体及贝氏体的形成的，促进马氏体的形成；Ni一定程度上提高钢板的抗腐蚀性能。Cu元素本身固溶在奥氏体中可提高钢板的强度。在连退阶段，单质Cu在奥氏体中析出起到一定析出强度作用。Cu的添加对钢板有一定提高耐腐蚀性的作用。Mo、Ni、Cu均为较贵重合金，考虑合金成本问题和各元素的协同作用，控制总添加含量低于0.6％。
Ca：可以通过添加适量的Ca控制夹杂物形态，从而改善铸坯钢板质量。
B：在本发明中B的添加可以补充钢板淬透性，保证连退镀锌过程中快冷阶段马氏体的形成。过多的B添加将提高钢板脆性，恶化钢板加工性能。
本发明技术方案之二是提供一种高扩孔高塑性980MPa级DH冷轧连退钢板及其制备方法，包括冶炼、铸造、热轧、酸洗、冷轧、连退、光整；
冶炼：
通过转炉进行冶炼，得到上述范围内的合金成分。
热轧：
加热温度在1240～1270℃之间，等温2h以上；开轧温度在950～1100℃，终轧温度在850℃以上；卷取温度在400～500℃；热轧卷厚度3.2～3.6mm；
加热温度在1240～1270℃之间，等温2h以上，保证各合金元素充分固溶，当添加Ti元素时，保证Ti(C，N)或TiN的析出，防止温度过高导致Ti析出粗化。
开轧温度在950～1100℃之间，终轧温度在850℃以上；此阶段一定程度上控制原始奥氏体的再结晶行为，控制原始奥氏体晶粒尺寸20μm以上。由于本发明钢板最终能组织以回火马氏体为主，因此较大的原始奥氏体晶粒，促进回火马氏体板条束均匀分布，防止局部C富集，导致岛状马氏体形成，恶化扩孔性能。
卷取温度在400～500℃之间：首先，防止卷取温度过高所导致的塌卷现象；同时，更重要的是防止Si高带来的内氧化严重现象，抑制钢板次表层Fe2SiO4，SiO2及MnO2复合内氧化物形成，影响冷轧钢板表面质量。热轧卷厚度在3.2～3.6mm之间。
酸洗：
去除热轧表面所生成的氧化铁皮，保证冷轧钢板表面质量。
冷轧：
冷轧板厚度控制在52％～60％，防止冷轧压下率过高，导致变形抗力过大，难以轧制到目标厚度。
冷轧后显微组织包括铁素体、珠光体、贝氏体，其中冷轧后钢板显微组织按体积百分比及如下：铁素体：25％～50％、珠光体：18％～30％、贝氏体：23％～30％。
连退：
加热等温温度在810～870℃，等温时间在60～240s，缓冷温度650～680℃，缓冷冷速控制在0.5～5℃/s；缓冷后以大于30℃/s的冷速冷却至245～280℃，随后以大于10℃/s的加热速度升温至过时效温度360～430℃，等温时间为280～410s，随后冷却至室温；
本发明针对上述合金设计采用高比例奥氏体化配合缓冷，调节临界区铁素体及缓冷阶段得到的取向附生铁素体的含量，使得临界区铁素体含量≤10％，取向附生铁素体含量10％～20％。
缓冷后以大于30℃/s的冷速冷却至245～280℃，随后以大于10℃/s的加热速度升温至过时效温度360～430℃，等温时间为280～410s，随后冷却至室温；缓冷速度大于30℃/s防止过多取向附生铁素体生成；冷却至245～280℃，目的在于保证40％的马氏体在此阶段获得，进而保证钢板的强度；随后加热速度大于10℃/s，目的在于保证后续调整阶段等温时间；过时效温度为360～430℃,其目的在于本发明中需引入10～20％贝氏体相，以促进C的扩散及残余奥氏体的保留。过低过时效温度将抑制C原子向奥氏体中进行C扩散，导致残余奥氏体含量及稳定性下降，降低钢板塑性；过高的过时效温度将导致马氏体回火抗性降低，析出渗碳体恶化钢板性能。等温时间控制在280～410s，目的在于促进该阶段奥氏体富C行为，提高室温残余奥氏体的相稳定性，同时防止时间过长导致马氏体回火软化，恶化钢板性能。
光整：然后，钢板进入光整机进行板形调整，光整延伸率控制在0.1％～0.4％。
采用上述制备方法所得到的连退钢板显微组织包括临界区铁素体、取向附生铁素体、回火马氏体、贝氏体、残余奥氏体；显微组织按体积分数计如下：临界区铁素体≤10％、取向附生铁素体10％～20％、回火马氏体40～50％、贝氏体10％～20％、残余奥氏体8％～12％；该连退钢板抗拉强度980MPa以上，屈服强度700～850MPa，延伸率16％～18％，扩孔值50％。
进一步；连退前进行组织调节，对冷轧板进行奥氏体化淬火处理，钢板组织为铁素体和贝氏体组织，显微组织按体积分数计：铁素体20％～50％、马氏体50％～80％，此目的在于提供更多连退等温阶段奥氏体的形核点，提高残余奥氏体比例，以满足高强高塑的力学性能，优化的残余奥氏体含量可达到12％～15％，其TRIP可提高塑性至20％以上。之后在进行连退工艺；得到的连退钢板组织包括临界区铁素体、取向附生铁素体、回火马氏体、贝氏体、残余奥氏体，显微组织按体积分数计：临界区铁素体≤10％、取向附生铁素体10％～20％、回火马氏体40％～50％、贝氏体10％～20％、残余奥氏体12％～15％；该连退钢板抗拉强度980MPa以上，屈服强度650～850MPa，延伸率20％～22％，扩孔值40％～50％。
本发明的有益效果在于：
(1)本发明基于合理的合金设计配合创新性工艺设计，制备出抗拉强度980MPa以上，屈服强度700～850MPa，延伸率16％～18％，扩孔值50％以上；和拉强度980MPa以上，屈服强度650～850MPa，延伸率20％～22％，扩孔值40％～50％的创新性DH冷轧连退钢板。
(2)本发明综合全工艺流程，综合考虑成分、碳当量、表面质量、工艺稳定性等诸多因素，在控制成本的基础上，最大发挥组织性能调控的主观能动性。
(3)本发明钢板是目前市场上少有的同时兼顾扩孔及拉延性的980MPa级别冷轧退火产品。
(4)本发明钢板不拘于DP、QP、TRIP产品的传统工艺思维，创造性的提出临界区铁素体+取向附生铁素体+回火马氏体+残余奥氏体+贝氏体的复合型组织构成，实现力学性能的最优化指标。
附图说明
图1为本发明实施例1显微组织金相图。
具体实施方式
下面通过实施例对本发明作进一步的说明。
本发明实施例根据技术方案的组分配比，进行冶炼、热轧、酸洗、冷轧、连退、光整。
(1)热轧：
加热温度在1240～1270℃之间，等温2h以上；开轧温度在950～1100℃，终轧温度在850℃以上；卷取温度在400～500℃；热轧卷厚度3.2～3.6mm；
(2)冷轧：
冷轧后组织包括铁素体、珠光体、贝氏体，其中冷轧后钢板显微组织按体积百分比及如下：铁素体：25％～50％、珠光体：18％～30％、贝氏体：23％～30％。
(3)连退：
加热等温温度在810～870℃，等温时间在60～240s，缓冷温度650～680℃以上，缓冷冷速控制在0.5～5℃/s；缓冷后以大于30℃/s的冷速冷却至245～280℃，随后以大于10℃/s的加热速度升温至过时效温度360～430℃，等温时间为280～410s，随后冷却至室温；
(4)光整：钢板进入光整机进行板形调整，光整延伸率控制在0.1％～0.4％。
采用上述制备方法所得到的连退钢板显微组织包括临界区铁素体、取向附生铁素体、回火马氏体、贝氏体、残余奥氏体；显微组织按体积分数计：临界区铁素体≤10％、取向附生铁素体10％～20％、回火马氏体40％～50％、贝氏体10％～20％、残余奥氏体8％～12％；该连退钢板抗拉强度980MPa以上，屈服强度700～850MPa，延伸率16％～18％，扩孔值50％。
进一步；在连退前进行组织调节，对冷轧板进行奥氏体化淬火处理，使淬火处理后的钢板显微组织为铁素体和贝氏体组织，显微组织按体积分数计：铁素体20％～50％、马氏体50％～80％；之后在进行步骤(3)所述连退工艺；得到的连退钢板显微组织包括临界区铁素体、取向附生铁素体、回火马氏体、贝氏体、残余奥氏体，显微组织按体积分数计：临界区铁素体≤10％、取向附生铁素体10％～20％、回火马氏体40％～50％、贝氏体10％～20％、残余奥氏体12％～15％；该连退钢板抗拉强度980MPa以上，屈服强度650～850MPa，延伸率20％～22％，扩孔值40％～50％。
本发明实施例钢的成分见表1本发明实施例钢的成分见表1。本发明实施例钢的热轧主要工艺参数见表2。本发明实施例钢的连退主要工艺参数见表3。本发明实施例钢的显微组织见表4。本发明实施例钢力学性能见表5。
Figure BDA0003077190680000131
表2本发明实施例钢的热轧主要工艺参数
Figure BDA0003077190680000141
表3本发明实施例钢的连退主要工艺参数
Figure BDA0003077190680000151
表4本发明实施例钢的显微组织
Figure BDA0003077190680000161
表5本发明实施例钢力学性能
实施例 Rp0.2/MPa Rm/MPa A80/％ λ/％
1 754 1035 16.6 53.6
2 724 1054 17.5 54.5
3 827 1058 16.8 53.8
4 756 1035 17.9 52.3
5 784 1026 16.2 51.4
6 793 1034 17.5 51.9
7 709 1019 16.5 52.2
8 736 1026 17.1 55.3
9 755 1033 16.5 52.7
10 748 1051 16.8 51.5
11 682 1076 20.6 43.5
12 699 1084 21.2 41.9
13 668 1088 21.8 47.3
14 683 1036 20.8 42.5
15 675 1052 21.1 41.5
由上可知，本发明钢板抗拉强度980MPa以上，屈服强度700～850MPa，延伸率16％～18％以上，扩孔值50％以上；和拉强度980MPa以上，屈服强度650～850MPa，延伸率20％～22％以上，扩孔值40％～50％以上的两种创新性DH冷轧连退钢板。
为了表述本发明，在上述中通过实施例对本发明恰当且充分地进行了说明，以上实施方式仅用于说明本发明，而并非对本发明的限制，有关技术领域的普通技术人员，在不脱离本发明的精神和范围的情况下，还可以做出各种变化和变型，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内，本发明的专利保护范围应由权利要求限定。

Claims (9)

1.一种高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板，其特征在于，该钢板的成分按重量百分比计如下：C：0.15％～0.18％，Mn：1.8％～2.5％，Cr：0.3％～0.8％，Si：0.5％～1.5％，Al：0.05％～0.6％，P≤0.02％，S≤0.005％，Ti：≤0.03％，其余为Fe及不可避免杂质。
2.根据权利要求1所述的一种高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板，其特征在于，所述钢板中2.3％≤Mn+Cr≤2.8％，1.0％≤Si+Al≤1.5％。
3.根据权利要求1所述的一种高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板，其特征在于，所述钢板中还包括Nb：≤0.03％，V≤0.05％，Ni：≤0.5％，Mo：≤0.5％，Cu：≤0.5％，Ca≤0.005％，B≤0.005％。
4.根据权利要求3所述的一种高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板，其特征在于，所述钢板中0.01％≤Nb+V≤0.05％，0.3％≤Ni+Mo+Cu≤0.6％。
5.根据权利要求1所述的一种高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板，其特征在于，所述连退钢板显微组织包括临界区铁素体、取向附生铁素体、回火马氏体、贝氏体、残余奥氏体；显微组织按体积分数计：临界区铁素体≤10％、取向附生铁素体10％～20％、回火马氏体40％～50％、贝氏体10％～20％、残余奥氏体8％～12％；该连退钢板抗拉强度980MPa以上，屈服强度700～850MPa，延伸率16％～18％，扩孔值50％以上。
6.根据权利要求1所述的一种高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板，其特征在于，所述连退钢板组织包括临界区铁素体、取向附生铁素体、回火马氏体、贝氏体、残余奥氏体；显微组织按体积分数计：临界区铁素体≤10％、取向附生铁素体10％～20％、回火马氏体40％～50％、贝氏体10％～20％、残余奥氏体12％～15％；该连退钢板抗拉强度980MPa以上，屈服强度650～850MPa，延伸率20％～22％，扩孔值40％～50％。
7.一种权利要求1-6任一项所述的一种高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板的制备方法，包括冶炼、铸造、热轧、酸洗、冷轧、连退、光整；其特征在于：
(1)热轧：
加热温度在1240～1270℃之间，等温2h以上；开轧温度在950～1100℃，终轧温度在850℃以上；卷取温度在400～500℃；热轧卷厚度3.2～3.6mm；
(2)冷轧：
冷轧后组织包括铁素体、珠光体、贝氏体；其中，冷轧后钢板显微组织按体积百分比及如下：铁素体：25％～50％、珠光体：18％～30％、贝氏体：23％～30％；
(3)连退：
加热等温温度在810～870℃，等温时间在60～240s，缓冷温度650～680℃以上，缓冷冷速控制在0.5～5℃/s；缓冷后以大于30℃/s的冷速冷却至245～280℃，随后以大于10℃/s的加热速度升温至过时效温度360～430℃，等温时间为280～410s，随后冷却至室温；
(4)光整：钢板进入光整机进行板形调整，光整延伸率控制在0.1％～0.4％。
8.根据权利7所述的一种高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板的制备方法，其特征在于：
采用上述制备方法所得到的连退钢板显微组织包括临界区铁素体、取向附生铁素体、回火马氏体、贝氏体、残余奥氏体；显微组织按体积分数计：临界区铁素体≤10％、取向附生铁素体10％～20％、回火马氏体40％～50％、贝氏体10％～20％、残余奥氏体8％～12％；该连退钢板抗拉强度980MPa以上，屈服强度700～850MPa，延伸率16％～18％，扩孔值50％。
9.根据权利要求7所述的一种高扩孔高塑性980MPa级冷轧连退钢板的制备方法，其特征在于：
在连退前进行组织调节，对冷轧板进行奥氏体化淬火处理，使淬火处理后的钢板组织包括铁素体、贝氏体组织，其中，显微组织按体积分数计：铁素体20％～50％、马氏体50％～80％；之后在进行步骤(3)所述连退工艺；得到的连退钢板组织包括临界区铁素体、取向附生铁素体、回火马氏体、贝氏体、残余奥氏体，按体积分数计：临界区铁素体≤10％、取向附生铁素体10％～20％、回火马氏体40％～50％、贝氏体10％～20％、残余奥氏体12％～15％；该连退钢板抗拉强度980MPa以上，屈服强度650～850MPa，延伸率20％～22％，扩孔值40％～50％。
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