CN113255174A - 考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法 - Google Patents

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CN113255174A CN202110797870.6A CN202110797870A CN113255174A CN 113255174 A CN113255174 A CN 113255174A CN 202110797870 A CN202110797870 A CN 202110797870A CN 113255174 A CN113255174 A CN 113255174A
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Abstract

本发明公开了考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，该计算方法包括：首先，选定目标钻齿和岩石，确定目标钻齿的类型、钻齿的几何尺寸、岩石类型、岩石参数；然后，通过钻齿水平切削力学计算方法计算钻齿的水平切削力；而后，通过钻齿垂直压入力学计算方法计算钻齿的垂直压入力；最后，通过钻齿的合力计算方法计算钻齿所受到的合力。本发明公开了一种考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算流程，提供了一种能够准确快速的获得不同工况下的钻齿力学的计算方法，为钻头设计与研发、钻井工程参数优化、工具优化或优选，提速降本增效提供重要指导和支撑作用，具有广阔应用前景。

Description

考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法
技术领域
本发明涉及油气井工程领域，特别是考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法。
背景技术
在深部钻探领域，钻头破碎岩石在提高钻井速度及岩石开挖效率方面起到至关重要的作用。而岩石破碎过程中，钻头-岩石互作用钻齿力学一直是核心热点问题，钻头-岩石互作用下，钻齿力学可以为钻头设计、工具优选、新工具研发、提高机械钻速提供有意义的指导。
钻齿破碎岩石是一个很复杂的过程，钻齿受力计算方法分成两大类，一类是数值模拟手段，主要包括有限元方法、有限差分法、离散元法、数字仿真法等，但是数值解计算速度慢于解析解。解析解算法主要包括以下几种，①基于拉伸破碎理论，建立的经典楔形钻齿-岩石互作用力学解析解模型；②考虑剪切破坏理论、切削齿与岩石的摩擦力、岩石孔隙压力，建立了切削齿-岩石互作用解析模型；③考虑钻齿破碎力是通过密实核传递，建立了楔形齿侵入力学模型；④基于切削实验观测，考虑压实核和拉伸破坏模式，建立了钻齿-岩石互作用力学模型。
不难发现，钻齿破碎岩石一种复杂受力过程，包括了拉伸破坏、压缩破坏、剪切破坏，而且钻齿破岩过程，岩石受到的是动态载荷，岩石在不同动载作用下岩石强度会产生变化，然而上述关于钻齿-岩石互作用力学模型和计算方法主要考虑的是单一破坏模式、单一破碎强度模式、静态或准静态强度力学理论，未综合考虑切削速度、动态强度和混合破碎模式，并不能考虑真实的钻齿破岩动态受力特点。目前，考虑岩石动态强度、混合破碎模式、钻齿运动速度、钻齿形状和岩石应变率的钻齿力学计算方法鲜有涉及。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的缺点，提供考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法。该计算方法包括：首先，选定目标钻齿和岩石，确定目标钻齿的类型、钻齿的几何尺寸、岩石类型、岩石参数；然后，通过钻齿水平切削力学计算方法计算钻齿的水平切削力；而后，通过钻齿垂直压入力学计算方法计算钻齿的垂直压入力；最后，通过钻齿的合力计算方法计算钻齿所受到的合力。提供了一种能够准确快速的获得不同工况下的钻齿力学的计算方法。
为了实现上述发明目的，采用如下技术方案：
考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，其特征在于，所述钻齿力学计算方法包括以下步骤：
步骤S1：选定目标钻齿和岩石，确定目标钻齿的类型、钻齿的几何尺寸、岩石类型、岩石参数；
步骤S2：通过钻齿水平切削力学计算方法计算钻齿的水平切削力；
步骤S3：通过钻齿垂直压入力学计算方法计算钻齿的垂直压入力；
步骤S4：通过钻齿的合力计算方法计算钻齿所受到的合力。
所述步骤S1中，目标钻齿的类型包括了圆柱形钻齿、楔形钻齿；钻齿的几何尺寸包括圆柱形钻齿的直径、圆柱形钻齿的高度、楔形钻齿高度、楔形钻齿的楔角；岩石参数包括岩石静态单轴压缩强度、静态岩石拉伸强度、静态岩石剪切强度、岩石内摩擦角、动态岩石单轴压缩强度、动态岩石拉伸强度、动态岩石剪切强度。
所述步骤S2中，钻齿水平切削力学计算方法根据以下公式确定：
Figure DEST_PATH_IMAGE001
其中，
Figure DEST_PATH_IMAGE002
；
Figure DEST_PATH_IMAGE003
；
Figure DEST_PATH_IMAGE004
；
Figure DEST_PATH_IMAGE005
；
Figure DEST_PATH_IMAGE006
；
Figure DEST_PATH_IMAGE007
；
Figure DEST_PATH_IMAGE008
；
Figure DEST_PATH_IMAGE009
；
Figure DEST_PATH_IMAGE010
；
Figure DEST_PATH_IMAGE011
；
Figure DEST_PATH_IMAGE012
；
Figure DEST_PATH_IMAGE013
；
Figure DEST_PATH_IMAGE014
；
Figure DEST_PATH_IMAGE015
；
式中，
Figure DEST_PATH_IMAGE016
为钻齿水平切削力，其单位为N；
Figure DEST_PATH_IMAGE017
为动态岩石单轴压缩强度，其单位为MPa；
Figure DEST_PATH_IMAGE018
为动态岩石拉伸强度，其单位为MPa；
Figure DEST_PATH_IMAGE019
为动态岩石剪切强度，其单位为MPa；
Figure DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure DEST_PATH_IMAGE021
为成屑-压实过渡角，其单位为rad；
Figure DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure DEST_PATH_IMAGE023
为岩石内摩擦角，
Figure DEST_PATH_IMAGE024
为钻齿侵入等效宽度，其单位为mm；
Figure DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm。
所述步骤S3中，钻齿垂直压入力学计算方法根据以下公式确定：
Figure DEST_PATH_IMAGE026
式中，
Figure DEST_PATH_IMAGE027
为钻齿的垂直压入力，其单位为N；
Figure 619247DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 441709DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 505480DEST_PATH_IMAGE016
为钻齿的垂直压入力，其单位为N。
所述步骤S4中，钻齿的合力计算方法根据以下公式确定：
Figure DEST_PATH_IMAGE028
其中，
Figure 579747DEST_PATH_IMAGE002
；
Figure 45363DEST_PATH_IMAGE003
；
Figure 38727DEST_PATH_IMAGE004
；
Figure 448849DEST_PATH_IMAGE005
；
Figure 185860DEST_PATH_IMAGE006
；
Figure 505983DEST_PATH_IMAGE007
；
Figure 404669DEST_PATH_IMAGE008
；
Figure 52819DEST_PATH_IMAGE009
；
Figure 390260DEST_PATH_IMAGE010
；
Figure 502572DEST_PATH_IMAGE011
；
Figure 24689DEST_PATH_IMAGE012
；
Figure 222452DEST_PATH_IMAGE013
；
Figure 363584DEST_PATH_IMAGE014
；
Figure 595982DEST_PATH_IMAGE015
；
式中，
Figure 508574DEST_PATH_IMAGE016
为钻齿水平切削力，其单位为N；
Figure 521530DEST_PATH_IMAGE017
为动态岩石单轴压缩强度，其单位为MPa；
Figure 138456DEST_PATH_IMAGE018
为动态岩石拉伸强度，其单位为MPa；
Figure 412311DEST_PATH_IMAGE019
为动态岩石剪切强度，其单位为MPa；
Figure 823701DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 58373DEST_PATH_IMAGE021
为成屑-压实过渡角，其单位为rad；
Figure 478990DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 92505DEST_PATH_IMAGE023
为岩石内摩擦角，
Figure 2693DEST_PATH_IMAGE024
为钻齿侵入等效宽度，其单位为mm；
Figure 662344DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm；
Figure DEST_PATH_IMAGE029
为钻齿的合力，其单位为N。
所述岩石参数的岩石静态单轴压缩强度、静态岩石拉伸强度、静态岩石剪切强度、岩石内摩擦角通过现场测井数据或室内岩石力学实验测得；所述岩石参数的动态岩石单轴压缩强度、动态岩石拉伸强度、动态岩石剪切强度根据以下步骤获得：
步骤S11：通过分离式霍普金森压杆岩石力学实验测得动态岩石单轴压缩强度，并建立动态岩石单轴压缩强度、岩石静态单轴压缩强度、载荷动态加载应变率之间的关系，表达形式如下：
Figure DEST_PATH_IMAGE030
步骤S12：通过分离式霍普金森压杆岩石力学实验测得动态岩石拉伸强度，动态岩石拉伸强度为巴西劈裂间接拉伸强度，并建立动态岩石拉伸强度、静态岩石拉伸强度、载荷动态加载应变率之间的关系，表达形式如下：
Figure DEST_PATH_IMAGE031
步骤S13：通过分离式霍普金森压杆岩石力学实验测得动态岩石剪切强度，并建立动态岩石剪切强度、静态岩石剪切强度、载荷动态加载应变率之间的关系，表达形式如下：
Figure DEST_PATH_IMAGE032
式中，
Figure DEST_PATH_IMAGE033
、
Figure DEST_PATH_IMAGE034
、
Figure DEST_PATH_IMAGE035
、
Figure DEST_PATH_IMAGE036
、
Figure DEST_PATH_IMAGE037
、
Figure DEST_PATH_IMAGE038
、
Figure DEST_PATH_IMAGE039
、
Figure DEST_PATH_IMAGE040
为拟合系数，无量纲；
Figure DEST_PATH_IMAGE041
为岩石静态单轴压缩强度，其单位为MPa；
Figure DEST_PATH_IMAGE042
为静态岩石拉伸强度，其单位为MPa；
Figure DEST_PATH_IMAGE043
为静态岩石剪切强度，其单位为MPa；
Figure 791712DEST_PATH_IMAGE017
动态岩石单轴压缩强度，其单位为MPa；
Figure 915526DEST_PATH_IMAGE018
为动态岩石拉伸强度，其单位为MPa；
Figure 934297DEST_PATH_IMAGE019
为动态岩石剪切强度，其单位为MPa；
Figure DEST_PATH_IMAGE044
为载荷动态加载应变率，其单位为s-1，
Figure DEST_PATH_IMAGE045
为载荷动态加载临界应变率，其单位为s-1。
所述钻齿破岩过程载荷动态加载应变率
Figure 18928DEST_PATH_IMAGE044
计算方法表达形式如下：
Figure DEST_PATH_IMAGE046
式中，
Figure 702719DEST_PATH_IMAGE044
为为载荷动态加载应变率，其单位为s-1；
Figure DEST_PATH_IMAGE047
为切削齿速度，其单位为mm/s；
Figure 415460DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm；
Figure 542816DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 973797DEST_PATH_IMAGE021
为成屑-压实过渡角，其单位为rad。
所述钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角与钻齿后倾角关联关系，具体表达式如下：
Figure DEST_PATH_IMAGE048
式中，
Figure DEST_PATH_IMAGE049
、
Figure DEST_PATH_IMAGE050
为上式拟合公式系数，无量纲；
Figure 726859DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 497369DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad。
所述钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角与钻齿后倾角关联关系可通过如下步骤确定：
步骤S31：开展n组不同后倾角钻齿破岩实验，获得实验过程的钻齿水平切削力和垂直压入力，通过如下关系求得钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角：
Figure DEST_PATH_IMAGE051
式中，
Figure 326784DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 182745DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 473918DEST_PATH_IMAGE027
为钻齿的垂直压入力，其单位为N；
Figure 364513DEST_PATH_IMAGE016
为钻齿水平切削力，其单位为N；
步骤S32：通过拟合方法确定钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角与后倾角关联关系。
所述成屑-压实过渡角与切削深度的关系，通过n组不同压入深度钻齿破岩实验和回归方法确定，具体表达式如下：
Figure DEST_PATH_IMAGE052
式中，
Figure DEST_PATH_IMAGE053
、
Figure DEST_PATH_IMAGE054
、
Figure DEST_PATH_IMAGE055
为上式拟合公式系数，无量纲；
Figure 895989DEST_PATH_IMAGE021
为成屑-压实过渡角，其单位为rad；
Figure 239245DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm，n为压入深度钻齿破岩实验组数。
所述钻齿侵入等效宽度的计算方法如下：
Figure DEST_PATH_IMAGE056
式中，R为圆柱形钻齿直径，其单位为mm；w为钻齿侵入等效宽度，其单位为mm；
Figure 599689DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm。
本发明的有益效果为：
本发明考虑岩石动态强度和混合破碎模式，建立一种钻齿力学计算方法，本发明充分考虑钻石破岩过程的真实力学状态，充分考虑考虑岩石动态强度、混合破碎模式、钻齿运动速度、钻齿形状和岩石应变率，克服了现有钻齿力解析计算方法考虑岩石破坏模式单一，只考虑静态或准静态岩石强度的缺点，为钻头设计与研发、钻井工程参数优化、工具优化或优选，提速降本增效提供重要指导和支撑作用，具有广阔应用前景。
附图说明
图1为本发明实施例1中的考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法流程示意图；
图2为本发明实施例1中的水平切削力和垂直压入力关系示意图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明做进一步的描述，本发明的保护范围不局限于以下所述：
实施例1：
1、考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算理论方法
如图1及图2所示，考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法按照以下步骤：
步骤S1：选定目标钻齿和岩石，确定目标钻齿的类型、钻齿的几何尺寸、岩石类型、岩石参数；
步骤S2：通过钻齿水平切削力学计算方法计算钻齿的水平切削力；
步骤S3：通过钻齿垂直压入力学计算方法计算钻齿的垂直压入力；
步骤S4：通过钻齿的合力计算方法计算钻齿所受到的合力。
步骤S1中，目标钻齿的类型包括了圆柱形钻齿、楔形钻齿；钻齿的几何尺寸包括圆柱形钻齿的直径、圆柱形钻齿的高度、楔形钻齿高度、楔形钻齿的楔角；岩石参数包括岩石静态单轴压缩强度、静态岩石拉伸强度、静态岩石剪切强度、岩石内摩擦角、动态岩石单轴压缩强度、动态岩石拉伸强度、动态岩石剪切强度。
所述步骤S2中，钻齿水平切削力学计算方法根据以下公式确定：
Figure 344791DEST_PATH_IMAGE001
其中，
Figure 984851DEST_PATH_IMAGE002
；
Figure 815403DEST_PATH_IMAGE003
；
Figure 323745DEST_PATH_IMAGE004
；
Figure 188933DEST_PATH_IMAGE005
；
Figure 249162DEST_PATH_IMAGE006
；
Figure 301431DEST_PATH_IMAGE007
；
Figure 347885DEST_PATH_IMAGE008
；
Figure 5262DEST_PATH_IMAGE009
；
Figure 49441DEST_PATH_IMAGE010
；
Figure 651324DEST_PATH_IMAGE011
；
Figure 439152DEST_PATH_IMAGE012
；
Figure 200303DEST_PATH_IMAGE013
；
Figure 415384DEST_PATH_IMAGE014
；
Figure 770142DEST_PATH_IMAGE015
；
式中，
Figure 96081DEST_PATH_IMAGE016
为钻齿水平切削力，其单位为N；
Figure 728050DEST_PATH_IMAGE017
为动态岩石单轴压缩强度，其单位为MPa；
Figure 910770DEST_PATH_IMAGE018
为动态岩石拉伸强度，其单位为MPa；
Figure 424928DEST_PATH_IMAGE019
为动态岩石剪切强度，其单位为MPa；
Figure 741509DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 290302DEST_PATH_IMAGE021
为成屑-压实过渡角，其单位为rad；
Figure 909502DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 910956DEST_PATH_IMAGE023
为岩石内摩擦角，
Figure 781960DEST_PATH_IMAGE024
为钻齿侵入等效宽度，其单位为mm；
Figure 185260DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm。
所述步骤S3中，钻齿垂直压入力学计算方法根据以下公式确定：
Figure 975361DEST_PATH_IMAGE026
式中，
Figure 464111DEST_PATH_IMAGE027
为钻齿的垂直压入力，其单位为N；
Figure 388074DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 442617DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 341303DEST_PATH_IMAGE016
为钻齿水平切削力，其单位为N。
更进一步地，所述步骤S4中，钻齿的合力计算方法根据以下公式确定：
Figure 255033DEST_PATH_IMAGE028
其中，
Figure 530156DEST_PATH_IMAGE002
；
Figure 704786DEST_PATH_IMAGE003
；
Figure 39952DEST_PATH_IMAGE004
；
Figure 424666DEST_PATH_IMAGE005
；
Figure 503480DEST_PATH_IMAGE006
；
Figure 532616DEST_PATH_IMAGE007
；
Figure 38684DEST_PATH_IMAGE008
；
Figure 395847DEST_PATH_IMAGE009
；
Figure 75090DEST_PATH_IMAGE010
；
Figure 161995DEST_PATH_IMAGE011
；
Figure 25914DEST_PATH_IMAGE012
；
Figure 198270DEST_PATH_IMAGE013
；
Figure 681204DEST_PATH_IMAGE014
；
Figure 622615DEST_PATH_IMAGE015
；
式中，
Figure 408168DEST_PATH_IMAGE016
为钻齿水平切削力，其单位为N；
Figure 67820DEST_PATH_IMAGE017
为动态岩石单轴压缩强度，其单位为MPa；
Figure 88865DEST_PATH_IMAGE018
为动态岩石拉伸强度，其单位为MPa；
Figure 150362DEST_PATH_IMAGE019
为动态岩石剪切强度，其单位为MPa；
Figure 90505DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 34190DEST_PATH_IMAGE021
为成屑-压实过渡角，其单位为rad；
Figure 796610DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 650297DEST_PATH_IMAGE023
为岩石内摩擦角，
Figure 839970DEST_PATH_IMAGE024
为钻齿侵入等效宽度，其单位为mm；
Figure 270951DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm；
Figure 571482DEST_PATH_IMAGE029
为钻齿的合力，其单位为N。
岩石参数的岩石静态单轴压缩强度、静态岩石拉伸强度、静态岩石剪切强度、岩石内摩擦角通过现场测井数据或室内岩石力学实验测得；所述岩石参数的动态岩石单轴压缩强度、动态岩石拉伸强度、动态岩石剪切强度根据以下步骤获得：
步骤S11：通过分离式霍普金森压杆岩石力学实验测得动态岩石单轴压缩强度，并建立动态岩石单轴压缩强度、岩石静态单轴压缩强度、载荷动态加载应变率之间的关系，表达形式如下：
Figure 794522DEST_PATH_IMAGE030
步骤S12：通过分离式霍普金森压杆岩石力学实验测得动态岩石拉伸强度，动态岩石拉伸强度为巴西劈裂间接拉伸强度，并建立动态岩石拉伸强度、静态岩石拉伸强度、载荷动态加载应变率之间的关系，表达形式如下：
Figure 155096DEST_PATH_IMAGE031
步骤S13：通过分离式霍普金森压杆岩石力学实验测得动态岩石剪切强度，并建立动态岩石剪切强度、静态岩石剪切强度、载荷动态加载应变率之间的关系，表达形式如下：
Figure 73374DEST_PATH_IMAGE032
式中，
Figure 177596DEST_PATH_IMAGE033
、
Figure 5875DEST_PATH_IMAGE034
、
Figure 537350DEST_PATH_IMAGE035
、
Figure 677344DEST_PATH_IMAGE036
、
Figure 506629DEST_PATH_IMAGE037
、
Figure 251731DEST_PATH_IMAGE038
、
Figure 16425DEST_PATH_IMAGE039
、
Figure 846978DEST_PATH_IMAGE040
为拟合系数，无量纲；
Figure 230685DEST_PATH_IMAGE041
为岩石静态单轴压缩强度，其单位为MPa；
Figure 830294DEST_PATH_IMAGE042
为静态岩石拉伸强度，其单位为MPa；
Figure 765889DEST_PATH_IMAGE043
为静态岩石剪切强度，其单位为MPa；
Figure 83738DEST_PATH_IMAGE017
动态岩石单轴压缩强度，其单位为MPa；
Figure 520404DEST_PATH_IMAGE018
为动态岩石拉伸强度，其单位为MPa；
Figure 974519DEST_PATH_IMAGE019
为动态岩石剪切强度，其单位为MPa；
Figure 815436DEST_PATH_IMAGE044
为载荷动态加载应变率，其单位为s-1；
Figure 558265DEST_PATH_IMAGE045
为载荷动态加载临界应变率，其单位为s-1。
所述钻齿破岩过程载荷动态加载应变率
Figure 346092DEST_PATH_IMAGE044
计算方法表达形式如下：
Figure 982610DEST_PATH_IMAGE046
式中，
Figure 197690DEST_PATH_IMAGE044
为为载荷动态加载应变率，其单位为s-1；
Figure 677082DEST_PATH_IMAGE047
为切削齿速度，其单位为mm/s；
Figure 3021DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm；
Figure 494045DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 145607DEST_PATH_IMAGE021
为成屑-压实过渡角，其单位为rad。
钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角与钻齿后倾角关联关系，具体表达式如下：
Figure 331868DEST_PATH_IMAGE048
式中，
Figure 523815DEST_PATH_IMAGE049
、
Figure 72608DEST_PATH_IMAGE050
为上式拟合公式系数，无量纲；
Figure 816442DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 817896DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad。
钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角与钻齿后倾角关联关系可通过如下步骤确定：
步骤S31：开展n组不同后倾角钻齿破岩实验，获得实验过程的钻齿水平切削力和垂直压入力，通过如下关系求得钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角：
Figure 813534DEST_PATH_IMAGE051
式中，
Figure 216834DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 616722DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 167789DEST_PATH_IMAGE027
为钻齿的垂直压入力，其单位为N；
Figure 639222DEST_PATH_IMAGE016
为钻齿水平切削力，其单位为N；
步骤S32：通过拟合方法确定钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角与后倾角关联关系。
成屑-压实过渡角与切削深度的关系，通过n组不同压入深度钻齿破岩实验和回归方法确定，具体表达式如下：
Figure 83979DEST_PATH_IMAGE052
式中，
Figure 248244DEST_PATH_IMAGE053
、
Figure 286607DEST_PATH_IMAGE054
、
Figure 296151DEST_PATH_IMAGE055
为上式拟合公式系数，无量纲；
Figure 611726DEST_PATH_IMAGE021
为成屑-压实过渡角，其单位为rad；
Figure 681313DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm，n为压入深度钻齿破岩实验组数。
钻齿侵入等效宽度的计算方法如下：
Figure 206972DEST_PATH_IMAGE056
式中，R为圆柱形钻齿直径，其单位为mm；w为钻齿侵入等效宽度，其单位为mm；
Figure 941579DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm。
本发明公开了考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，该计算方法包括：首先，选定目标钻齿和岩石，确定目标钻齿的类型、钻齿的几何尺寸、岩石类型、岩石参数；然后，通过钻齿水平切削力学计算方法计算钻齿的水平切削力；而后，通过钻齿垂直压入力学计算方法计算钻齿的垂直压入力；最后，通过钻齿的合力计算方法计算钻齿所受到的合力。本发明公开了一种考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算流程，提供了一种能够准确快速的获得不同工况下的钻齿力学的计算方法。
本发明考虑岩石动态强度和混合破碎模式，建立一种钻齿力学计算方法，本发明充分考虑钻石破岩过程的真实力学状态，充分考虑考虑岩石动态强度、混合破碎模式、钻齿运动速度、钻齿形状和岩石应变率，克服了现有钻齿力解析计算方法考虑岩石破坏模式单一，只考虑静态或准静态岩石强度的缺点，为钻头设计与研发、钻井工程参数优化、工具优化或优选，提速降本增效提供重要指导和支撑作用，具有广阔应用前景。
至此，本领域技术人员认识到，虽然本文已详尽展示和描述了本发明的实施例，但是，在不脱离本发明精神和范围的情况下，仍可根据本发明公开的内容直接确定或推导符合本发明原理的许多其他变形或修改。因此，本发明的范围应被理解和认定为覆盖了所有这些其他变形或修改。

Claims (10)

1.考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，其特征在于，所述钻齿力学计算方法包括以下步骤：
步骤S1：选定目标钻齿和岩石，确定目标钻齿的类型、钻齿的几何尺寸、岩石类型、岩石参数；
步骤S2：通过钻齿水平切削力学计算方法计算钻齿的水平切削力；
步骤S3：通过钻齿垂直压入力学计算方法计算钻齿的垂直压入力；
步骤S4：通过钻齿的合力计算方法计算钻齿所受到的合力。
2.如权利要求1所述的考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，其特征在于，所述步骤S1中，目标钻齿的类型包括了圆柱形钻齿、楔形钻齿；钻齿的几何尺寸包括圆柱形钻齿的直径、圆柱形钻齿的高度、楔形钻齿高度、楔形钻齿的楔角；岩石参数包括岩石静态单轴压缩强度、静态岩石拉伸强度、静态岩石剪切强度、岩石内摩擦角、动态岩石单轴压缩强度、动态岩石拉伸强度、动态岩石剪切强度。
3.如权利要求1所述的考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，其特征在于，所述步骤S2中，钻齿水平切削力学计算方法根据以下公式确定：
Figure 9777DEST_PATH_IMAGE001
其中，
Figure 192497DEST_PATH_IMAGE002
；
Figure 175496DEST_PATH_IMAGE003
；
Figure 836285DEST_PATH_IMAGE004
；
Figure 103187DEST_PATH_IMAGE005
；
Figure 191229DEST_PATH_IMAGE006
；
Figure 661524DEST_PATH_IMAGE007
；
Figure 126004DEST_PATH_IMAGE008
；
Figure 263724DEST_PATH_IMAGE009
；
Figure 460350DEST_PATH_IMAGE010
；
Figure 480259DEST_PATH_IMAGE011
；
Figure 669801DEST_PATH_IMAGE012
；
Figure 458765DEST_PATH_IMAGE013
；
Figure 91872DEST_PATH_IMAGE014
；
Figure 599076DEST_PATH_IMAGE015
；
式中，
Figure 77462DEST_PATH_IMAGE016
为钻齿水平切削力，其单位为N；
Figure 189775DEST_PATH_IMAGE017
为动态岩石单轴压缩强度，其单位为MPa；
Figure 790520DEST_PATH_IMAGE018
为动态岩石拉伸强度，其单位为MPa；
Figure 971972DEST_PATH_IMAGE019
为动态岩石剪切强度，其单位为MPa；
Figure 316365DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 17605DEST_PATH_IMAGE021
为成屑-压实过渡角，其单位为rad；
Figure 54831DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 208732DEST_PATH_IMAGE023
为岩石内摩擦角，
Figure 356817DEST_PATH_IMAGE024
为钻齿侵入等效宽度，其单位为mm；
Figure 912563DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm。
4.如权利要求1所述的考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，其特征在于，所述步骤S3中，钻齿垂直压入力学计算方法根据以下公式确定：
Figure 573220DEST_PATH_IMAGE026
式中，
Figure 276734DEST_PATH_IMAGE027
为钻齿的垂直压入力，其单位为N；
Figure 900614DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 638762DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 955474DEST_PATH_IMAGE016
为钻齿水平切削力，其单位为N。
5.如权利要求1所述的考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，其特征在于，所述步骤S4中，钻齿的合力计算方法根据以下公式确定：
Figure 349546DEST_PATH_IMAGE028
其中，
Figure 839434DEST_PATH_IMAGE002
；
Figure 353460DEST_PATH_IMAGE003
；
Figure 903391DEST_PATH_IMAGE004
；
Figure 519180DEST_PATH_IMAGE005
；
Figure 812758DEST_PATH_IMAGE006
；
Figure 197603DEST_PATH_IMAGE007
；
Figure 652855DEST_PATH_IMAGE008
；
Figure 21519DEST_PATH_IMAGE009
；
Figure 40160DEST_PATH_IMAGE010
；
Figure 607407DEST_PATH_IMAGE011
；
Figure 171244DEST_PATH_IMAGE012
；
Figure 823942DEST_PATH_IMAGE013
；
Figure 397006DEST_PATH_IMAGE014
；
Figure 553181DEST_PATH_IMAGE015
；
式中，
Figure 553498DEST_PATH_IMAGE016
为钻齿水平切削力，其单位为N；
Figure 427913DEST_PATH_IMAGE017
为动态岩石单轴压缩强度，其单位为MPa；
Figure 319514DEST_PATH_IMAGE018
为动态岩石拉伸强度，其单位为MPa；
Figure 533458DEST_PATH_IMAGE019
为动态岩石剪切强度，其单位为MPa；
Figure 766993DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 66387DEST_PATH_IMAGE021
为成屑-压实过渡角，其单位为rad；
Figure 43571DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 112021DEST_PATH_IMAGE023
为岩石内摩擦角，
Figure 516457DEST_PATH_IMAGE024
为钻齿侵入等效宽度，其单位为mm；
Figure 552415DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm；
Figure 67710DEST_PATH_IMAGE029
为钻齿的合力，其单位为N。
6.如权利要求2所述的考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，其特征在于，所述岩石参数的岩石静态单轴压缩强度、静态岩石拉伸强度、静态岩石剪切强度、岩石内摩擦角通过现场测井数据或室内岩石力学实验测得；所述岩石参数的动态岩石单轴压缩强度、动态岩石拉伸强度、动态岩石剪切强度根据以下步骤获得：
步骤S11：通过分离式霍普金森压杆岩石力学实验测得动态岩石单轴压缩强度，并建立动态岩石单轴压缩强度、岩石静态单轴压缩强度、载荷动态加载应变率之间的关系，表达形式如下：
Figure 521825DEST_PATH_IMAGE030
步骤S12：通过分离式霍普金森压杆岩石力学实验测得动态岩石拉伸强度，动态岩石拉伸强度为巴西劈裂间接拉伸强度，并建立动态岩石拉伸强度、静态岩石拉伸强度、载荷动态加载应变率之间的关系，表达形式如下：
Figure 34846DEST_PATH_IMAGE031
步骤S13：通过分离式霍普金森压杆岩石力学实验测得动态岩石剪切强度，并建立动态岩石剪切强度、静态岩石剪切强度、载荷动态加载应变率之间的关系，表达形式如下：
Figure 371150DEST_PATH_IMAGE032
式中，
Figure 627819DEST_PATH_IMAGE033
、
Figure 733178DEST_PATH_IMAGE034
、
Figure 666368DEST_PATH_IMAGE035
、
Figure 224388DEST_PATH_IMAGE036
、
Figure 284748DEST_PATH_IMAGE037
、
Figure 244614DEST_PATH_IMAGE038
、
Figure 365017DEST_PATH_IMAGE039
、
Figure 613595DEST_PATH_IMAGE040
为拟合系数，无量纲；
Figure 274384DEST_PATH_IMAGE041
为岩石静态单轴压缩强度，其单位为MPa；
Figure 275707DEST_PATH_IMAGE042
为静态岩石拉伸强度，其单位为MPa；
Figure 629328DEST_PATH_IMAGE043
为静态岩石剪切强度，其单位为MPa；
Figure 99623DEST_PATH_IMAGE017
动态岩石单轴压缩强度，其单位为MPa；
Figure 564103DEST_PATH_IMAGE018
为动态岩石拉伸强度，其单位为MPa；
Figure 170664DEST_PATH_IMAGE019
为动态岩石剪切强度，其单位为MPa；
Figure 898449DEST_PATH_IMAGE044
为载荷动态加载应变率，其单位为s-1，
Figure 918358DEST_PATH_IMAGE045
为载荷动态加载临界应变率，其单位为s-1；
所述钻齿破岩过程载荷动态加载应变率
Figure 107899DEST_PATH_IMAGE044
计算方法表达形式如下：
Figure 896864DEST_PATH_IMAGE046
式中，
Figure 529971DEST_PATH_IMAGE044
为为载荷动态加载应变率，其单位为s-1；
Figure 771596DEST_PATH_IMAGE047
为切削齿速度，其单位为mm/s；
Figure 515561DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm；
Figure 424611DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 963040DEST_PATH_IMAGE021
为成屑-压实过渡角，其单位为rad。
7.如权利要求3所述的考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，其特征在于，所述钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角与钻齿后倾角关联关系，具体表达式如下：
Figure 410071DEST_PATH_IMAGE048
式中，
Figure 754464DEST_PATH_IMAGE049
、
Figure 455704DEST_PATH_IMAGE050
为上式拟合公式系数，无量纲；
Figure 227351DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 646831DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad。
8.如权利要求7所述的考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，其特征在于，所述钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角与钻齿后倾角关联关系可通过如下步骤确定：
步骤S31：开展n组不同后倾角钻齿破岩实验，获得实验过程的钻齿水平切削力和垂直压入力，通过如下关系求得钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角：
Figure 794916DEST_PATH_IMAGE051
式中，
Figure 350662DEST_PATH_IMAGE022
为钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角，其单位为rad；
Figure 558789DEST_PATH_IMAGE020
为钻齿后倾角，其单位为rad；
Figure 714833DEST_PATH_IMAGE027
为钻齿的垂直压入力，其单位为N；
Figure 338712DEST_PATH_IMAGE016
为钻齿水平切削力，其单位为N；
步骤S32：通过拟合方法确定钻齿和岩石接触面之间的平均摩擦角与后倾角关联关系。
9.如权利要求3所述的考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，其特征在于，所述成屑-压实过渡角与切削深度的关系，通过n组不同压入深度钻齿破岩实验和回归方法确定，具体表达式如下：
Figure 76861DEST_PATH_IMAGE052
式中，
Figure 127994DEST_PATH_IMAGE053
、
Figure 318804DEST_PATH_IMAGE054
、
Figure 746374DEST_PATH_IMAGE055
为上式拟合公式系数，无量纲；
Figure 339029DEST_PATH_IMAGE021
为成屑-压实过渡角，其单位为rad；
Figure 75910DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm，n为压入深度钻齿破岩实验组数。
10.如权利要求3所述的考虑岩石动态强度和混合破碎模式的钻齿力学计算方法，其特征在于，所述钻齿侵入等效宽度的计算方法如下：
Figure 957279DEST_PATH_IMAGE056
式中，R为圆柱形钻齿直径，其单位为mm；w为钻齿侵入等效宽度，其单位为mm；
Figure 985277DEST_PATH_IMAGE025
为切削深度，其单位为mm。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113775295A (zh) * 2021-11-09 2021-12-10 西南石油大学 一种追踪钻头破岩井底岩石强度全域相等的钻头设计方法
CN113821894A (zh) * 2021-11-25 2021-12-21 西南石油大学 一种基于局部变强度破岩原理的钻头设计方法
WO2024125198A1 (zh) * 2022-12-15 2024-06-20 中交疏浚技术装备国家工程研究中心有限公司 一种挖岩刀齿与岩石之间相互作用力的计算方法

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117890477B (zh) * 2024-03-13 2024-05-17 西南交通大学 一种基于tsp数据对岩石抗压强度的推算方法

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010080476A2 (en) * 2008-12-18 2010-07-15 Smith International, Inc. Method of designing a bottom hole assembly and a bottom hole assembly
CN105479605A (zh) * 2014-10-09 2016-04-13 茂迪股份有限公司 晶锭切割装置
CN107067333A (zh) * 2017-01-16 2017-08-18 长沙矿山研究院有限责任公司 一种高寒高海拔高陡边坡稳定性监控方法
US20170328180A1 (en) * 2014-12-29 2017-11-16 Halliburton Energy Services, Inc. Core bit designed to control and reduce the cutting forces acting on a core of rock
CN108733949A (zh) * 2018-05-29 2018-11-02 西南石油大学 一种基于塑性耗能比的钻进参数优选方法
CN110761779A (zh) * 2019-10-26 2020-02-07 西南石油大学 钻井液固结井壁破碎围岩能力的评价方法
CN111460601A (zh) * 2019-12-06 2020-07-28 西南石油大学 一种基于岩石物理建模的正交各向异性地层地应力预测方法
CN111832197A (zh) * 2019-03-26 2020-10-27 中石化石油工程技术服务有限公司 一种钻井分析方法
CN112730134A (zh) * 2020-12-18 2021-04-30 湘潭大学 一种破岩刀具材料-密实核物质对磨试验方法
CN113049358A (zh) * 2019-12-26 2021-06-29 有研工程技术研究院有限公司 一种金属材料动态断裂性能的表征方法

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010080476A2 (en) * 2008-12-18 2010-07-15 Smith International, Inc. Method of designing a bottom hole assembly and a bottom hole assembly
CN105479605A (zh) * 2014-10-09 2016-04-13 茂迪股份有限公司 晶锭切割装置
US20170328180A1 (en) * 2014-12-29 2017-11-16 Halliburton Energy Services, Inc. Core bit designed to control and reduce the cutting forces acting on a core of rock
CN107067333A (zh) * 2017-01-16 2017-08-18 长沙矿山研究院有限责任公司 一种高寒高海拔高陡边坡稳定性监控方法
CN108733949A (zh) * 2018-05-29 2018-11-02 西南石油大学 一种基于塑性耗能比的钻进参数优选方法
CN111832197A (zh) * 2019-03-26 2020-10-27 中石化石油工程技术服务有限公司 一种钻井分析方法
CN110761779A (zh) * 2019-10-26 2020-02-07 西南石油大学 钻井液固结井壁破碎围岩能力的评价方法
CN111460601A (zh) * 2019-12-06 2020-07-28 西南石油大学 一种基于岩石物理建模的正交各向异性地层地应力预测方法
CN113049358A (zh) * 2019-12-26 2021-06-29 有研工程技术研究院有限公司 一种金属材料动态断裂性能的表征方法
CN112730134A (zh) * 2020-12-18 2021-04-30 湘潭大学 一种破岩刀具材料-密实核物质对磨试验方法

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
B. AKBARI ET AL: ""Dynamic single PDC?cutter rock?drilling modeling and simulations focusing on rate of penetration using distinct element method"", 《THE 45TH U.S. ROCK MECHANICS》 *
GUANGJIANDONG ET AL: ""The vibration characteristics of drillstring with positive displacement motor in compound drilling Part1: Dynamical modelling and monitoring validation"", 《INTERNATIONAL JOURNAL OF HYDROGEN ENERGY》 *
冯雨润: ""PDC齿作用下的岩石损伤规律研究"", 《中国优秀博硕士学位论文全文数据库 工程科技I辑》 *
董广建: ""冲击旋转钻井仿真研究与实验方案设计"", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技I辑》 *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113775295A (zh) * 2021-11-09 2021-12-10 西南石油大学 一种追踪钻头破岩井底岩石强度全域相等的钻头设计方法
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CN113821894B (zh) * 2021-11-25 2022-01-21 西南石油大学 一种基于局部变强度破岩原理的钻头设计方法
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