CN112708810B - 一种高Fe含量的挤压铸造再生铝镁合金及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种高Fe含量的挤压铸造再生铝镁合金及其制备方法,其成分及质量百分比为:Mg 3.0‑5.0%,Fe 0.3~0.9%,Mn 0.5‑0.8%,Ti 0.1~0.2%,B 0.005~0.02%,杂质元素不超过0.15%,其余为Al。挤压铸造形成了致密、细小的富铁相不仅对合金塑性的影响大幅降低,同时也提高合金强度。本发明通过挤压铸造,制备了一种中等强度高塑性、无需热处理的再生铝镁合金材料。其制备方法具有工艺简单,成本低等优点。
Description
技术领域
本发明涉及金属材料领域,具体涉及一种高Fe含量的挤压铸造再生铝镁合金及其制备方法。
背景技术
Al-Mg系铝合金具有密度小、比强度高、成形性好、耐腐蚀、可焊性好等优良性能,广泛应用于交通、电子、通信等领域。然而,Al-Mg系铝合金因其较差的熔铸性能和较低的强度,限制了在交通领域安全结构件的使用。
目前,我国有三种常用的铸造铝镁合金牌号,分别为ZL301、ZL302和ZL305,其中ZL305的综合力学性能最好,T4热处理态下的抗拉强度为300MPa,断后伸长率为9%,但Mg含量高达7.5~9%,Mg元素氧化烧损严重,且自然时效硬化趋势明显。近年来,关于研究铸造铝镁合金的材料方面的报道越来越多。在中国专利CN105063440A中记载了一种镁含量为9.3-9.8%,铁含量小于0.15%的铸造铝镁合金,热处理后该合金具有较好的力学性能,抗拉强度≥400MPa,伸长率≥13%。但该合金的镁含量高,熔铸性能差,同时热处理提高了成本。另外,在中国专利CN104561699A记载了一种镁含量为3.8-4.5%,铁含量为0.01-0.02%的高强度铸造铝镁合金材料,其抗拉强度为300~400MPa,伸长率为12~14%。但该合金中加入了Sm、Nd和Y等价格昂贵的稀土材料,且严格控制铁含量,使得成本增加且熔炼工艺复杂。
再生铝具有能耗低等优点,具有良好的环境和社会效益,铝合金在回收过程中会引入一些不可避免的有害元素。其中Fe是再生铝中最为常见的杂质元素,形成硬脆的富铁金属间化合物,极大降低合金的力学性能。然而,Fe并不总是有害的,Fe在铸造铝合金中可防止粘膜,最近研究发现在铸造铝镁合金中Fe可以提高合金的强度,并保留较高的伸长率。因此,如何将Fe元素变废为宝,对实现资源的重复利用具有重要的价值意义。
发明内容
本发明的目的在于针对上述存在的问题和不足,提出一种低成本,具有中等强度高塑性,无需热处理,适合于挤压铸造成型的再生铝镁合金材料及制备方法。
本发明的目的通过下述方案实现:
一种高Fe含量的挤压铸造再生铝镁合金,其成分及质量百分比为:Mg3.0-5.0%,Fe 0.3~0.9%,Mn 0.5-0.8%,Ti 0.1~0.2%,B 0.005~0.02%,杂质元素不超过0.15%,其余为Al。严格控制其他杂质元素,提高合金的力学性能。
优选的,所述挤压铸造再生铝镁合金中Fe、Mn完全形成共晶Al6(Fe,Mn)相。进一步优选的,所述完全形成共晶Al6(Fe,Mn)相通过热力学软件计算Al-Mg-Fe-Mn-B的平衡凝固相图确定。
一种高Fe含量的挤压铸造再生铝镁合金的制备方法,包括以下步骤:
以含Fe、Mn杂质元素的Al-Mg再生铝为主要原材料,以Mn添加剂、Al-Ti中间合金、Al-B中间合金、工业纯铝和纯镁为辅助材料;
(1)在熔炼炉中加入再生铝,并升温至750~800℃熔化;
(2)向步骤(1)所述熔化的再生铝中先加入Mn添加剂、Al-Ti中间合金,随后加入工业纯铝、纯镁、Al-B中间合金,辅料混合熔化后再降低熔体温度至700~720℃;
(3)以高纯氮气为载体将精炼剂喷入步骤(2)的熔体中,静置10~30分钟后扒渣;
(4)挤压铸造制备中强高韧铸造铝合金铸件。
优选的,所述挤压铸造的条件为:浇注温度为680~730℃、模具型腔温度为230~250℃、挤压比压为55~300MPa、充型速度为0.2~0.3米/秒、保压时间为20~30秒。
优选的,步骤(2)所述Mn添加剂、Al-Ti中间合金、Al-B中间合金、工业纯铝和纯镁的添加量确定方法如下:
取步骤(1)所述熔化的再生铝测试成分;对比实测成分与所述挤压铸造再生铝镁合金的设计成分的差异,计算相应的辅助材料用量;所述纯镁和Al-B中间合金用量以Mg、B的设计含量和实测含量为准确定;所述工业纯铝用量以Fe的实测含量和设计含量确定,所述Mn添加剂的用量以Mn的实测含量和设计含量确定;所述Al-Ti中间合金用量以Ti的实测含量和设计含量确定。
本发明的有益效果如下:
(1)本发明采用工业废旧铝料为原料,还采用了Mg、Mn、B、Ti等常规添加元素,不含稀贵元素,来源广、成本低。
(2)镁元素(Mg)是合金强化的主要元素,共晶温度下Mg在Al中的最大溶解度为17.4%,即使快速冷却,其溶解度也可达3%-6%,易产生“停放效应”(Mg在自然时效过程中的析出)。本发明合金中的Mg含量仅为3-5%,减少了“停放效应”,有利于合金力学性能的稳定。
(3)铁元素(Fe)是再生Al-Mg合金中的主要杂质元素,在不含Mn或Mn含量较低时,Fe主要以针片状共晶和初生块状的Al13Fe4相为主,对合金的塑性危害较大,但能有效的降低熔体对钢制模具的粘着。
(4)锰元素(Mn)的主要作用不仅是将富铁相全部转变成细小的汉字状Al6(Fe,Mn)相,同时也要抑制块状Al6(Fe,Mn)相的形成。因此,本发明一方面通过热力学计算,得到特定Fe含量下获得完全共晶Al6(Fe,Mn)相所需的Mn含量,另一方面引入活性元素B元素,降低Al6(Fe,Mn)相的长大速率。充分发挥了Mn在合金中的作用。
(5)本发明合金的组织中只存在Al6(Fe,Mn)相。合金中不含Cu等热处理强化元素,合金主要靠细晶强化、第二相强化和固溶强化。铸态合金的抗拉强度250-350MPa,屈服强度135-180MPa,延伸率25-40%。
附图说明
图1为实施例4的扫描电子显微图。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步说明,以使本领域的技术人员可以更好地理解本发明并能予以实施,但所举实施例不作为对本发明的限定。
实施例1
设计成分为:Al-3.1Mg-0.5Mn-0.3Fe-0.1Ti-0.02B。
以Fe、Mn杂质元素的Al-Mg再生铝为主要原材料,以Mn添加剂、Al-Ti中间合金、工业纯铝和纯镁为辅助材料。
(1)在熔炼炉中加入再生铝,并升温至750℃熔化;待炉中原料完全熔化后,取样测试合金成分;对比实测成分与设计成分的差异,计算并称重相应的辅助材料。
(2)向步骤(1)所述熔化的再生铝中先加入Mn添加剂、Al-Ti中间合金,随后加入工业纯铝、纯镁、Al-B中间合金,辅料混合熔化后再降低熔体温度至700℃;
(3)以高纯氮气为载体将精炼剂喷入步骤(2)的熔体中,静置10~30分钟后扒渣;
(4)在浇注温度为730℃、模具型腔温度为250℃、挤压比压为200MPa、充型速度为0.27米/秒、保压时间为30秒条件下,制备中强高韧铸造铝合金铸件。
实施例2
设计成分为:Al-3.6Mg-0.8Mn-0.5Fe-0.15Ti-0.005B。
以Fe、Mn杂质元素的Al-Mg再生铝为主要原材料,以Mn添加剂、Al-Ti中间合金、工业纯铝和纯镁为辅助材料。
(1)在熔炼炉中加入再生铝,并升温至760℃熔化;待炉中原料完全熔化后,取样测试合金成分;对比实测成分与设计成分的差异,计算并称重相应的辅助材料。
(2)向步骤(1)所述熔化的再生铝中先加入Mn添加剂、Al-Ti中间合金,随后加入工业纯铝、纯镁、Al-B中间合金,辅料混合熔化后再降低熔体温度至710℃;
(3)以高纯氮气为载体将精炼剂喷入步骤(2)的熔体中,静置10~30分钟后扒渣。
(4)在浇注温度为720℃、模具型腔温度为250℃、挤压比压为55MPa、充型速度为0.2米/秒、保压时间为30秒条件下,制备中强高韧铸造铝合金铸件。
实施例3
设计成分为:Al-4.5Mg-0.7Mn-0.7Fe-0.18Ti-0.015B。
以Fe、Mn杂质元素的Al-Mg再生铝为主要原材料,以Mn添加剂、Al-Ti中间合金、工业纯铝和纯镁为辅助材料。
(1)在熔炼炉中加入再生铝,并升温至780℃熔化;待炉中原料完全熔化后,取样测试合金成分;对比实测成分与设计成分的差异,计算并称重相应的辅助材料。
(2)向步骤(1)所述熔化的再生铝中先加入Mn添加剂、Al-Ti中间合金,随后加入工业纯铝、纯镁、Al-B中间合金,辅料混合熔化后再降低熔体温度至720℃;
(3)以高纯氮气为载体将精炼剂喷入步骤(2)的熔体中,静置10~30分钟后扒渣。
(4)在浇注温度为730℃、模具型腔温度为250℃、挤压比压为100MPa、充型速度为0.2米/秒、保压时间为30秒条件下,制备中强高韧铸造铝合金铸件。
实施例4
设计成分为:Al-4.9Mg-0.5Mn-0.9Fe-0.2Ti-0.008B。
以Fe、Mn杂质元素的Al-Mg再生铝为主要原材料,以Mn添加剂、Al-Ti中间合金、工业纯铝和纯镁为辅助材料。
(1)在熔炼炉中加入再生铝,并升温至800℃熔化;待炉中原料完全熔化后,取样测试合金成分;对比实测成分与设计成分的差异,计算并称重相应的辅助材料。
(2)向步骤(1)所述熔化的再生铝中先加入Mn添加剂、Al-Ti中间合金,随后加入工业纯铝、纯镁、Al-B中间合金,辅料混合熔化后再降低熔体温度至720℃;
(3)以高纯氮气为载体将精炼剂喷入步骤(2)的熔体中,静置10~30分钟后扒渣。
(4)在浇注温度为730℃、模具型腔温度为230℃、挤压比压为300MPa、充型速度为0.3米/秒、保压时间为30秒条件下,制备中强高韧铸造铝合金铸件。
图1为实施例4的扫描电子显微图,其中白色颗粒为富铁相。在铁含量为0.9%,挤压比压为300MPa时,合金组织中没有铸造缺陷,挤压铸造形成了致密、细小的富铁相。
实施例1~4铝合金的力学性能对比见表1。
实施例1~4铝合金的化学成分对比见表2。
表1实施例1~4中铝合金的力学性能
实施例 | 抗拉强度/MPa | 屈服抗拉强度/MPa | 伸长率/% |
1 | 250 | 140 | 40 |
2 | 280 | 158 | 30 |
3 | 350 | 180 | 28 |
4 | 330 | 170 | 25 |
表2实施例1~4中铝合金的化学成分
实施例 | Mg | Mn | Fe | Ti | B | 其他 | Al |
1 | 3.1 | 0.5 | 0.3 | 0.1 | 0.02 | ≤0.15 | 余量 |
2 | 3.6 | 0.8 | 0.5 | 0.15 | 0.005 | ≤0.15 | 余量 |
3 | 4.5 | 0.7 | 0.7 | 0.18 | 0.015 | ≤0.15 | 余量 |
4 | 4.9 | 0.5 | 0.9 | 0.2 | 0.008 | ≤0.15 | 余量 |
从表1可知,铸态合金的抗拉强度250-350MPa,屈服强度135-180MPa,延伸率25-40%。实施例1中铁含量为0.3%时,合金的伸长率为40%,抗拉强度为250MPa,合金的韧性非常好,但强度低。实施例4中铁含量为0.9%时,合金的伸长率为25%,抗拉强度为330MPa,与实施例1相比,该合金的伸长率降低了37.5%,抗拉强度提高了32%,屈服强度提高了21.4%。实施例3的综合力学性能最好,与实施例1相比,该合金的伸长率降低了30%,抗拉强度提高了40%,屈服强度提高了28.6%。
上述实施例为本发明较佳的实施方式,但本发明的实施方式并不受上述实施例的限制,其他的任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的改变、修饰、替代、组合、简化,均应为等效的置换方式,都包含在本发明的保护范围之内。
Claims (5)
1.一种高Fe含量的挤压铸造再生铝镁合金,其特征在于,其成分及质量百分比为:Mg3.0-5.0%,Fe 0.3~0.9%,Mn 0.5-0.8%,Ti 0.1~0.2%,B 0.005~0.02%,杂质元素不超过0.15%,其余为Al;
所述挤压铸造再生铝镁合金中Fe、Mn完全形成共晶Al6(Fe, Mn)相。
2.根据权利要求1所述的高Fe含量的挤压铸造再生铝镁合金,其特征在于,所述完全形成共晶Al6(Fe, Mn)相通过热力学软件计算Al-Mg-Fe-Mn-B的平衡凝固相图确定。
3.一种权利要求1-2任一项所述的高Fe含量的挤压铸造再生铝镁合金的制备方法,其特征在于,包括以下步骤:
以含Fe、Mn杂质元素的Al-Mg再生铝为主要原材料,以Mn添加剂、Al-Ti中间合金、Al-B中间合金、工业纯铝和纯镁为辅助材料;
(1)在熔炼炉中加入再生铝,并升温至750~800℃熔化;
(2)向步骤(1)所述熔化的再生铝中先加入Mn添加剂、Al-Ti中间合金,随后加入工业纯铝、纯镁、Al-B中间合金,辅料混合熔化后再降低熔体温度至700~720℃;
(3)以高纯氮气为载体将精炼剂喷入步骤(2)的熔体中,静置10~30分钟后扒渣;
(4)挤压铸造制备中强高韧铸造铝合金铸件。
4.根据权利要求3所述的制备方法,其特征在于,步骤(4)所述挤压铸造的条件为:浇注温度为680~730℃、模具型腔温度为230~250℃、挤压比压为55~300MPa、充型速度为0.2~0.3米/秒、保压时间为20~30秒。
5.根据权利要求3所述的制备方法,其特征在于,步骤(2)所述Mn添加剂、Al-Ti中间合金、Al-B中间合金、工业纯铝和纯镁的添加量确定方法如下:
取步骤(1)所述熔化的再生铝测试成分;对比实测成分与所述挤压铸造再生铝镁合金的设计成分的差异,计算相应的辅助材料用量;所述纯镁和Al-B中间合金用量以Mg、B的设计含量和实测含量为准确定;所述工业纯铝用量以Fe的实测含量和设计含量确定,所述Mn添加剂的用量以Mn的实测含量和设计含量确定;所述Al-Ti中间合金用量以Ti的实测含量和设计含量确定。
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