CN112658031A - 一种改善冷轧热镀锌高强双相钢边部成形的控制方法 - Google Patents
一种改善冷轧热镀锌高强双相钢边部成形的控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN112658031A CN112658031A CN202011456379.9A CN202011456379A CN112658031A CN 112658031 A CN112658031 A CN 112658031A CN 202011456379 A CN202011456379 A CN 202011456379A CN 112658031 A CN112658031 A CN 112658031A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- temperature
- controlling
- cold
- shear blade
- controlled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 229910000885 Dual-phase steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 28
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 49
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 32
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims description 32
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims description 29
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 24
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 claims description 14
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims description 14
- 238000009966 trimming Methods 0.000 claims description 9
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 7
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 7
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000010008 shearing Methods 0.000 abstract description 9
- 238000000195 production control method Methods 0.000 abstract description 3
- 230000008520 organization Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005501 phase interface Effects 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种改善冷轧热镀锌高强双相钢边部成形的控制方法包括以下步骤：S1、满足800MPa级C‑Si‑Mn‑Cr系冷轧热镀锌双相钢成份设计的钢进行脱硫、转炉吹炼、RH真空精炼、连铸得到连铸坯；S2、将连铸坯经常规加热后进行热轧，终轧温度控制在850～950℃；S3、层冷过程中，降低开始层冷冷却速度，控制在50～60℃/s，卷取温度控制在530～650℃；S4、经常规酸洗后进行冷轧，控制冷轧总压下率为50～70％，冷轧板卷厚度为0.5～2.2mm。通过组织工艺降低软硬相之间的硬度差异，同时匹配合适的剪切间隙量和重叠量等参数，可明显改善高强热镀锌双相钢边部冲压成形的生产控制方法。
Description
技术领域
本发明涉及冷轧热镀锌高强双相钢边部成形技术领域，尤其涉及一种改善冷轧热镀锌高强双相钢边部成形的控制方法。
背景技术
冷轧热镀锌双相钢由于屈强比低、初始加工硬化率高，良好的强度和韧性匹配，良好的烘烤硬化性能以及碰撞能量吸收能力等特点，满足了汽车轻量化、安全性和耐蚀性等要求，在汽车上的应用范围及使用量越来越多，同时汽车行业竞争日趋激烈，为进一步提高利润空间，部分零件的冲压工艺已由主机厂或配套商切边后冲压调整为卷料原卷边直接冲压，此举可进一步增强主机厂或配套商的利润空间。由于冷成型高强双相钢冲压时对边部质量非常敏感，根据边部质量好坏程度，有的在拉延工序就发生开裂，有的在翻边等工序出现开裂。因此，边部质量直接影响到材料的边部成形性能，它已成为冷轧热镀锌双相钢生产中需要重点控制的对象。在高强钢的冲压成形研究中，国内外学者对成形极限方面的研究较多，但是对高强钢边部开裂研究较少，高强钢边部开裂时材料往往还未达到其极限变形能力，无法利用通常的成形极限方法进行研究分析，边部开裂问题难以获得有效的解决，已成为高强钢产品质量的主要问题之一。
申请号：201210220145.3，专利名称：一种用于控制高强钢酸洗剪边质量的方法。该发明提到控制高强钢酸洗剪边质量的方法，主要包括：采用过程计算机***分别对圆盘剪间隙H1和重叠量H2的设定值进行计算，然后将得到的设定值传送至操作计算机***，所述操作计算机***依照所得到的设定值对圆盘剪传递装置进行调整，控制圆盘剪对所述高强钢进行剪切。本发明所提供的方法能够提高屈服强度介于380N/mm2到600N/mm2高强钢产品边部剪切质量，减少崩刀等异常情况发生的剪边质量控制方法，以满足高强钢产品在冷连轧机组的实际生产需求。
在生产冷轧热镀锌双相钢时，按现有的工艺控制方法，800MPa级以上超高强双相钢正常切边后会边部存在不规则剪切印，这些剪切印区域通常会存在应力集中或微裂纹，宏观上可看到明显的二次光亮带，冷冲压成型高强双相钢对边部质量非常敏感，对原卷边冲压的零件，这些应力集中或微裂纹区域会成为裂纹源，最终导致边部冲压100％开裂。现有材料贝氏体、马氏体等硬相与铁素体软相在硬度上存在较大差异，这也会导致边部局部变形时，更容易在相界面结合处开裂。
现有改善高强钢酸洗的边部质量控制方法，在制定剪切工艺时，同时考虑到了材料厚度和材料强度的影响，但未考虑材料微观组织的影响，同等强度级别材料，微观组织不同边部质量表现是有差别的，而且该控制方法仅适用于热轧卷的冷轧生产过程控制，不适用于最终退火后的产品。本发明针对现有技术的不足，提供了一种通过组织工艺降低软硬相之间的硬度差异，同时匹配合适的剪切间隙量和重叠量等参数，可明显改善高强热镀锌双相钢边部冲压成形的生产控制方法。
发明内容
基于背景技术存在的技术问题，本发明提出了一种改善冷轧热镀锌高强双相钢边部成形的控制方法。
本发明提出的一种改善冷轧热镀锌高强双相钢边部成形的控制方法，包括以下步骤：
S1、满足800MPa级C-Si-Mn-Cr系冷轧热镀锌双相钢成份设计的钢进行脱硫、转炉吹炼、RH真空精炼、连铸得到连铸坯；
S2、将连铸坯经常规加热后进行热轧，终轧温度控制在850～950℃；
S3、层冷过程中，降低开始层冷冷却速度，控制在50～60℃/s，卷取温度控制在530～650℃；
S4、经常规酸洗后进行冷轧，控制冷轧总压下率为50～70％，冷轧板卷厚度为0.5～2.2mm；
S5、连续镀锌线退火时，加热段末段带钢温度控制在790～810℃，保温段温蒂控制在790～810℃，保温时间60～130s，缓冷末段温度控制在730～750℃，缓冷速度为0.5～1.5℃/s，然后快速冷却到450～470℃，快冷速度为20～45℃/s；
S6、热浸镀锌时，锌锅温度为460～462℃，镀锌时间2～5s，镀后冷却到260～300℃，冷却速度为8～20℃/s，最后进入水淬槽冷却至室温；
S7、光整后进入切边工序，剪刃间隙量控制在0.2～0.3mm，剪刃重叠量控制在-0.9～-0.7mm，退火温度、缓冷温度均走中上限时，剪刃间隙按照范围中下限来控制，剪刃重叠量按照范围中上限控制，反之，退火温度、缓冷温度均走中下限时，剪刃间隙按照范围中上限来控制，剪刃重叠量按照范围中下限控制。
本发明的有益效果是：
1、连铸坯经加热终轧后，在层冷过程中，降低开始层冷冷却速度，控制在50～60℃/s，卷取温度控制在530～650℃；
2、冷轧过程控制冷轧总压下率为50～70％；
3、连续镀锌线退火时，加热段末段带钢温度控制在790～810℃，保温段温蒂控制在790～810℃，保温时间60～130s，缓冷末段温度控制在730～750℃，缓冷速度为0.5～1.5℃/s，然后快速冷却到450～470℃，快冷速度为20～45℃/s；
4、光整后进入切边工序，剪刃间隙控制在0.2～0.3mm，剪刃重叠量控制在-0.9～-0.7mm，退火温度、缓冷温度均走中上限时，剪刃间隙按照范围中下限来控制，剪刃重叠量按照范围中上限控制，反之，退火温度、缓冷温度均走中下限时，剪刃间隙按照范围中上限来控制，剪刃重叠量按照范围中下限控制。
本发明通过组织工艺降低软硬相之间的硬度差异，同时匹配合适的剪切间隙量和重叠量等参数，可明显改善高强热镀锌双相钢边部冲压成形的生产控制方法。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步解说。
实施例一
本实施例中提出了一种改善冷轧热镀锌高强双相钢边部成形的控制方法，包括以下步骤：
S1、满足800MPa级C-Si-Mn-Cr系冷轧热镀锌双相钢成份设计的钢进行脱硫、转炉吹炼、RH真空精炼、连铸得到连铸坯；
S2、将连铸坯经常规加热后进行热轧，终轧温度控制在880℃；
S3、层冷过程中，降低开始层冷冷却速度，控制在57℃/s，卷取温度控制在560℃；
S4、经常规酸洗后进行冷轧，控制冷轧总压下率为50～70％，冷轧板卷厚度为0.5～2.2mm；
S5、连续镀锌线退火时，加热段末段带钢温度控制在800℃，保温段温蒂控制在795℃，保温时间60～130s，缓冷末段温度控制在735℃，缓冷速度为1℃/s，然后快速冷却到460℃，快冷速度为25℃/s；
S6、热浸镀锌时，锌锅温度为460～462℃，镀锌时间2～5s，镀后冷却到260～300℃，冷却速度为8～20℃/s，最后进入水淬槽冷却至室温；
S7、光整后进入切边工序，剪刃间隙量控制在0.28mm，剪刃重叠量控制在-0.8mm，退火温度、缓冷温度均走中上限时，剪刃间隙按照范围中下限来控制，剪刃重叠量按照范围中上限控制，反之，退火温度、缓冷温度均走中下限时，剪刃间隙按照范围中上限来控制，剪刃重叠量按照范围中下限控制。
实施例二
S1、满足800MPa级C-Si-Mn-Cr系冷轧热镀锌双相钢成份设计的钢进行脱硫、转炉吹炼、RH真空精炼、连铸得到连铸坯；
S2、将连铸坯经常规加热后进行热轧，终轧温度控制在890℃；
S3、层冷过程中，降低开始层冷冷却速度，控制在55℃/s，卷取温度控制在590℃；
S4、经常规酸洗后进行冷轧，控制冷轧总压下率为50～70％，冷轧板卷厚度为0.5～2.2mm；
S5、连续镀锌线退火时，加热段末段带钢温度控制在805℃，保温段温蒂控制在800℃，保温时间60～130s，缓冷末段温度控制在745℃，缓冷速度为0.6℃/s，然后快速冷却到455℃，快冷速度为40℃/s；
S6、热浸镀锌时，锌锅温度为460～462℃，镀锌时间2～5s，镀后冷却到260～300℃，冷却速度为8～20℃/s，最后进入水淬槽冷却至室温；
S7、光整后进入切边工序，剪刃间隙量控制在0.23mm，剪刃重叠量控制在-0.75mm，退火温度、缓冷温度均走中上限时，剪刃间隙按照范围中下限来控制，剪刃重叠量按照范围中上限控制，反之，退火温度、缓冷温度均走中下限时，剪刃间隙按照范围中上限来控制，剪刃重叠量按照范围中下限控制.
实施例三
S1、满足800MPa级C-Si-Mn-Cr系冷轧热镀锌双相钢成份设计的钢进行脱硫、转炉吹炼、RH真空精炼、连铸得到连铸坯；
S2、将连铸坯经常规加热后进行热轧，终轧温度控制在920℃；
S3、层冷过程中，降低开始层冷冷却速度，控制在53℃/s，卷取温度控制在580℃；
S4、经常规酸洗后进行冷轧，控制冷轧总压下率为50～70％，冷轧板卷厚度为0.5～2.2mm；
S5、连续镀锌线退火时，加热段末段带钢温度控制在795℃，保温段温蒂控制在790℃，保温时间60～130s，缓冷末段温度控制在740℃，缓冷速度为0.9℃/s，然后快速冷却到470℃，快冷速度为30℃/s；
S6、热浸镀锌时，锌锅温度为460～462℃，镀锌时间2～5s，镀后冷却到260～300℃，冷却速度为8～20℃/s，最后进入水淬槽冷却至室温；
S7、光整后进入切边工序，剪刃间隙量控制在0.28mm，剪刃重叠量控制在-0.85mm，退火温度、缓冷温度均走中上限时，剪刃间隙按照范围中下限来控制，剪刃重叠量按照范围中上限控制，反之，退火温度、缓冷温度均走中下限时，剪刃间隙按照范围中上限来控制，剪刃重叠量按照范围中下限控制。
对比例一
S1、满足800MPa级C-Si-Mn-Cr系冷轧热镀锌双相钢成份设计的钢进行脱硫、转炉吹炼、RH真空精炼、连铸得到连铸坯；
S2、将连铸坯经常规加热后进行热轧，终轧温度控制在960℃；
S3、层冷过程中，降低开始层冷冷却速度，控制在72℃/s，卷取温度控制在540℃；
S4、经常规酸洗后进行冷轧，控制冷轧总压下率为50～70％，冷轧板卷厚度为0.5～2.2mm；
S5、连续镀锌线退火时，加热段末段带钢温度控制在785℃，保温段温蒂控制在780℃，保温时间60～130s，缓冷末段温度控制在720℃，缓冷速度为0.9℃/s，然后快速冷却到470℃，快冷速度为18℃/s；
S6、热浸镀锌时，锌锅温度为460～462℃，镀锌时间2～5s，镀后冷却到260～300℃，冷却速度为8～20℃/s，最后进入水淬槽冷却至室温；
S7、光整后进入切边工序，剪刃间隙量控制在0.31mm，剪刃重叠量控制在-0.95mm，退火温度、缓冷温度均走中上限时，剪刃间隙按照范围中下限来控制，剪刃重叠量按照范围中上限控制，反之，退火温度、缓冷温度均走中下限时，剪刃间隙按照范围中上限来控制，剪刃重叠量按照范围中下限控制。
对比例二
S1、满足800MPa级C-Si-Mn-Cr系冷轧热镀锌双相钢成份设计的钢进行脱硫、转炉吹炼、RH真空精炼、连铸得到连铸坯；
S2、将连铸坯经常规加热后进行热轧，终轧温度控制在970℃；
S3、层冷过程中，降低开始层冷冷却速度，控制在78℃/s，卷取温度控制在530℃；
S4、经常规酸洗后进行冷轧，控制冷轧总压下率为50～70％，冷轧板卷厚度为0.5～2.2mm；
S5、连续镀锌线退火时，加热段末段带钢温度控制在775℃，保温段温蒂控制在785℃，保温时间60～130s，缓冷末段温度控制在725℃，缓冷速度为0.9℃/s，然后快速冷却到470℃，快冷速度为15℃/s；
S6、热浸镀锌时，锌锅温度为460～462℃，镀锌时间2～5s，镀后冷却到260～300℃，冷却速度为8～20℃/s，最后进入水淬槽冷却至室温；
S7、光整后进入切边工序，剪刃间隙量控制在0.32mm，剪刃重叠量控制在-0.97mm，退火温度、缓冷温度均走中上限时，剪刃间隙按照范围中下限来控制，剪刃重叠量按照范围中上限控制，反之，退火温度、缓冷温度均走中下限时，剪刃间隙按照范围中上限来控制，剪刃重叠量按照范围中下限控制。
表1各实施例的主要热轧工艺参数
| 实施例 | 终轧温度/℃ | 开始层冷冷却速度/(℃/s) | 卷取温度/℃ |
| 1 | 880 | 57 | 560 |
| 2 | 890 | 55 | 590 |
| 3 | 920 | 53 | 580 |
| 对比例1 | 960 | 72 | 540 |
| 对比例2 | 970 | 78 | 530 |
表2各实施例的冷轧退火及剪切工艺参数
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。
Claims (1)
1.一种改善冷轧热镀锌高强双相钢边部成形的控制方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1、满足800MPa级C-Si-Mn-Cr系冷轧热镀锌双相钢成份设计的钢进行脱硫、转炉吹炼、RH真空精炼、连铸得到连铸坯；
S2、将连铸坯经常规加热后进行热轧，终轧温度控制在850～950℃；
S3、层冷过程中，降低开始层冷冷却速度，控制在50～60℃/s，卷取温度控制在530～650℃；
S4、经常规酸洗后进行冷轧，控制冷轧总压下率为50～70％，冷轧板卷厚度为0.5～2.2mm；
S5、连续镀锌线退火时，加热段末段带钢温度控制在790～810℃，保温段温蒂控制在790～810℃，保温时间60～130s，缓冷末段温度控制在730～750℃，缓冷速度为0.5～1.5℃/s，然后快速冷却到450～470℃，快冷速度为20～45℃/s；
S6、热浸镀锌时，锌锅温度为460～462℃，镀锌时间2～5s，镀后冷却到260～300℃，冷却速度为8～20℃/s，最后进入水淬槽冷却至室温；
S7、光整后进入切边工序，剪刃间隙量控制在0.2～0.3mm，剪刃重叠量控制在-0.9～-0.7mm，退火温度、缓冷温度均走中上限时，剪刃间隙按照范围中下限来控制，剪刃重叠量按照范围中上限控制，反之，退火温度、缓冷温度均走中下限时，剪刃间隙按照范围中上限来控制，剪刃重叠量按照范围中下限控制。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202011456379.9A CN112658031A (zh) | 2020-12-10 | 2020-12-10 | 一种改善冷轧热镀锌高强双相钢边部成形的控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202011456379.9A CN112658031A (zh) | 2020-12-10 | 2020-12-10 | 一种改善冷轧热镀锌高强双相钢边部成形的控制方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN112658031A true CN112658031A (zh) | 2021-04-16 |
Family
ID=75402535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202011456379.9A Pending CN112658031A (zh) | 2020-12-10 | 2020-12-10 | 一种改善冷轧热镀锌高强双相钢边部成形的控制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN112658031A (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114653750A (zh) * | 2022-02-25 | 2022-06-24 | 鞍钢股份有限公司 | 一种降低1200MPa级以上冷轧双相钢边裂的热轧工艺 |
Citations (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1118687A1 (en) * | 2000-01-21 | 2001-07-25 | Nisshin Steel Co., Ltd. | High-strength, high-toughness martensitic stainless steel sheet, method of inhibiting cold-rolled steel sheet edge cracking, and method of producing the steel sheet |
| WO2001077400A1 (fr) * | 2000-04-07 | 2001-10-18 | Kawasaki Steel Corporation | Tole d'acier laminee a chaud, tole d'acier laminee a froid et tole d'acier galvanisee par immersion a chaud ayant d'excellentes caracteristiques de durcissement au vieillissement par ecrouissage, et procede pour leur production |
| JP2006326672A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Jfe Steel Kk | 厚鋼板の剪断方法 |
| CN101266465A (zh) * | 2007-03-16 | 2008-09-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种圆盘剪刀片间距控制方法 |
| CN102719751A (zh) * | 2011-03-29 | 2012-10-10 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高强度冷轧热镀锌双相钢板及其制造方法 |
| CN102722104A (zh) * | 2012-06-29 | 2012-10-10 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于控制高强钢酸洗剪边质量的方法 |
| CN103862094A (zh) * | 2012-12-12 | 2014-06-18 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 利用圆盘剪进行剪切的方法和热轧带钢的剪切方法 |
| CN104249187A (zh) * | 2013-06-25 | 2014-12-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 高屈服强度取向硅钢剪切工艺 |
| CN104831177A (zh) * | 2015-05-11 | 2015-08-12 | 首钢总公司 | 一种冷轧热镀锌双相钢及其制备方法 |
| WO2016031166A1 (ja) * | 2014-08-28 | 2016-03-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| CN105728823A (zh) * | 2016-04-29 | 2016-07-06 | 燕山大学 | 带钢剪切过程中间隙量与重叠量综合优化方法 |
| CN106399857A (zh) * | 2016-09-29 | 2017-02-15 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种抗拉强度800MPa级含Si的冷轧热镀锌双相钢的生产方法 |
| WO2017164139A1 (ja) * | 2016-03-25 | 2017-09-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| CN108296551A (zh) * | 2018-01-08 | 2018-07-20 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种可提升深冲钢切边质量的切边剪调整方法 |
| CN109881106A (zh) * | 2019-04-01 | 2019-06-14 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种生产不同屈服强度级别的780MPa级热镀锌双相钢及其生产方法 |
| CN110576214A (zh) * | 2019-09-17 | 2019-12-17 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 一种切边质量控制方法 |
| CN111809107A (zh) * | 2020-06-16 | 2020-10-23 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种Ti系吨桶用热镀锌高强IF钢及其制造方法 |
-
2020
- 2020-12-10 CN CN202011456379.9A patent/CN112658031A/zh active Pending
Patent Citations (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1118687A1 (en) * | 2000-01-21 | 2001-07-25 | Nisshin Steel Co., Ltd. | High-strength, high-toughness martensitic stainless steel sheet, method of inhibiting cold-rolled steel sheet edge cracking, and method of producing the steel sheet |
| WO2001077400A1 (fr) * | 2000-04-07 | 2001-10-18 | Kawasaki Steel Corporation | Tole d'acier laminee a chaud, tole d'acier laminee a froid et tole d'acier galvanisee par immersion a chaud ayant d'excellentes caracteristiques de durcissement au vieillissement par ecrouissage, et procede pour leur production |
| JP2006326672A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Jfe Steel Kk | 厚鋼板の剪断方法 |
| CN101266465A (zh) * | 2007-03-16 | 2008-09-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种圆盘剪刀片间距控制方法 |
| CN102719751A (zh) * | 2011-03-29 | 2012-10-10 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高强度冷轧热镀锌双相钢板及其制造方法 |
| CN102722104A (zh) * | 2012-06-29 | 2012-10-10 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种用于控制高强钢酸洗剪边质量的方法 |
| CN103862094A (zh) * | 2012-12-12 | 2014-06-18 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 利用圆盘剪进行剪切的方法和热轧带钢的剪切方法 |
| CN104249187A (zh) * | 2013-06-25 | 2014-12-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 高屈服强度取向硅钢剪切工艺 |
| WO2016031166A1 (ja) * | 2014-08-28 | 2016-03-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| CN104831177A (zh) * | 2015-05-11 | 2015-08-12 | 首钢总公司 | 一种冷轧热镀锌双相钢及其制备方法 |
| WO2017164139A1 (ja) * | 2016-03-25 | 2017-09-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| CN105728823A (zh) * | 2016-04-29 | 2016-07-06 | 燕山大学 | 带钢剪切过程中间隙量与重叠量综合优化方法 |
| CN106399857A (zh) * | 2016-09-29 | 2017-02-15 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种抗拉强度800MPa级含Si的冷轧热镀锌双相钢的生产方法 |
| CN108296551A (zh) * | 2018-01-08 | 2018-07-20 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种可提升深冲钢切边质量的切边剪调整方法 |
| CN109881106A (zh) * | 2019-04-01 | 2019-06-14 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种生产不同屈服强度级别的780MPa级热镀锌双相钢及其生产方法 |
| CN110576214A (zh) * | 2019-09-17 | 2019-12-17 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 一种切边质量控制方法 |
| CN111809107A (zh) * | 2020-06-16 | 2020-10-23 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种Ti系吨桶用热镀锌高强IF钢及其制造方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 康永林: "《现代汽车板理论工艺与成形技术》", 冶金工业出版社, pages: 291 - 292 * |
| 徐鹤贤: "《冷轧窄带钢生产》", 31 August 1992, 东北工学院出版社, pages: 174 - 175 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114653750A (zh) * | 2022-02-25 | 2022-06-24 | 鞍钢股份有限公司 | 一种降低1200MPa级以上冷轧双相钢边裂的热轧工艺 |
| CN114653750B (zh) * | 2022-02-25 | 2024-03-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种降低1200MPa级以上冷轧双相钢边裂的热轧工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10358690B2 (en) | Steel plate used for hot stamping forming, forming process of hot stamping and hot-stamped component | |
| EP0101740B1 (en) | Process for manufacturing cold-rolled steel having excellent press moldability | |
| CN107043888B (zh) | 一种冷弯性能优异的980MPa级冷轧双相钢钢板及其制备方法 | |
| CN108396237B (zh) | 一种高塑性冷轧板及其生产方法 | |
| CN109504930B (zh) | 抗拉强度大于1300MPa的热镀锌钢板及其生产方法 | |
| US20220023929A1 (en) | Method for forming zinc-plated steel plate or steel belt having good corrosion resistance | |
| CN111041382A (zh) | 一种具有低高温摩擦系数的1800MPa级无镀层热成形钢及其制备方法 | |
| CN105838994B (zh) | 镀铬板及其制造方法、皇冠盖 | |
| CN107557673B (zh) | 一种高延伸率高强热轧酸洗钢板及其制造方法 | |
| CN106319368A (zh) | 一种经济型薄链板及其制造方法 | |
| CN113502382B (zh) | 一种980MPa级超高延展性冷轧高强钢的制备方法 | |
| CN108374118A (zh) | 一种具有易于成型特性的热镀锌双相钢板及其制造方法 | |
| CN107716551B (zh) | 基于csp流程生产薄规格热轧dp980钢的方法 | |
| CN104451400B (zh) | 一种热浸镀锌用的TRIP-added高强钢及其生产方法 | |
| CN113399456A (zh) | 一种超薄规格65Mn冷轧宽钢带及其制造方法 | |
| CN110964969A (zh) | 一种高强度热镀锌淬火配分钢及其生产方法 | |
| CN110714165B (zh) | 一种320MPa级家电面板用冷轧薄板及其生产方法 | |
| US4016740A (en) | Method and an apparatus for the manufacture of a steel sheet | |
| CN108677087B (zh) | 低合金高强冷轧退火钢板和合金镀层钢板的制备方法 | |
| CN112658031A (zh) | 一种改善冷轧热镀锌高强双相钢边部成形的控制方法 | |
| CN111363903B (zh) | 一种提高q＆p800钢性能的方法 | |
| CN114058799B (zh) | 一种高Cr-Si合金化热成形钢的罩式退火方法 | |
| CN104498825A (zh) | 一种钢板及其制作方法和液晶模组 | |
| CN110004362B (zh) | 一种提高冷轧dp780钢屈强比和扩孔性能的生产方法 | |
| CN103469063A (zh) | 一种热镀锌烘烤硬化钢板生产方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20210416 |