CN112585389A

CN112585389A - 钢管用螺纹接头

Info

Publication number: CN112585389A
Application number: CN201980054771.XA
Authority: CN
Inventors: 井瀬景太; 中野日香理; 杉野正明
Original assignee: Vallourec Oil and Gas France SAS; Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Current assignee: Vallourec Oil and Gas France SAS; Nippon Steel Corp
Priority date: 2018-08-24
Filing date: 2019-08-01
Publication date: 2021-03-30
Also published as: EP3842680A1; US11774014B2; US20210164593A1; RU2762926C1; CA3109443C; JP7065977B2; JPWO2020039875A1; AR116341A1; BR112020024954A2; EP3842680A4; MX2020013350A; WO2020039875A1; CA3109443A1

Abstract

公开的钢管用螺纹接头包括公扣(10)和母扣(20)。公扣(10)从公扣(10)的顶端朝向公扣(10)的管主体(11)依次包含环状的台肩面(12)、与台肩面(12)相邻的环状的密封面(13)以及外螺纹部(14)。母扣(20)从母扣(20)的管主体(21)朝向母扣(20)的顶端依次包含环状的台肩面(22)、与台肩面(22)相邻的环状的密封面(23)以及内螺纹部(24)。公扣台肩面(12)和母扣台肩面(22)从与管轴线(CL)垂直的面朝向公扣(10)的拧入行进方向倾斜。公扣台肩面(12)的内周缘(12a)的直径(Dpi)小于母扣台肩面(22)的内周缘(22a)的直径(Dbi)。

Description

钢管用螺纹接头

技术领域

本发明涉及一种钢管的连结所使用的螺纹接头。

背景技术

在油井、天然气井等(以下也统称为“油井”)中，为了开采地下资源而使用被称为油井管(OCTG：Oil Country Tubular Goods)的钢管。钢管依次连结。钢管的连结使用螺纹接头。

钢管用螺纹接头的形式大致被分为组合型和整体型。在组合型螺纹接头的情况下，作为连结对象的一对管材中的一个管材是钢管，另一个管材是管接头。在该情况下，在钢管的两端部的外周形成有外螺纹部，在管接头的两端部的内周形成有内螺纹部。并且，钢管与管接头连结。在整体型螺纹接头的情况下，作为连结对象的一对管材均是钢管，不使用额外的管接头。在该情况下，在钢管的一端部的外周形成有外螺纹部，在另一端部的内周形成有内螺纹部。并且，一个钢管与另一个钢管连结。

形成有外螺纹部的管端部的接头部分包含***内螺纹部的要素，因此被称为公扣。另一方面，形成有内螺纹部的管端部的接头部分包含承接外螺纹部的要素，因此被称为母扣。上述的公扣和母扣是管材的端部，因此均呈管状。

图1是表示以往的典型的钢管用螺纹接头的纵剖视图。图1所示的螺纹接头是组合型螺纹接头，包括公扣10和母扣20(例如参照日本特开平10-096489号公报(专利文献1))。

公扣10从公扣10的顶端朝向公扣10的管主体11依次包含环状的台肩面12、环状的密封面13以及外螺纹部14。在公扣10中，密封面13与台肩面12相邻。母扣20从母扣20的管主体21朝向母扣20的顶端依次包含环状的台肩面22、环状的密封面23以及内螺纹部24。在母扣20中，密封面23与台肩面22相邻。

在将公扣10和母扣20连结时，通过向母扣20拧入公扣10，公扣10的台肩面12与母扣20的台肩面22接触。若继续使公扣10旋转预定量，则在相互啮合的外螺纹部14和内螺纹部24产生紧固轴向力，紧固完成。在紧固完成的状态(以下也称为“紧固状态”)下，公扣10的密封面13与母扣20的密封面23干涉并接触，形成基于金属接触的密封部。利用该密封部，确保螺纹接头的密封性能。

近年，油井的高深度化和超深海化发展，随之，油井环境成为高温、高压的严酷的环境。在这样的油井环境下，油井管所负载的压缩载荷、拉伸载荷、来自外部的压力(以下也称为“外压”)以及来自内部的压力(以下也称为“内压”)极高。因此，特别是作为套管、管道所使用的油井管，使用厚壁钢管。当对这样的厚壁钢管的连结使用图1所示那样的螺纹接头的情况下，对于该螺纹接头要求具有与厚壁钢管主体同等的强度和较高的密封性能。特别是要求针对外压的密封性能。

在此，由公扣10的台肩面12与母扣20的台肩面22的接触面(以下也称为“台肩接触面”)承受压缩载荷。参照图1，在以往的螺纹接头中，为了最大程度地确保台肩接触面的面积，公扣10的台肩面12的整个区域与母扣20的台肩面22的整个区域接触。即，公扣10的台肩面12的内周缘的直径Dpi与母扣20的台肩面22的内周缘的直径Dbi实质上相同。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开平10-096489号公报

发明内容

发明要解决的问题

本发明的目的之一在于，提供一种钢管用螺纹接头，即使在使用厚壁钢管的情况下，该钢管用螺纹接头也能够充分地确保针对外压的密封性能。

用于解决问题的方案

本发明的技术方案的钢管用螺纹接头包括管状的公扣和管状的母扣。公扣从公扣的顶端朝向公扣的管主体依次包含环状的台肩面、与公扣的台肩面相邻的环状的密封面以及外螺纹部。母扣从母扣的管主体朝向母扣的顶端依次包含环状的台肩面、与母扣的台肩面相邻的环状的密封面以及内螺纹部。公扣和母扣各自的台肩面从与管轴线垂直的面朝向公扣的拧入行进方向倾斜。公扣的台肩面的内周缘的直径小于母扣的台肩面的内周缘的直径。

发明的效果

根据本发明的实施方式的钢管用螺纹接头，即使在使用厚壁钢管的情况下，也能够充分地确保针对外压的密封性能。

附图说明

图1是表示以往的典型的钢管用螺纹接头的纵剖视图。

图2是表示本实施方式的钢管用螺纹接头的纵剖视图。

图3是放大图2所示的螺纹接头的公扣的顶端附近而得到的纵剖视图。

图4是放大图2所示的螺纹接头的公扣的顶端附近而得到的纵剖视图。

具体实施方式

为了解决上述的问题，本发明人实施各种分析和试验，反复进行深入研究。其结果，得到下述的见解。

在要在使用厚壁钢管的螺纹接头中提高密封性能的情况下，考虑以下的方法。作为第1方法，参照图1，考虑加厚公扣10的包含密封面13的部分15(以下也称为“公扣密封部”)的壁厚。

第1方法由以下的推论导出。若公扣密封部15的壁厚较厚，则公扣密封部15的径向的刚度提高。由此，公扣密封部15的弹性恢复力提高，在紧固状态下公扣10的密封面13与母扣20的密封面23之间的接触力(以下也称为“密封接触力”)提高，针对内压和外压的密封性能提高。另外，能够抑制外压负载于公扣10时的公扣密封部15的缩径变形。因此，即使在负载有外压的情况下也能够减小密封接触力的降低。因而，可以说能够抑制针对外压的密封性能的降低。

在第1方法中，由于公扣密封部15的厚壁化，公扣10的台肩面12的面积较大。在以往的螺纹接头中，公扣10的台肩面12的整个区域与母扣20的台肩面22的整个区域接触。因此，母扣20的台肩面22的面积也较大。即，台肩接触面的面积较大。

然而，在台肩接触面的面积过大的情况下，公扣10的台肩面12与母扣20的台肩面22之间的接触力(以下也称为“台肩接触力”)在台肩接触面内变得不均匀。与台肩接触面相邻的密封部受其影响较大。因此，实际上，密封部的接触变得不稳定，密封性能降低。

相对于这样的第1方法，作为第2方法，考虑减薄公扣密封部15的壁厚。在该情况下，由于公扣密封部15的薄壁化，公扣10的台肩面12的面积较小，母扣20的台肩面22的面积也较小。由此，台肩接触面的面积较小。因此，能够实现台肩接触力的均匀化。

然而，在第2方法中，由于公扣密封部15的薄壁化，公扣密封部15的径向的刚度较低。由此，在外压负载于公扣10时，公扣密封部15容易缩径变形。因此，实际上，针对外压的密封性能降低。

总之，第1方法和第2方法均无法确保针对外压的密封性能。

于是，本发明人基于第1方法和第2方法的问题点，着眼于公扣密封部和台肩接触面。具体而言，加厚公扣密封部的壁厚，并且减小台肩接触面的面积。由此，公扣密封部的径向的刚度提高，并且台肩接触力在台肩接触面内变得均匀。因此，能够实现密封部的接触的稳定化。其结果，能够确保针对外压的密封性能。

本发明的钢管用螺纹接头基于上述的见解而完成。

本发明的实施方式的钢管用螺纹接头包括管状的公扣和管状的母扣。公扣从公扣的顶端朝向公扣的管主体依次包含环状的台肩面、与公扣的台肩面相邻的环状的密封面以及外螺纹部。母扣从母扣的管主体朝向母扣的顶端依次包含环状的台肩面、与母扣的台肩面相邻的环状的密封面以及内螺纹部。公扣和母扣各自的台肩面从与管轴线垂直的面朝向公扣的拧入行进方向倾斜。公扣的台肩面的内周缘的直径小于母扣的台肩面的内周缘的直径。

在典型的例子中，本实施方式的螺纹接头使用于套管、管道所使用的厚壁钢管的连结。厚壁钢管的壁厚超过1英寸(25.4mm)。

根据本实施方式的螺纹接头，公扣的台肩面的面积较大，母扣的台肩面的面积较小。其原因在于，公扣的台肩面的内周缘的直径小于母扣的台肩面的内周缘的直径。由此，公扣密封部的壁厚较厚，因此公扣密封部的径向的刚度提高。另外，台肩接触面的面积较小，因此台肩接触力在台肩接触面内变得均匀。

并且，根据本实施方式的螺纹接头，在紧固状态下公扣的台肩面与母扣的台肩面以钩状的形态按压接触。其原因在于，公扣和母扣各自的台肩面从与管轴线垂直的面朝向公扣的拧入行进方向倾斜。由此，公扣密封部始终向扩径的方向承受反作用力。因此，当外压负载于公扣时，公扣密封部难以缩径变形。

从以上的内容来看，即使在使用厚壁钢管的情况下，密封部的接触也稳定。因此，能够充分地确保针对外压的密封性能。

在上述的螺纹接头中，优选的是，公扣和母扣各自的台肩面相对于与管轴线垂直的面的倾斜角为5°～20°。若台肩面的倾斜角为5°以上，则在紧固状态下公扣的台肩面与母扣的台肩面以钩状的形态有效地按压接触。优选的是，台肩面的倾斜角为10°以上。另一方面，若台肩面的倾斜角为20°以下，则即使反复负载压缩载荷，母扣的台肩部的变形也较小。因此，能够有效地维持钩状的形态下的台肩面彼此的按压接触。

在上述的螺纹接头中，优选的是，在将公扣的台肩面投影到与管轴线垂直的面时出现的环状的公扣台肩区域的厚度tp为公扣的管主体的壁厚t的60％以上。若公扣台肩区域的厚度tp为公扣的管主体的壁厚t的60％以上，则公扣密封部的壁厚有效地变厚。

另一方面，公扣台肩区域的厚度tp的上限没有特别限定。不过，若公扣台肩区域的厚度tp过厚，则难以确保外螺纹部的长度。因此，优选的是，公扣台肩区域的厚度tp为公扣的管主体的壁厚t的80％以下。

在上述的螺纹接头中，优选的是，在将母扣的台肩面投影到与管轴线垂直的面时出现的环状的母扣台肩区域的厚度tb为公扣的管主体的壁厚t的20％以上且55％以下。母扣台肩区域相当于在将台肩接触面投影到与管轴线垂直的面时出现的环状的台肩接触面区域。

若母扣台肩区域(台肩接触面区域)的厚度tb为公扣的管主体的壁厚t的20％以上，则当在螺纹接头负载有过大的压缩载荷的情况下，能够抑制台肩面以及与之相邻的密封面的塑性变形，能够使密封面的接触状态稳定。因此，能够确保密封接触力。更优选的是，母扣台肩区域的厚度tb为公扣的管主体的壁厚t的30％以上。另一方面，若母扣台肩区域的厚度tb为公扣的管主体的壁厚t的55％以下，则台肩接触面的面积有效地变小。更优选的是，母扣台肩区域的厚度tb为公扣的管主体的壁厚t的45％以下。

此外，严格来说，在公扣的纵剖面中，在台肩面与密封面之间存在角部。该角部将公扣的台肩面和密封面平滑地连接。同样，在母扣的纵剖面中，在台肩面与密封面之间存在拐角部。该拐角部将母扣的台肩面和密封面平滑地连接。上述的角部和拐角部的纵剖面的半径最大也为1.5mm左右。在该情况下，公扣台肩区域的厚度tp不包含角部的区域。同样，母扣台肩区域的厚度tb不包含拐角部的区域。

以下，参照附图，说明本实施方式的钢管用螺纹接头的具体例。

图2是表示本实施方式的钢管用螺纹接头的纵剖视图。图3和图4是放大图2所示的螺纹接头的公扣的顶端附近而得到的纵剖视图。图3表示紧固状态。在图4中，为了便于说明，表示将公扣10从母扣20分开的状态。图2～图4中的空心箭头表示公扣10相对于母扣20的拧入行进方向。在本说明书中，纵剖面是指螺纹接头的包含管轴线CL(参照图2)的截面。

参照图2～图4，本实施方式的螺纹接头是组合型螺纹接头，包括公扣10和母扣20。公扣10是厚壁钢管。

公扣10从公扣10的顶端朝向公扣10的管主体11依次包含环状的台肩面12、环状的密封面13以及外螺纹部14。以下，也将公扣10的台肩面12称为“公扣台肩面”。也将公扣10的密封面13称为“公扣密封面”。

公扣台肩面12是形成公扣10的顶端面的环状面，从与管轴线CL垂直的面朝向公扣10的拧入行进方向倾斜。由此，与公扣台肩面12的内周缘12a(距管轴线CL较近的一侧的缘)相比，公扣台肩面12的外周缘12b(距管轴线CL较远的一侧的缘)朝向公扣10的拧入行进方向突出。公扣密封面13与公扣台肩面12相邻。即，公扣密封面13与公扣台肩面12的外周缘12b连接。公扣密封面13是锥状的环状面。不过，公扣密封面13也可以是将锥状的环状面和相当于将圆弧等曲线绕管轴线CL旋转而得到的旋转体的周面的面组合而得到的形状。公扣密封面13越靠公扣10的顶端侧(公扣台肩面12侧)而直径越小。

母扣20从母扣20的管主体21朝向母扣20的顶端依次包含环状的台肩面22、环状的密封面23以及内螺纹部24。以下，也将母扣20的台肩面22称为“母扣台肩面”。也将母扣20的密封面23称为“母扣密封面”。

母扣台肩面22是与公扣台肩面12对应的环状面，从与管轴线CL垂直的面朝向公扣10的拧入行进方向倾斜。由此，与母扣台肩面22的外周缘22b(距管轴线CL较远的一侧的缘)相比，母扣台肩面22的内周缘22a(距管轴线CL较近的一侧的缘)朝向与公扣10的拧入行进方向相反的方向突出。母扣密封面23与母扣台肩面22相邻。即，母扣密封面23与母扣台肩面22的外周缘22b连接。母扣密封面23是与公扣密封面13对应的锥状的环状面。不过，母扣密封面23也可以是将锥状的环状面和相当于将圆弧等曲线绕管轴线CL旋转而得到的旋转体的周面的面组合而得到的形状。

公扣10的外螺纹部14与母扣20的内螺纹部24对应。外螺纹部14和内螺纹部24分别包含螺纹顶面、螺纹底面、***牙侧面以及载荷牙侧面。

在本实施方式中，公扣台肩面12的内周缘12a的直径Dpi小于母扣台肩面22的内周缘22a的直径Dbi。即，公扣台肩面12的面积较大，母扣台肩面22的面积较小。因此，台肩接触面30的面积较小。此外，公扣台肩面12的内周缘12a的直径Dpi与公扣10的管主体11的内径相同。即，公扣10的内径恒定。

另外，在本实施方式中，公扣台肩面12和母扣台肩面22各自相对于与管轴线CL垂直的面的倾斜角θp和θb为5°～20°。在将公扣台肩面12投影到与管轴线CL垂直的面时出现的环状的公扣台肩区域的厚度tp为公扣10的管主体11的壁厚t的60％以上。在将母扣台肩面22投影到与管轴线CL垂直的面时出现的环状的母扣台肩区域的厚度tb为公扣10的管主体11的壁厚t的20％以上且55％以下。

在将公扣10和母扣20连结时，通过向母扣20拧入公扣10，外螺纹部14与内螺纹部24啮合。公扣台肩面12的局部与母扣台肩面22的整个区域接触。即，在台肩接触面30的范围内公扣台肩面12与母扣台肩面22接触。若继续使公扣10旋转预定量，则公扣台肩面12的局部与母扣台肩面22的整个区域以钩状的形态按压接触。由此，在相互啮合的外螺纹部14和内螺纹部24产生紧固轴向力，紧固完成。在紧固状态下，公扣密封面13与母扣密封面23干涉并接触，形成基于金属接触的密封部。利用该密封部，确保螺纹接头的密封性能。

参照图2～图4，根据本实施方式的螺纹接头，公扣台肩面12的面积较大，母扣台肩面22的面积较小。由此，公扣密封部15的壁厚较厚，因此公扣密封部15的径向的刚度提高。另外，台肩接触面30的面积较小，因此台肩接触力在台肩接触面30内变得均匀。

并且，根据本实施方式的螺纹接头，在紧固状态下公扣台肩面12的局部与母扣台肩面22的整个区域以钩状的形态按压接触。由此，公扣密封部15始终向扩径的方向承受反作用力。因此，当外压负载于公扣10时，公扣密封部15难以缩径变形。

从以上的内容来看，即使在使用厚壁钢管的情况下，密封部的接触也稳定。因而，能够充分地确保针对外压的密封性能。

实施例

为了确认本实施方式的效果，实施基于弹塑性有限元法的数值模拟分析(FEM分析)。

[实施例1]

[试验条件]

在FEM分析中，使用通过对公扣台肩面的内周缘的直径Dpi和母扣台肩面的内周缘的直径Dbi进行各种变更而得到的组合型螺纹接头的模型。共通的条件如下。

·钢管(公扣主体部)的尺寸：7－5/8inch×1.06inch(外径193.7mm、壁厚27.0mm)

·钢管的等级：API标准的P110(公称屈服应力为110ksi的碳钢)

·台肩面(公扣台肩面和母扣台肩面)的外周缘的直径Do：179.9mm

·台肩面的倾斜角：15°

·螺距：5.08mm

·载荷牙侧面的牙型半角：－3°

·***牙侧面的牙型半角：10°

·***牙侧面的间隙：0.15mm

变更的尺寸条件如下述的表1所示。

[表1]

表1

(备注)表1中的各符号的含义如下。

Dpi：公扣台肩面的内周缘的直径[mm]

Dbi：母扣台肩面的内周缘的直径[mm]

tp：公扣台肩区域的厚度[mm]

t：公扣的管主体的壁厚[mm]

tb：母扣台肩区域的厚度[mm]

在FEM分析中，将材料设为各向同性固化的弹塑性体。弹性系数设为210GPa，作为0.2％屈服应变的屈服强度设为110ksi(758.3MPa)。对于紧固而言，在公扣台肩面与母扣台肩面接触之后进一步进行至旋转1.0/100的状态。

试验No.1、3～6是设想本实施方式的螺纹接头而得到的本发明例，公扣台肩面的内周缘的直径Dpi小于母扣台肩面的内周缘的直径Dbi。试验No.2是设想以往的螺纹接头而得到的基准的比较例，公扣台肩面的内周缘的直径Dpi与母扣台肩面的内周缘的直径Dbi相同。试验No.7～9是比较例，公扣台肩面的内周缘的直径Dpi与母扣台肩面的内周缘的直径Dbi相同。

[评价方法]

在FEM分析中，在紧固状态的模型负载模拟ISO13679 2011年版的Series A试验的载荷步骤(内压、外压、拉伸载荷以及压缩载荷)。着眼于该载荷步骤历史的外压循环的载荷点中的外压和压缩载荷的载荷点和仅外压的载荷点，评价各个载荷点处的密封部的密封性能。在此，调查负载外压和压缩载荷时的密封接触力[N/mm]和仅负载外压时的密封接触力[N/mm]。在此所说的密封接触力是指“密封面彼此的平均接触面压”×“接触宽度”的值，该值越高则表示密封性能越好。

密封性能的具体的评价以试验No.2为基准来进行。即，将试验No.2的负载外压和压缩载荷时的密封接触力和仅负载外压时的密封接触力分别作为基准(1.00)，比较各试验No.的密封接触力相对于试验No.2的密封接触力的比率。

[试验结果]

上述的表1示出试验结果。根据表1所示的结果，示出如下内容。在本发明例的试验No.1、3～6中，与成为基准的比较例的试验No.2相比，密封性能提高。其起因在于，公扣台肩面的内周缘的直径Dpi小于母扣台肩面的内周缘的直径Dbi。特别是，在试验No.1、3～6中，密封性能进一步提高。其起因在于，公扣台肩区域的厚度tp为公扣的管主体的壁厚t的60％以上，公扣密封部的壁厚有效地变厚。另外，其起因在于，母扣台肩区域的厚度tb为公扣的管主体的壁厚t的55％以下，台肩接触面的面积有效地变小。

与此相对，在比较例的试验No.7～9中，与成为基准的试验No.2相比，密封性能降低。其起因在于，公扣台肩面的内周缘的直径Dpi与母扣台肩面的内周缘的直径Dbi相同。特别是，其起因还在于，公扣台肩区域的厚度tp并未达到公扣的管主体的壁厚t的60％，因此公扣密封部的壁厚变薄。

[实施例2]

[试验条件]

在实施例2中，实施与上述的实施例1同样的FEM分析。特别是，在实施例2中，将台肩面的倾斜角设为5°。除此以外，共通的条件与上述的实施例1相同。变更的尺寸条件(公扣台肩面的内周缘的直径Dpi和母扣台肩面的内周缘的直径Dbi)如下述的表2所示。

[表2]

表2

(备注)表2中的各符号的含义如下。

Dpi：公扣台肩面的内周缘的直径[mm]

Dbi：母扣台肩面的内周缘的直径[mm]

tp：公扣台肩区域的厚度[mm]

t：公扣的管主体的壁厚[mm]

tb：母扣台肩区域的厚度[mm]

试验No.10、12～15是设想本实施方式的螺纹接头而得到的本发明例，公扣台肩面的内周缘的直径Dpi小于母扣台肩面的内周缘的直径Dbi。试验No.11是设想以往的螺纹接头而得到的基准的比较例，公扣台肩面的内周缘的直径Dpi与母扣台肩面的内周缘的直径Dbi相同。试验No.16～18是比较例，公扣台肩面的内周缘的直径Dpi与母扣台肩面的内周缘的直径Dbi相同。

[评价方法]

与上述的实施例1同样地评价密封性能。密封性能的具体的评价以试验No.11为基准来进行。即，将试验No.11的负载外压和压缩载荷时的密封接触力和仅负载外压时的密封接触力分别作为基准(1.00)，比较各试验No.的密封接触力相对于试验No.11的密封接触力的比率。

[试验结果]

上述的表2示出试验结果。根据表2所示的结果，示出如下内容。在本发明例的试验No.10、12～15中，与成为基准的比较例的试验No.11相比，密封性能提高。其起因在于，公扣台肩面的内周缘的直径Dpi小于母扣台肩面的内周缘的直径Dbi。

与此相对，在比较例的试验No.16～18中，与成为基准的试验No.11相比，密封性能降低。其起因在于，公扣台肩面的内周缘的直径Dpi与母扣台肩面的内周缘的直径Dbi相同。

此外，本发明不限定于上述的实施方式，能够在不脱离本发明的主旨的范围内进行各种变更。例如，螺纹接头的形式也可以是组合型和整体型中的任一者。

产业上的可利用性

本发明的螺纹接头能够有效地利用于用作油井管的钢管的连结。

附图标记说明

10、公扣；11、管主体；12、台肩面；12a、内周缘；12b、外周缘；13、密封面；14、外螺纹部；15、公扣密封部；20、母扣；21、管主体；22、台肩面；22a、内周缘；22b、外周缘；23、密封面；24、内螺纹部；30、台肩接触面；Do、台肩面的外周缘的直径；Dpi、公扣台肩面的内周缘的直径；Dbi、母扣台肩面的内周缘的直径；tp、公扣台肩区域的厚度；tb、母扣台肩区域的厚度；t、公扣的管主体的壁厚；CL、管轴线。

Claims

1.一种钢管用螺纹接头，其包括管状的公扣和管状的母扣，其中，

所述公扣从所述公扣的顶端朝向所述公扣的管主体依次包含环状的台肩面、与所述公扣的所述台肩面相邻的环状的密封面以及外螺纹部，

所述母扣从所述母扣的管主体朝向所述母扣的顶端依次包含环状的台肩面、与所述母扣的所述台肩面相邻的环状的密封面以及内螺纹部，

所述公扣和所述母扣各自的所述台肩面从与管轴线垂直的面朝向所述公扣的拧入行进方向倾斜，

所述公扣的所述台肩面的内周缘的直径小于所述母扣的所述台肩面的内周缘的直径。

2.根据权利要求1所述的钢管用螺纹接头，其中，

所述公扣和所述母扣各自的所述台肩面相对于与所述管轴线垂直的面的倾斜角为5°～20°。

3.根据权利要求1或2所述的钢管用螺纹接头，其中，

在将所述公扣的所述台肩面投影到与所述管轴线垂直的面时出现的环状的公扣台肩区域的厚度为所述公扣的所述管主体的壁厚的60％以上。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的钢管用螺纹接头，其中，

在将所述母扣的所述台肩面投影到与所述管轴线垂直的面时出现的环状的母扣台肩区域的厚度为所述公扣的所述管主体的壁厚的20％以上且55％以下。