CN112342454A - 一种316l不锈钢及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种316L不锈钢及其制备方法。该制备方法包括:将316L不锈钢的混料进行EAF粗炼;将经过EAF粗炼后的混料进行AOD预脱硫;将经过AOD预脱硫的混料进行AOD精炼;将经过AOD精炼的混料进行LT扒渣处理;将经过LT扒渣处理后的混料进行VOD真空脱硫;将经过VOD真空脱硫的混料进行连铸,得到316L不锈钢。通过上述方法制备得到的316L不锈钢可以有效改善冷(热)轧板边部线鳞缺陷。
Description
技术领域
本发明涉及一种不锈钢的制备方法,具体涉及一种316L不锈钢的制备方法,属于冶金技术领域。
背景技术
316L不锈钢是在304不锈钢基础上发展的具有更高耐侵蚀性能的不锈钢,广泛应用于压力容器、交通运输、技术制品、机械制造、装饰、焊管等领域,因此对316L不锈钢冷轧板表面质量要求较高。
边部线鳞缺陷是冷轧板表面缺陷发生概率中较高的一类,在热轧板表面也有较多发生,对产品质量和正品率有较大影响。连铸板坯中S的含量对冷(热)轧板表面边部线鳞缺陷有较大的相关性,这是因为奥氏体不锈钢在凝固过程中,树枝状晶体之间硫的浓度富集会使晶间结合力及可塑性变弱。硫在钢铁料中普遍存在,主要以FeS形式存在于钢中,FeS熔点为1190℃,在钢液中能无限溶解,而在固态钢中溶解度却很小,易与Fe形成低熔点共晶化合物FeO-FeS分布在奥氏体晶界上,在988℃以上温度轧制会发生沿晶界碎裂。另外,钢中硫含量高时,如MnS、NiS等硫化物夹杂也增多,使不锈钢在夹杂处的塑性下降,导致在轧制时产生裂纹。
因此,解决316L不锈钢冷(热)轧板边部线鳞缺陷的其中一个影响因素在于:降低素钢S的含量,控制硫化物在晶界处沉淀,提高不锈钢塑性,避免不锈钢在压延作用下表面发生裂纹。因而,如何深度脱硫是一个急需解决的问题。
发明内容
为了解决上述技术问题,本发明的一个目的在于提供一种可以有效改善冷(热)轧板边部线鳞缺陷的316L不锈钢的制备方法。
本发明的又一目的在于提供一种硫含量较低的316L不锈钢。
为了实现上述任一目的,本发明首先提供了一种316L不锈钢的制备方法,该制备方法包括:
将316L不锈钢的混料进行EAF粗炼,其中,EAF的出汤温度为1500℃以上;
将经过EAF粗炼后的混料进行AOD预脱硫,其中,AOD预脱硫完成后混料中的S含量≤500ppm;
将经过AOD预脱硫的混料进行AOD精炼;
将经过AOD精炼的混料进行LT扒渣处理,其中,LT扒渣处理后混料中的S含量≤50ppm;
将经过LT扒渣处理后的混料进行VOD真空脱硫,其中,VOD真空脱硫处理后,混料中的S含量≤30ppm;
将经过VOD真空脱硫的混料进行连铸,得到316L不锈钢。
在本发明的一具体实施方式中,AOD预脱硫工艺依次为:
投入3kg/吨钢-5kg/吨钢的萤石,分2-4次分批投入石灰,共18kg/吨钢-22kg/吨钢,投入碳化硅4kg/吨钢-7kg/吨钢,底吹搅拌15-20分钟。
在本发明的一具体实施方式中,AOD精炼的工艺为:
投入硅铁(优选硅铁中硅含量为75%)进行还原,加入量为20kg/吨钢-50kg/吨钢,同时加入石灰和萤石进行造渣脱硫,石灰加入量15kg/吨钢-18kg/吨钢,萤石投入量2kg/吨钢-4kg/吨钢,吹氩搅拌≥8min,使碱度(碱度是指氧化钙/氧化硅的质量比)控制低于2.2(优选2.0以下)。作业结束后观察渣色状况,渣色越白说明还原脱硫越好,视渣色发白程度补充投入硅铁1-2kg/吨钢,吹氩搅拌≥2min。
在本发明的一具体实施方式中,VOD真空脱硫的工艺为:
VOD真空度为20mbar-30mbar(优选26mbar),投入石灰和萤石(萤石与石灰的质量比为20%-30%)重新造渣脱硫,其中,石灰的投入量为15kg/吨钢-18kg/吨钢,吹氩搅拌≥30min。
在本发明的一具体实施方式中,EAF粗炼时,在控制EAF电力量为每吨钢45-55KWH的基础上,出汤温度越高越佳,优选1540℃。熔汤装入转运钢包后,进入扒渣站进行扒渣,扒渣完全后将熔汤装入AOD精炼炉体。
在本发明的一具体实施方式中,316L不锈钢的混料的原料组成为:
C≤0.03%;Si≤0.75%;Mn≤2.00%;P≤0.045%;S≤0.030%;Ni:10.0%-14.0%;
Cr:16.0%-18.0%;Mo:2.0%-3.0%,和余量的Fe。
在本发明的一具体实施方式中,AOD精炼结束后出钢到浇铸钢包,浇铸钢包进入LT站进行扒渣处理,扒渣需完全扒渣,防止渣中回硫。
本发明又提供了一种316L不锈钢,该316L不锈钢是通过上述316L不锈钢的制备方法制备得到的。
在本发明的一具体实施方式中,该316L不锈钢(素钢)S≤30ppm,具有较高的不锈钢高温塑性和压延性能,较低的冷(热)轧板边部线鳞缺陷。
本发明的316L不锈钢的制备方法,通过AOD预脱硫与VOD真空脱硫结合,确保脱硫效果,可保证素钢S≤30ppm,提高不锈钢高温塑性和压延性能,改善冷(热)轧板边部线鳞缺陷。同时,通过AOD预脱硫与VOD真空脱硫结合,可以实现低碱度(碱度2.0以下)脱硫。
附图说明
图1为实施例1中的316L不锈钢的制备方法的工艺流程图。
图2a为实施例1中的冷轧板边部线鳞缺陷宏观图像。
图2b为实施例1中的冷轧板边部线鳞缺陷电子探针显微分析EPMA图像。
具体实施方式
为了对本发明的技术特征、目的和有益效果有更加清楚的理解,现对本发明的技术方案进行以下详细说明,但不能理解为对本发明的可实施范围的限定。
实施例1
本实施例提供了一种316L不锈钢,通过以下步骤制备得到,具体流程如图1所示:
EAF出汤(EAF原料一般为废不锈钢、铬铁、镍冷冼、石灰)温度在1540℃。熔汤装入转运钢包后,进入扒渣站进行扒渣,扒渣完全后将熔汤装入AOD精炼炉体。
AOD精炼开始后,首先进行预脱硫处理,依次投入萤石:4kg/吨钢、分3次分批投入石灰:共20kg/吨钢、碳化硅:5kg/吨钢,底吹搅拌20分钟,预脱硫完成后,S≤500ppm,降低AOD后期脱硫压力。
AOD预脱硫处理结束后,进行吹氧脱碳,脱碳结束后,投入Si含量75%的硅铁进行还原,加入量为30kg/吨钢,同时加入石灰和萤石进行造渣脱硫,石灰加入量15kg/吨钢,萤石投入量4kg/吨钢,吹氩搅拌≥8min,使碱度控制在2.0,作业结束后观察渣色状况,渣色越白说明还原脱硫越好,视渣色发白程度补充投入硅铁1.5kg/吨钢,吹氩搅拌5min。
AOD精炼结束后出钢到浇铸钢包,浇铸钢包进入LT站进行扒渣处理,扒渣需完全扒渣,防止渣中回硫,S≤50ppm。
钢包在LT处理后进入VOD进行真空脱硫处理,实现深度脱硫,使钢水中S≤30ppm。VOD真空度:26mbar,投入石灰和萤石重新造渣脱硫,吹氩搅拌30min,氩气量以钢渣涌动为宜。
本实施例的冷轧板边部线鳞缺陷图像如图2a和图2b所示。
表1为素钢S与不锈钢板表面边部线鳞缺陷发生概率关系,素钢S≤30ppm,线鳞缺陷率(钢种线鳞缺陷发生数/316L总生产数):由15%降低到5%。
表1
素钢S(ppm) | 缺陷率 |
<20 | 4.2% |
20-30 | 5.9% |
>30 | 14.9% |
表1说明,本发明的制备方法可以有效降低素钢的S含量,素钢S低,缺陷发生明显降低。
Claims (10)
1.一种316L不锈钢的制备方法,该制备方法包括:
将316L不锈钢的混料进行EAF粗炼,其中,EAF的出汤温度为1500℃以上;
将经过EAF粗炼后的混料进行AOD预脱硫,其中,AOD预脱硫完成后混料中的S含量≤500ppm;
将经过AOD预脱硫的混料进行AOD精炼;
将经过AOD精炼的混料进行LT扒渣处理,其中,LT扒渣处理后混料中的S含量≤50ppm;
将经过LT扒渣处理后的混料进行VOD真空脱硫,其中,VOD真空脱硫处理后,混料中的S含量≤30ppm;
将经过VOD真空脱硫的混料进行连铸,得到所述316L不锈钢。
2.根据权利要求1所述的制备方法,其中,AOD预脱硫工艺依次为:
投入3kg/吨钢-5kg/吨钢的萤石,分2-4次分批投入石灰,共18kg/吨钢-22kg/吨钢,投入碳化硅4kg/吨钢-7kg/吨钢,底吹搅拌15-20分钟。
3.根据权利要求1所述的制备方法,其中,AOD精炼的工艺为:
投入硅铁进行还原,加入量为20kg/吨钢-50kg/吨钢,同时加入石灰和萤石进行造渣脱硫,石灰加入量15kg/吨钢-18kg/吨钢,萤石投入量2kg/吨钢-4kg/吨钢,吹氩搅拌≥8min,使碱度低于2.2。
4.根据权利要求3所述的制备方法,其中,所述硅铁中硅含量为75%。
5.根据权利要求1所述的制备方法,其中,VOD真空脱硫的工艺为:
VOD真空度为20mbar-30mbar,投入石灰和萤石重新造渣脱硫,其中,石灰的投入量为15kg/吨钢-18kg/吨钢,吹氩搅拌≥30min。
6.根据权利要求5所述的制备方法,其中,萤石与石灰的质量比为20%-30%。
7.根据权利要求1所述的制备方法,其中,EAF的出汤温度为1540℃。
8.根据权利要求1所述的制备方法,其中,316L不锈钢的混料的原料组成为:
C≤0.03%;Si≤0.75%;Mn≤2.00%;P≤0.045%;S≤0.030%;Ni:10.0%-14.0%;
Cr:16.0%-18.0%;Mo:2.0%-3.0%,和余量的Fe。
9.一种316L不锈钢,该316L不锈钢是通过权利要求1-8任一项所述的316L不锈钢的制备方法制备得到的。
10.根据权利要求9所述的316L不锈钢,其中,该316L不锈钢中S≤30ppm。
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