CN112231893A - 一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法 - Google Patents

一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法 Download PDF

Info

Publication number
CN112231893A
CN112231893A CN202010961090.6A CN202010961090A CN112231893A CN 112231893 A CN112231893 A CN 112231893A CN 202010961090 A CN202010961090 A CN 202010961090A CN 112231893 A CN112231893 A CN 112231893A
Authority
CN
China
Prior art keywords
qleak
curve
limit value
leakage rate
containment
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202010961090.6A
Other languages
English (en)
Other versions
CN112231893B (zh
Inventor
王志永
李晓庚
金凯
李振
饶建民
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
CNNC Fujian Nuclear Power Co Ltd
Original Assignee
CNNC Fujian Nuclear Power Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by CNNC Fujian Nuclear Power Co Ltd filed Critical CNNC Fujian Nuclear Power Co Ltd
Priority to CN202010961090.6A priority Critical patent/CN112231893B/zh
Publication of CN112231893A publication Critical patent/CN112231893A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN112231893B publication Critical patent/CN112231893B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
    • G06F17/10—Complex mathematical operations
    • G06F17/18—Complex mathematical operations for evaluating statistical data, e.g. average values, frequency distributions, probability functions, regression analysis
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21C—NUCLEAR REACTORS
    • G21C17/00—Monitoring; Testing ; Maintaining
    • G21C17/002—Detection of leaks
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2111/00—Details relating to CAD techniques
    • G06F2111/10—Numerical modelling
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
    • G06F2119/08—Thermal analysis or thermal optimisation
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
    • G06F2119/14—Force analysis or force optimisation, e.g. static or dynamic forces
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
    • Y02E30/30—Nuclear fission reactors

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Data Mining & Analysis (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mathematical Physics (AREA)
  • Computational Mathematics (AREA)
  • Mathematical Analysis (AREA)
  • Mathematical Optimization (AREA)
  • Pure & Applied Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Bioinformatics & Computational Biology (AREA)
  • Operations Research (AREA)
  • Examining Or Testing Airtightness (AREA)
  • Evolutionary Computation (AREA)
  • Evolutionary Biology (AREA)
  • Probability & Statistics with Applications (AREA)
  • Computer Hardware Design (AREA)
  • Algebra (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Databases & Information Systems (AREA)
  • Software Systems (AREA)
  • Bioinformatics & Cheminformatics (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)

Abstract

本发明属于核泄漏率计算技术领域，具体涉及一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，包括七个步骤；其特征在于：步骤1，画出新安全壳泄漏率△P‑Qleak的限值曲线；步骤2，查询需要监测机组的Qp历史数据，选取较大值；步骤3，计算值与限值对比；步骤4，结果判断；步骤5，压力变化分析；步骤6，温度变化分析；步骤7，逆向计算结束。本方法具备较强的可执行性，在特殊工况时可以准确的计算安全壳泄漏率。可实现每天对安全壳完整性的及时、有效监测，即对于安全壳完整性的有效监测由5天缩短为1天，实现了及时性。

Description

一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法
技术领域
本发明属于核泄漏率计算技术领域，具体涉及一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法。
背景技术
1)安全壳泄漏率简介
安全壳是核电厂的第三道安全屏障，是带钢衬里的预应力混凝土结构，作用是限制放射性气体向环境的释放。机组正常运行期间，安全壳处于封闭状态，但因贯穿件在线状态不对，引起安全壳的泄漏。为了保护公众所受辐射安全，电厂设置了安全壳泄漏率在线监测***(以下简称“监测***”)对机组运行期间的安全壳泄漏率进行在线监测，监视安全壳的密封性变化，在泄漏率达到运行限值时及时通知操纵员采取必要的行动。
2)安全壳泄漏率计算原理
在机组正常运行期间，壳内气体压力从-4kPa缓慢升压到+6kPa，然后通过***排放再降到-4kPa，如此循环反复。
影响壳内气体压力的主要因素有，壳内水蒸气的凝结和蒸发、仪表压缩空气的注入(记为Qsar)、壳内其他承压设备的泄漏(记为Qp)以及贯穿件的泄漏(记为Qleak)。
根据质量守恒定律，壳内气体总质量的变化率△m/△t＝Qleak+Qp+Qsar(公式①)。将上式中(Qleak+Qp)定义为日平均泄漏率，记为Qld，则由公式①可得Qld＝△m/△t–Qsar(公式②)。
根据理想气体状态方程，可计算得到壳内气体总质量变化△m/△t的值；通过电厂SAR***安装的流量计可读取到Qsar值，即△m/△t和Qsar均为已知值，则由公式②可计算得到Qld值，该值每天可计算得到一组。
随着机组连续运行，壳内外气体压差△P在-4kPa-+6kPa变化，可以绘制每天△P和Qld的散点图，然后利用线性回归法得到一条以△P为横坐标、Qld为纵坐标的泄漏率曲线。
当△P＝+6kPa时该曲线对应的斜率截距即为安全壳泄漏率(记为Ql60)，也就是安全壳内外压差为+6kPa时通过贯穿件的泄漏Qleak。
△P-Qld泄漏率曲线示意图如图1所示。
电厂运行技术规格书规定了Ql60限值绝对值不能超过5Nm3/h，当Ql60绝对值大于该限值时将触发安全壳泄漏率高报警，若不能及时查明泄漏原因则机组将后撤运行，造成电厂经济损失。
3)Ql60的实际计算
机组正常运行时，壳内外气体实际压差始终低于+6kPa，故Ql60不能直接测量得到，而是一个拟合值。
为确保拟合值的准确性，监测***技术规格书要求第一个Ql60的计算至少需要同时满足如下两个条件：a.五个连续有效的(△P,Qld)坐标点；b.△P变化范围应大于1.5kPa。
所用的(△P,Qld)的点数越多，△P的范围越大，Ql60的误差就越低，Ql60 的代表性也就越好。
4)不足之处
在实际监测过程中，发现当监测***重启后初始阶段以及机组处于大修前后一回路状态变化等特殊工况时，监测***对于Ql60的计算存在及时性不足的问题。
由计算Ql60的两个条件可知：当监测***重启后及机组大修后，△P-Qld 泄漏率曲线需重新拟合，第一组Ql60需等至少5天才能得到，而在此之前的5 天内对于安全壳完整性的监测处于无效状态。
同时，若安全壳完整性存在真实异常，导致△P变化范围无法满足大于 1.5kPa的条件，监测***将始终无法计算得出Ql60，则会影响技术人员对安全壳完整性的判断，进而延误对异常问题的及时处理，给机组安全稳定运行带来风险，也失去了对安全壳完整性的监测意义。
综上所述，当监测***重启后初始阶段以及机组处于大修前后一回路状态变化等特殊工况时，监测***对安全壳完整性的监测不及时，需要制定新的安全壳泄漏率计算方法，弥补特殊工况时监测***的不足之处。
发明内容
本发明的目的是针对上述弊端，提出一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，实现了对安全壳边界完整性的及时、准确监测。
本发明的技术方案如下：
一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，所述步骤1，画出新安全壳泄漏率△P-Qleak的限值曲线；
根据运行技术规格书对Ql60限值的规定：压差为+6kPa时其绝对值不能超过5Nm3/h，也就是已知两个(△P,Qleak)坐标点(+6,5)和(+6,-5)；根据气体流动的物理原理，当壳内外压差△P为0kPa时，通过机械贯穿件的气体泄漏率为0Nm3/h，即已知了第三个坐标点(0,0)；
根据两点确定一条直线的原理，由(0,0)和(+6,5)可以得到一条△P-Qleak 的正限值曲线，其斜率为正值；由(0,0)和(+6,-5)可以得到一条△P-Qleak 的负限值曲线，其斜率为负值，正限值曲线和负限值曲线在0点交叉，与横坐标分别为-4kPa和+6kPa的两条垂直边界实线之间构成两个三角形区域，正限值曲线和负限值曲线上的坐标点就是对应压差下安全壳泄漏率的限值；
所述步骤2，查询需要监测机组的Qp历史数据，选取较大值；
由Qld定义可知Qleak＝Qld-Qp，公式③；
其中Qld每天可由监测***计算得到，Qp代表壳内其他承压设备的泄漏，由公式③可知，为得到更准确的Qleak值，反映出通过贯穿件向安全壳外泄漏的最大流量，应选取Qp的较大值；
所述步骤3，计算值与限值对比；
监测***每天计算一组Qld，根据公式③，得出每天的Qleak；将每天的△ P,Qleak标注在△P-Qleak的限值曲线上进行对比；
所述步骤4，结果判断；
若△P,Qleak坐标点在两条正负限值曲线内，则拟合得到的曲线比限值曲线平缓，斜率小，Ql60满足限值要求；若△P,Qleak坐标点在两条正负限值曲线范围外，则拟合得到的曲线比限值曲线陡峭，斜率大，Ql60也将大于限值要求，此时需进一步执行步骤5；
所述步骤5，压力变化分析；
当预判Ql60大于限值时，需分析此时壳内气体压力变化趋势，若压力呈上涨趋势则保持观察一天，重复执行步骤3；若压力未上涨，则执行步骤6；
所述步骤6，温度变化分析；
若出现压力未上涨的情况，需分析此时壳内气体温度变化趋势；若温度下降则压力未上涨的原因可能由温度变化引起，保持观察一天，重复执行步骤3；若温度上涨或趋于稳定，则安全壳边界异常，需立即响应进行边界查漏；
所述步骤7，逆向计算结束；
当监测***满足Ql60两个计算条件后，则逆向计算工作结束，恢复由监测***自动监测的状态。
本发明的有益效果在于：
本发明通过“逆向计算”，当监测***处于初始状态时，将每天得的Qleak 值与正负限值曲线进行对比，即可实现每天对安全壳完整性的及时、有效监测，即对于安全壳完整性的有效监测由5天缩短为1天，实现了及时性。
本方法具备较强的可执行性，在特殊工况时可以准确的计算安全壳泄漏率。
附图说明
图1为背景技术中所述技术方案的△P-Qld泄漏率曲线；
图2为本发明的△P-Qleak的限值曲线；
图3为本发明的方法流程图。
具体实施方式
下面结合附图及具体实施方式对本发明作进一步详细说明。
如图2-3所示，一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，包括以下步骤；
步骤1：画出新安全壳泄漏率△P-Qleak的限值曲线。
根据运行技术规格书对Ql60限值的规定：压差为+6kPa时其绝对值不能超过5Nm3/h，也就是已知两个(△P,Qleak)坐标点(+6,5)和(+6,-5)；根据气体流动的物理原理，当壳内外压差△P为0kPa时，通过机械贯穿件的气体泄漏率为0Nm3/h，也就是已知了第三个坐标点(0,0)。
根据两点确定一条直线的原理，由(0,0)和(+6,5)可以得到一条△P-Qleak的正限值曲线(其斜率为正值)；由(0,0)和(+6,-5)可以得到一条△P-Qleak的负限值曲线(其斜率为负值)，如图2所示：正限值曲线和负限值曲线在0 点交叉，与横坐标分别为-4kPa和+6kPa的两条垂直边界实线之间构成两个三角形区域。正限值曲线和负限值曲线上的坐标点就是对应压差下安全壳泄漏率的限值。
步骤2：查询需要监测机组的Qp历史数据，选取较大值。
由Qld定义可知Qleak＝Qld-Qp(公式③)，Qld每天可由监测***计算得到，因此Qp成为计算Qleak的关键要素。
Qp代表壳内其他承压设备的泄漏，是一个与安全壳内外压差无关的值，由公式③可知，为得到更准确的Qleak值，反映出通过贯穿件向安全壳外泄漏的最大流量，应选取Qp的较大值。
步骤3：计算值与限值对比
监测***每天计算一组Qld，根据公式③，得出每天的Qleak。将每天的(△ P,Qleak)标注在△P-Qleak的限值曲线上进行对比。
步骤4：结果判断
若(△P,Qleak)坐标点在两条正负限值曲线内，则拟合得到的曲线比限值曲线平缓，斜率小，Ql60满足限值要求；若(△P,Qleak)坐标点在两条正负限值曲线范围外，则拟合得到的曲线比限值曲线陡峭，斜率大，Ql60也将大于限值要求，此时需进一步执行步骤5。
步骤5：压力变化分析
当预判Ql60大于限值时，需分析此时壳内气体压力变化趋势。若压力呈上涨趋势则保持观察一天，重复执行步骤3；若压力未上涨，则执行步骤6。
步骤6：温度变化分析
若出现压力未上涨的情况，需分析此时壳内气体温度变化趋势。若温度下降则压力未上涨的原因可能由温度变化引起(热胀冷缩原理)，保持观察一天，重复执行步骤3；若温度上涨或趋于稳定，则安全壳边界异常，需立即响应进行边界查漏。
步骤7：逆向计算结束
当监测***满足Ql60两个计算条件后，则逆向计算工作结束，恢复由监测***自动监测的状态。
以4号机组402大修为例。
1)查询4号机组历史Qp数据，选取Qp值为+0.3Nm3/h。
2)计算每天的(△P,Qleak)
大修后5天内的(△P,Qleak)分别为：(1.846,-0.599)、(1.887,-0.633)、(2.187,-0.695)、(2.520,-0.696)、(2.969,-0.62)。
3)(△P,Qleak)与正负限值曲线的对比
相同△P对应的泄漏率限值分别为(1.846,-1.538)、(1.887,-1.572)、 (2.187,-1.822)、(2.520,-2.100)、(2.969,-2.473)，可知上述2)计算得到的(△P,Qleak)坐标点均位于两条正负限值曲线范围内，Ql60满足限值要求，安全壳完整性无异常。
4)监测***满足自动计算条件后，得到Ql60值为-0.102Nm3/h，其绝对值小于限值5Nm3/h要求，与逆向计算的监测结果相一致。
以2号机组203大修为例。
1)查询2号机组历史Qp趋势，选取Qp值为+0.4Nm3/h。
2)计算每天(△P,Qleak)
大修后第1天的(△P,Qleak)为(1.713,-1.49)，此时对应压差下的泄漏率限值为(1.713,-1.427)，其坐标点位于负限值曲线外，判断安全壳边界可能存在异常。
3)压力变化分析
观察壳内气体压力呈上涨趋势，故保持观察一天。
4)计算第二天的(△P,Qleak)为(1.831,-3.151)，此时对应压差下的泄漏率限值为(1.831,-1.525)，其坐标点仍位于负限值曲线外且气体压力上涨缓慢。
5)温度变化分析
进一步观察气体温度变化趋势，发现温度较为稳定，未发生下降的现象，故综合判断安全壳完整性存在真实异常。
经排查，安全壳边界阀门确实存在漏点，由维修部门予以消缺。
6)漏点消除后重新计算
漏点消除后5天内的(△P,Qleak)分别为：(2.457,-1.547)、 (2.630,-0.803)、(2.756,-1.159)、(3.248,-1.147)、(3.727,-1.346)，对应压差下的安全壳泄漏率限值分别为(2.457,-2.047)、(2.630,-2.191)、 (2.756,-2.296)、(3.248,-2.706)、(3.727,-3.105)，消缺后计算得到的(△ P,Qleak)坐标点均位于两条正负限值曲线范围内，Ql60满足限值要求，安全壳完整性无异常。
7)监测***满足自动计算条件后，得到Ql60值为-0.343Nm3/h，其绝对值小于限值5Nm3/h要求，与逆向计算的监测结果相一致。
203大修后，使用新方法在第2天即主动发现了安全壳边界异常的问题，并将漏点消除在隐患阶段，相比之前5天的监测期其及时性大大提高。

Claims (9)

1.一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，包括七个步骤；其特征在于：步骤1，画出新安全壳泄漏率△P-Qleak的限值曲线；步骤2，查询需要监测机组的Qp历史数据，选取较大值；步骤3，计算值与限值对比；步骤4，结果判断；步骤5，压力变化分析；步骤6，温度变化分析；步骤7，逆向计算结束。
2.如权利要求1所述的一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，其特征在于：所述步骤1，画出新安全壳泄漏率△P-Qleak的限值曲线；
根据运行技术规格书对Ql60限值的规定：压差为+6kPa时其绝对值不能超过5Nm3/h，也就是已知两个(△P,Qleak)坐标点(+6,5)和(+6,-5)；根据气体流动的物理原理，当壳内外压差△P为0kPa时，通过机械贯穿件的气体泄漏率为0Nm3/h，即已知了第三个坐标点(0,0)；
根据两点确定一条直线的原理，由(0,0)和(+6,5)可以得到一条△P-Qleak的正限值曲线，其斜率为正值；由(0,0)和(+6,-5)可以得到一条△P-Qleak的负限值曲线，其斜率为负值，正限值曲线和负限值曲线在0点交叉，正限值曲线和负限值曲线在0点交叉，与横坐标分别为-4kPa和+6kPa的两条垂直边界实线之间构成两个三角形区域，正限值曲线和负限值曲线上的坐标点就是对应压差下安全壳泄漏率的限值。
3.如权利要求1所述的一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，其特征在于：所述步骤2，查询需要监测机组的Qp历史数据，选取较大值；
由Qld定义可知Qleak＝Qld-Qp，公式③；
其中Qld每天可由监测***计算得到，Qp代表壳内其他承压设备的泄漏，由公式③可知，为得到更准确的Qleak值，反映出通过贯穿件向安全壳外泄漏的最大流量，应选取Qp的较大值。
4.如权利要求1所述的一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，其特征在于：所述步骤3，计算值与限值对比；
监测***每天计算一组Qld，根据公式③，得出每天的Qleak；将每天的△P,Qleak标注在△P-Qleak的限值曲线上进行对比。
5.如权利要求1所述的一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，其特征在于：所述步骤4，结果判断；
若△P,Qleak坐标点在两条正负限值曲线内，则拟合得到的曲线比限值曲线平缓，斜率小，Ql60满足限值要求；若△P,Qleak坐标点在两条正负限值曲线范围外，则拟合得到的曲线比限值曲线陡峭，斜率大，Ql60也将大于限值要求，此时需进一步执行步骤5。
6.如权利要求1或5所述的一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，其特征在于：所述步骤5，压力变化分析；
当预判Ql60大于限值时，需分析此时壳内气体压力变化趋势，若压力呈上涨趋势则保持观察一天，重复执行步骤3；若压力未上涨，则执行步骤6。
7.如权利要求6所述的一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，其特征在于：所述步骤6，温度变化分析；
若出现压力未上涨的情况，需分析此时壳内气体温度变化趋势；若温度下降则压力未上涨的原因可能由温度变化引起，保持观察一天，重复执行步骤3；若温度上涨或趋于稳定，则安全壳边界异常，需立即响应进行边界查漏。
8.如权利要求1所述的一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，其特征在于：所述步骤7，逆向计算结束；
当监测***满足Ql60两个计算条件后，则逆向计算工作结束，恢复由监测***自动监测的状态。
9.如权利要求1所述的一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法，其特征在于：所述步骤1，画出新安全壳泄漏率△P-Qleak的限值曲线；
根据运行技术规格书对Ql60限值的规定：压差为+6kPa时其绝对值不能超过5Nm3/h，也就是已知两个(△P,Qleak)坐标点(+6,5)和(+6,-5)；根据气体流动的物理原理，当壳内外压差△P为0kPa时，通过机械贯穿件的气体泄漏率为0Nm3/h，即已知了第三个坐标点(0,0)；
根据两点确定一条直线的原理，由(0,0)和(+6,5)可以得到一条△P-Qleak的正限值曲线，其斜率为正值；由(0,0)和(+6,-5)可以得到一条△P-Qleak的负限值曲线，其斜率为负值，正限值曲线和负限值曲线在0点交叉，正限值曲线和负限值曲线在0点交叉，与横坐标分别为-4kPa和+6kPa的两条垂直边界实线之间构成两个三角形区域，正限值曲线和负限值曲线上的坐标点就是对应压差下安全壳泄漏率的限值；
所述步骤2，查询需要监测机组的Qp历史数据，选取较大值；
由Qld定义可知Qleak＝Qld-Qp，公式③；
其中Qld每天可由监测***计算得到，Qp代表壳内其他承压设备的泄漏，由公式③可知，为得到更准确的Qleak值，反映出通过贯穿件向安全壳外泄漏的最大流量，应选取Qp的较大值；
所述步骤3，计算值与限值对比；
监测***每天计算一组Qld，根据公式③，得出每天的Qleak；将每天的△P,Qleak标注在△P-Qleak的限值曲线上进行对比；
所述步骤4，结果判断；
若△P,Qleak坐标点在两条正负限值曲线内，则拟合得到的曲线比限值曲线平缓，斜率小，Ql60满足限值要求；若△P,Qleak坐标点在两条正负限值曲线范围外，则拟合得到的曲线比限值曲线陡峭，斜率大，Ql60也将大于限值要求，此时需进一步执行步骤5；
所述步骤5，压力变化分析；
当预判Ql60大于限值时，需分析此时壳内气体压力变化趋势，若压力呈上涨趋势则保持观察一天，重复执行步骤3；若压力未上涨，则执行步骤6；
所述步骤6，温度变化分析；
若出现压力未上涨的情况，需分析此时壳内气体温度变化趋势；若温度下降则压力未上涨的原因可能由温度变化引起，保持观察一天，重复执行步骤3；若温度上涨或趋于稳定，则安全壳边界异常，需立即响应进行边界查漏；
所述步骤7，逆向计算结束；
当监测***满足Ql60两个计算条件后，则逆向计算工作结束，恢复由监测***自动监测的状态。
CN202010961090.6A 2020-09-14 2020-09-14 一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法 Active CN112231893B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010961090.6A CN112231893B (zh) 2020-09-14 2020-09-14 一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010961090.6A CN112231893B (zh) 2020-09-14 2020-09-14 一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN112231893A true CN112231893A (zh) 2021-01-15
CN112231893B CN112231893B (zh) 2023-06-13

Family

ID=74116236

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010961090.6A Active CN112231893B (zh) 2020-09-14 2020-09-14 一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN112231893B (zh)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113421674A (zh) * 2021-05-26 2021-09-21 华能山东石岛湾核电有限公司 高温堆冷试期间一回路泄漏率计算方法及装置
CN114334194A (zh) * 2021-11-24 2022-04-12 华能核能技术研究院有限公司 高温气冷堆氦气泄漏预警方法、装置、设备及存储介质
CN115240883A (zh) * 2022-08-02 2022-10-25 大连理工大学 一种基于安全壳压升监测的安全壳泄漏快速判断方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102420021A (zh) * 2011-11-15 2012-04-18 中广核工程有限公司 一种核电站安全壳泄漏率监测方法及***
KR101494166B1 (ko) * 2013-09-17 2015-02-17 한국수력원자력 주식회사 원자력 발전소 출력운전 중 격납건물 누설율 측정 시스템
CN109637680A (zh) * 2018-12-11 2019-04-16 中广核工程有限公司 核电站泄漏监测报警方法及报警***
CN110189840A (zh) * 2019-06-19 2019-08-30 广西防城港核电有限公司 核电站临界启机阶段安全壳泄漏率状态判断的方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102420021A (zh) * 2011-11-15 2012-04-18 中广核工程有限公司 一种核电站安全壳泄漏率监测方法及***
KR101494166B1 (ko) * 2013-09-17 2015-02-17 한국수력원자력 주식회사 원자력 발전소 출력운전 중 격납건물 누설율 측정 시스템
CN109637680A (zh) * 2018-12-11 2019-04-16 中广核工程有限公司 核电站泄漏监测报警方法及报警***
CN110189840A (zh) * 2019-06-19 2019-08-30 广西防城港核电有限公司 核电站临界启机阶段安全壳泄漏率状态判断的方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
王志永: "核电厂安全壳密封性监测分析及优化", 《电工技术》 *

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113421674A (zh) * 2021-05-26 2021-09-21 华能山东石岛湾核电有限公司 高温堆冷试期间一回路泄漏率计算方法及装置
CN114334194A (zh) * 2021-11-24 2022-04-12 华能核能技术研究院有限公司 高温气冷堆氦气泄漏预警方法、装置、设备及存储介质
CN114334194B (zh) * 2021-11-24 2023-03-28 华能核能技术研究院有限公司 高温气冷堆氦气泄漏预警方法、装置、设备及存储介质
CN115240883A (zh) * 2022-08-02 2022-10-25 大连理工大学 一种基于安全壳压升监测的安全壳泄漏快速判断方法
CN115240883B (zh) * 2022-08-02 2024-04-12 大连理工大学 一种基于安全壳压升监测的安全壳泄漏快速判断方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN112231893B (zh) 2023-06-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112231893A (zh) 一种特殊工况时安全壳泄漏率计算方法
CN113705924B (zh) 一种热控设备智能诊断方法和***
CN112284897B (zh) 核电机组蒸汽发生器传热管微振磨损损伤处理方法
CN110970142A (zh) 一种压水堆大破口失水事故始发应急工况预测方法
CN110513160B (zh) 一种汽轮机进水、进冷安全报警及预警方法
AU2022201697B2 (en) Method and system of multi-objective and multi-dimensional online joint monitoring for nuclear turbine
JP3379304B2 (ja) プラントの異常監視方法及び異常監視装置
CN110783008B (zh) 快速确认核电厂发电能力的方法
CN111539110B (zh) 疏水阀内漏检测方法、装置、计算机设备及存储介质
Murmanskii et al. Features of steam turbines diagnostics
Cattant Stress Corrosion Cracking of Cold Worked Stainless Steels
Qiaofen et al. Research on Algorithm of Sump Level Operator Assisted Support Program for PWR Nuclear Power Plant
Aronson et al. Development of a procedure for substantiating replacement terms for the condenser tubes of steam turbine installations
Yegoshina et al. Operational assessment of cycle chemistry based on automatic chemical control data at thermal power plants
Ivanov et al. Monitoring the condition of safety barriers in nuclear power plants
CN113361102A (zh) 锅炉管排炉内定截面金属壁温计算补全算法模型
Datta et al. Failure probability assessment of a PWR primary system piping subcomponents under different loading conditions
Murmanskii et al. Turbine diagnostics: Algorithms adaptation problems
Hashemian Integrated online condition monitoring system for nuclear power plants
CN117113750A (zh) 一种基于数字孪生的核电厂一回路管道疲劳分析与损伤管理方法
Fleming et al. Evaluation of design, leak monitoring, and nde strategies to assure pbmr helium pressure boundary reliability
Povarov Evaluation of the Effect of Thermal Stratification on the Residual Life of the Surge Line of the Pressure Compensator in the No. 5 Unit of the Novovoronezh NPP
Miyoshi et al. Hybrid Monitoring of Offshore Compression Systems
Gao et al. A Boiler Heating Surface Overtemperature Warning Method Based on Multi source Data Fusion and Neural Network Model
Hasan et al. PROBABILISTIC FAILURE ANALYSIS OF A RESIDUAL HEAT REMOVAL HEAT EXCHANGER DURING A POSTULATED LOSS OF COOLANT ACCIDENT

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant