CN112147663A - 一种卫星和惯性组合动对动实时精密相对定位方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提出了一种卫星和惯性组合动对动实时精密相对定位方法,基于载波相位实时动态差分相对定位方法获得移动站与动基准之间的相对定位矢量,基于载波相位GNSS/惯导紧组合算法获得测量更新时间间隔△t TC 内的移动站位置增量、动基准位置增量以及移动站在预报时间△t p 内的位置增量,基于滑动窗口的多项式预报方法获得动基准在预报时间,最后合成相对定位结果并输出。该方法不仅可以克服位置增量和GNSS原始观测数据播发延时带来的影响,而且可以通过低数据播发率和采样率提供极高更新率的精密相对定位结果。
Description
技术领域
本发明属于卫星和惯性组合相对定位导航技术领域,特别涉及一种低数据播发率,低采样率和极高更新率的卫星和惯性组合动对动精密相对定位方法。
背景技术
高更新率的精密相对定位是许多与安全相关的动对动应用中要求的技术,例如车对车协同安全应用、自主空中加油和舰载机着舰等。目前常用的动对动相对定位技术为载波相位RTK(Real-Time Kinematic)差分相对定位技术。然而利用载波相位RTK(Real-TimeKinematic)差分相对定位技术实现高更新率输出主要面临数据播发率大,接收机采样率要求高,播发延时或通信数据包丢失等原因导致卫导观测数据难以同步等问题。
为了克服上述缺点,可以将惯性导航***(INS)测量信息与全球导航卫星***(GNSS)原始观测信息结合来提供高更新率相对定位结果。目前虽已有文献报道卫星/惯性组合相对定位方法(参见[1] Williamson, W. R.; Abdel-Hafez, M. F.; Rhee, I.;Song, E.; Wolfe, J. D.; Chichka, D. F.; Speyer, J. L., An InstrumentationSystem Applied to Formation Flight. IEEE Transactions on Control SystemsTechnology 2007, 15, (1), 75-85. [2] Alam, N.; Kealy, A.; Dempster, A. G., AnINS-Aided Tight Integration Approach for Relative Positioning Enhancement inVANETs. IEEE Transactions on Intelligent Transportation Systems 2013, 14,(4), 1992-1996. [3] Lee, J. Y.; Kim, H. S.; Choi, K. H.; Lim, J.; Chun, S.;Lee, H. K., Adaptive GPS/INS integration for relative navigation. GpsSolutions 2016, 20, (1), 63-75.)。但是这些方法都需要播发原始惯导测量信息,没有考虑数据播发率和采样率带来的通信压力和计算量负担的问题,也没有考虑利用低数据播发率和采样率实现极高更新率厘米级相对定位解的可能性。
发明内容
针对现有技术存在的缺陷,本发明提出了一种卫星和惯性组合动对动实时精密相对定位方法。本发明是一种基于载波相位实时动态(RTK)差分相对定位方法(DGNSS)、载波相位GNSS/惯导紧组合(TC-GNSS/INS)算法和位置增量多项式预报方法的卫星和惯导组合动对动精密相对定位方法。该方法不仅可以克服位置增量和GNSS原始观测数据播发延时带来的影响,而且可以通过低数据播发率和采样率提供极高更新率的精密相对定位结果。
为实现上述技术目的,本发明的技术方案如下:
卫星和惯性组合动对动实时精密相对定位方法,包括以下步骤:
第一步,移动站接收机、动基准接收机同步采样得到原始GNSS观测信息,分别探测与剔除各自采样所得的原始GNSS观测信息中载波相位周跳和伪距粗差,得到预处理后的移动站接收机和动基准接收机的载波相位和伪距观测信息。
进一步地,本发明的第一步中,故障信息包括载波相位周跳和伪距粗差。对于载波相位周跳,采用GF方法与惯导辅助周跳探测相结合来同时探测和排除不同卫星的单频或双频载波相位周跳;对于伪距粗差,采用单站和双站的惯导辅助粗差探测方法探测后剔除。
进一步地,本发明的第二步中,先判断载波相位整周模糊度是否已知。如果载波相位整周模糊度已知,则直接利用载波相位实时动态差分相对定位方法相对定位,获得移动站与动基准之间的相对定位矢量dX RB,DGNSS 。如果载波相位整周模糊度未知,则基于预处理之后的移动站接收机和动基准接收机的载波相位和伪距观测信息,利用本领域公知的最小二乘模糊度降相关平差方法(LAMBDA,参见Teunissen, P. J. G., Theleast-squares ambiguity decorrelation adjustment: a method for fast GPSinteger ambiguity estimation. Journal of Geodesy 1995, 70, (1), 65-82.)求解载波相位整周模糊度,然后利用载波相位实时动态差分相对定位方法相对定位,获得移动站与动基准之间的相对定位矢量dX RB,DGNSS 。
具体地,移动站与动基准之间的相对定位矢量dX RB,DGNSS 的获取方法如下:
首先,站间星间双差载波相位表示为:
其中DD算子表达式为,即,,,;、分别表示移动站R观测到的卫星i和j的载波相位观测值;、分别表示动基准B观测到的卫星i和j的载波相位观测值;、分别表示移动站R观测到的卫星i和j的星地距离;、分别表示动基准B观测到的卫星i和j的星地距离;、分别表示移动站R观测到的卫星i和j的载波相位模糊度;、分别表示动基准B观测到的卫星i和j的载波相位模糊度;、分别表示移动站R观测到的卫星i和j的测量误差;、分别表示动基准B观测到的卫星i和j的测量误差。
忽略站间视线矢量变化,线性化之后的观测方程表示为:
给定至少4颗共视星,移动站与动基准之间的相对位置矢量b RB 由最小二乘方法获得,将获得的移动站与动基准之间的相对位置矢量b RB 记为dX RB,DGNSS 。其中的载波相位模糊度、,基于双差载波相位和伪距利用本领域公知的LAMBDA方法(参见Teunissen,P. J. G., The least-squares ambiguity decorrelation adjustment: a method forfast GPS integer ambiguity estimation. Journal of Geodesy 1995, 70, (1), 65-82.)计算获得。
进一步地,本发明中第三步的实现方法如下:
首先确定状态矢量,状态矢量包含9个导航误差状态和6个敏感器偏差状态,表示为:
假设待探测的卫星总数为m,k历元的观测矩阵为:
时间更新和测量更新方程表示为:
其中
利用和的表达式分别在移动站和动基准计算得到移动站k到k+△t TC 历元状态矢量增量,动基准k到k+△t TC 历元状态矢量增量和移动站k+△t TC 到k+△t TC +△t p 历元状态矢量增量。其计算表达式为
式中和分别表示移动站和动基准k历元到k+△t TC 历元的状态转移矩阵,表示移动站k+△t TC 到 k+△t TC +△t p 历元的状态转移矩阵,和分别表示移动站和动基准k到k+△t TC 历元的过程噪声,表示移动站k+△t TC 到 k+△t TC +△t p 历元的过程噪声,、和的计算方法与上述相同,I表示单位矩阵。基于以上计算的状态矢量增量,分别提取、和的前三维构成的向量即为需要获得的矩阵测量更新时间间隔△t TC 内,移动站k到k+△t TC 历元位置增量 ,动基准k到k+△t TC 历元位置增量和移动站在预报时间间隔△t p 内,k+△t TC 到 k+△t TC +△t p 历元位置增量。
进一步地,本发明的第四步中基于滑动窗口的多项式预报方法中一维方向多项式模型定义为:
其中t 1,real 表示滑动窗口第一个位置增量的真实尾部时间,t i,real 表示滑动窗口第i个位置增量的真实尾部时间,表示t i,real 时刻对应的基准站在测量更新时间间隔△t TC 内的位置增量。
当位置矢量三维的滑动窗口的元素个数大于o+1时, 所有的多项式系数可利用最小二乘方法求解。假设k+△t TC 历元相对于滑动窗口起始的相对时间为t c,real ,则动基准在预报时间间隔△t p 对应的相对时间为t c,real +△t p ,此时动基准位置增量三维位置均通过下式计算得到:
与现有技术相比,本发明具有以下优点:
本发明所提供的方法可以为动对动应用输出与惯性测量信息采样率相等的极高更新率(>100Hz)的厘米级相对位置。
本发明可以通过低数据播发率和采样率提供极高更新率的精密相对定位结果。
本发明可以克服通信延时对实时性能的影响并具有一定容忍数据丢失的能力。
附图说明
图1为本发明的总体框图;
图2为本发明单站故障探测与剔除流程图;
图3为本发明双站故障探测与剔除流程图;
图4为本发明103672.113s时刻相对位置组合原理图;
图5为本发明某次动态试验的水平方向相对定位误差图;
图6为本发明某次动态试验的垂直方向相对定位误差图。
具体实施方式
为了使本发明的技术方案及优点更加清楚明白,以下结合附图及实施例,对本发明进行进一步详细说明。应当理解,此处所描述的具体实施例仅用于解释本发明,并不用于限定本发明。
实施例1:
参照图1,一种卫星和惯性组合动对动实时精密相对定位方法,包括以下步骤:
第一步,移动站接收机、动基准接收机同步采样得到原始GNSS观测信息,分别探测与剔除各自采样所得的原始GNSS观测信息中载波相位周跳和伪距观测信息的故障信息粗差,得到预处理后的移动站接收机和动基准接收机的载波相位和伪距观测信息。
本发明采用多方法联合故障探测与剔除。GNSS观测数据粗差必须在被用于相对定位之前监测和剔除。故障信息包括载波相位周跳和伪距粗差。载波相位周跳和伪距粗差是最常见的故障。
对于载波相位周跳,经典的GF方法与惯导辅助周跳探测相结合来同时探测和排除不同卫星的单频或双频周跳。GF检验统计量及其方差可表示为
其中i表示待探测的卫星编号;f 1和f 2表示信号的不同频点,和分别表示f 1和 f 2频点的波长;△ t 表示时间差分算子;和分别表示卫星频点f 1和f 2的载波相位观测值,和分别表示和时间差分后的误差方差。和可以是非差,单差或双差形式。非差表示原始测量值不进行组合的运算。单差分为星间单差和站间单差两种形式。星间单差表示将同一时刻不同卫星的载波相位测量值进行差分组合。站间单差表示将同一时刻不同站点接收的载波相位测量值进行差分组合。双差表示在站间单差的基础上,进一步将同一时刻不同卫星的站间单差载波相位测量值进行差分组合。分别将这四种组合形式的载波相位观测值代入式(1)计算检验统计量及其方差,并进一步得到检验门限。将检验统计量与检验门限进行比较:若检验统计量的绝对值小于等于检验门限则检验通过,无故障;若检验统计量的绝对值大于检验门限则检验不通过,有故障。这样就形成了四种形式进行周跳探测的GF方法:非差GF方法,星间单差GF方法,站间单差GF方法和站间星间双差GF方法。GF方法对于探测小周跳具有良好的性能,但是不能探测特殊的双频周跳。此外,该方法也不能区分单频周跳,并且需要双频接收机。
惯导辅助周跳探测方法可以克服GF方法的缺点,该方法的检验统计量及其方差表达式为
其中r表示参考卫星编号;v表示接收机编号;c表示光速;f表示频点; 表示f频点的波长;表示卫星i与r星间单差卫星钟差;表示接收机v中待探测的卫星i与参考卫星r星间单差f频点载波相位观测值;表示时间差分后的测量方差;表示接收机v中卫星i与r星间单差星地距离;表示时间差分后的误差方差。可表示为:
其中d i 表示卫星i的位置;d r 表示参考卫星r的位置;表示INS提供的接收机v的位置。该方法利用上述方差计算检验门限,然后将检验统计量与检验门限进行比较:若检验统计量的绝对值小于等于检验门限则检验通过,无故障;若检验统计量的绝对值大于检验门限则检验不通过,有故障。为了表述方便, 由这种检验统计量及其方差构成的周跳探测方法简写为星间单差惯辅周跳探测方法。
当动基准的观测信息和绝对位置被移动站接收时,双站联合的观测信息构成的检验统计量及其方差为
其中表示通过数据链接收到的接收机w的位置,表示接收机v和w的卫星i和r之间的站间星间双差f频点载波相位观测值,表示时间差分后的测量方差,表示时间差分后的误差方差,其他定义与前述相同。为了表述方便,基于这种检验统计量及其方差构成的周跳探测方法简写为站间星间双差惯辅周跳探测方法。结合GF方法和惯导辅助方法,各种类型的周跳都可以被探测和剔除。
对于伪距粗差,考虑到纯卫导方法的性能较差,本实施例只采用单站和双站的惯导辅助粗差探测方法。单站检验统计量及其方差为
其中i表示待探测的卫星编号,r表示参考卫星编号,v表示接收机编号;c表示光速,f表示信号频点,表示接收机中卫星i与 r星间单差f频点伪距观测值,表示卫星i与 r星间单差卫星钟差,表示表示接收机v中卫星i与 r星间单差星地距离,与前述定义相同,表示接收机v中卫星i与 r星间单差f频点的电离层延迟,利用双差消电离层组合消除, 表示接收机v中卫星i与r星间单差f频点的对流层延迟,使用Saastamoinen模型补偿,表示时间差分后的误差方差,与前述定义相同,表示时间差分后的测量方差。为了表述方便, 基于这种检验统计量及其方差构成的周跳探测方法简写为星间单差惯辅粗差探测方法。
在短基线条件下,电离层和对流层延迟可假设通过双差组合消除,从而双站检验统计量及其方差为
式中表示表示接收机v和w的卫星i和 r之间的站间星间双差f频点伪距观测值,表示接收机v和w的卫星i和 r之间的站间星间双差星地距离,与前述定义相同,表示误差方差,表示误差方差,与前述定义相同。为了表述方便, 基于这种检验统计量及其方差构成的周跳探测方法简写为站间星间双差惯辅粗差探测方法。
以上所有检验统计量在原始假设中都服从方差已知的0均值整体分布。在备择假设中,均值等于粗差并且方差保持不变。因此,给定要求的误警率P FA ,可求得检验门限为
其中σ T 表示检验统计量标准差Φ-1(x) 表示 Φ(x)逆函数, 其定义为
可以将上述所有方法结合起来探测单站和双站组合观测信息的载波相位周跳和伪距粗差。
为了充分发挥各方法的优点,本实施例分别为单站和双站设计了一种联合的故障探测规则,如图2 和3 所示。
图2中单站联合故障探测步骤为:
①使用非差GF方法初步探测载波相位观测信息的周跳。
②在非差GF方法检测后无周跳的卫星中选择仰角最大的卫星作为参考星。
③ 基于惯导***预报的位置信息利用星间单差惯辅周跳探测方法探测载波相位观测信息的周跳。
④ 利用星间单差GF方法探测载波相位信息周跳。
⑤ 综合星间单差惯辅周跳探测方法和星间单差GF方法周跳探测结果。判断两种方法中检验是否都通过:若是,则无周跳;若否,则有周跳,将该卫星观测信息标注为无效。
⑥ 基于惯导***预报的位置信息利用星间单差惯辅粗差探测方法探测伪距观测信息的粗差。判断检验是否通过:若是,则无粗差;若否,则有粗差,将该卫星观测信息标注为无效。
图3中双站联合故障探测步骤为:
①使用站间单差GF方法初步探测载波相位观测信息的周跳。
②在站间单差GF方法检测后无周跳的卫星中选择仰角最大的卫星作为参考星。
③ 基于惯导***预报的位置信息利用站间星间双差惯辅周跳探测方法探测载波相位观测信息的周跳。
④ 利用站间星间双差GF方法探测载波相位信息周跳。
⑤ 综合站间星间双差惯辅周跳探测方法和站间星间双差GF方法周跳探测结果。判断两种方法中检验是否都通过:若是,则无周跳;若否,则有周跳,将该卫星观测信息标注为无效。
⑥ 基于惯导***预报的位置信息利用站间星间双差惯辅粗差探测方法探测伪距观测信息的粗差。判断检验是否通过:若是,则无粗差;若否,则有粗差,将该卫星观测信息标注为无效。
第二步,判断载波相位整周模糊度是否已知。若否,基于预处理之后的移动站接收机和动基准接收机的载波相位和伪距观测信息,利用本领域公知的最小二乘模糊度降相关平差方法(LAMBDA)求解载波相位整周模糊度,然后利用载波相位实时动态差分相对定位方法相对定位,获得移动站与动基准之间的相对定位矢量dX RB,DGNSS ;若是,直接利用载波相位实时动态差分相对定位方法相对定位,获得移动站与动基准之间的相对定位矢量dX RB,DGNSS 。
由于电离层和对流层误差在移动站与动基准之间短基线(< 10 km)高度相关,利用站间星间双差载波相位可以消除接收机钟差,卫星钟差,电离层延迟和对流层延迟等其他公共误差。
站间星间双差载波相位表示为:
忽略站间视线矢量变化,线性化之后的观测方程可表示为
其中和分别表示卫星i和j 的视线矢量,b RB 表示待求的基线矢量,即移动站与动基准之间的相对定位矢量。载波相位模糊度可以基于双差载波相位和伪距利用本领域公知的LAMBDA方法(参见Teunissen, P. J. G., The least-squares ambiguitydecorrelation adjustment: a method for fast GPS integer ambiguity estimation.Journal of Geodesy 1995, 70, (1), 65-82.)计算获得。
给定至少4颗共视星,移动站与动基准之间的相对位置矢量b RB 可由最小二乘方法(LSE)获得,将获得的移动站与动基准之间的相对位置矢量b RB 记为dX RB,DGNSS 。
首先确定状态矢量。
为了提高位置增量的精度,在测量方程中采用载波相位和伪距观测值。状态矢量包含9个导航误差状态和6个敏感器偏差状态,可表示为
对于载波相位,历元间差分用于去除模糊度参数。对于伪距,电离层延迟利用双频消电离层组合消除,对流层延迟利用Saastamoinen 模型补偿。
假设待探测的卫星总数为m,k历元的观测矩阵为:
时间更新和测量更新方程表示为:
其中
式中表示k历元到k+△t TC 历元的状态转移矩阵,I表示单位矩阵,表示k+△t TC 历元方差矩阵,Q k-1 表示k-1 历元到k历元的过程噪声协方差矩阵,R k 表示k历元的测量噪声协方差矩阵。
利用和的表达式分别在移动站和动基准计算得到移动站k到k+△t TC 历元状态矢量增量,动基准k到k+△t TC 历元状态矢量增量和移动站k+△t TC 到k+△t TC +△t p 历元状态矢量增量。其计算表达式为:
式中和分别表示移动站和动基准k历元到k+△t TC 历元的状态转移矩阵,表示移动站k+△t TC 到k+△t TC +△t p 历元的状态转移矩阵,W R,K 和 W B,K 分别表示移动站和动基准k到k+△t TC 历元的过程噪声,表示移动站k+△t TC 到k+△t TC +△t p 历元的过程噪声,、和的计算方法与上述相同,I表示单位矩阵。
矩阵测量更新时间间隔△t TC 内,移动站k到k+△t TC 历元位置增量,动基准k到k+△t TC 历元位置增量和移动站在预报时间间隔内,k+△t TC 到k+△t TC +△t p 历元位置增量。
为了获得动基准播发间隙同步相对位置,采用了基于滑动窗口的多项式预报方法。
多项式预报方法中一维方向多项式模型定义为:
其中t 1,real 表示滑动窗口第一个位置增量的真实尾部时间,t i,real 表示滑动窗口第i个位置增量的真实尾部时间,表示t i,real 时刻对应的基准站在测量更新时间间隔△t TC 内的位置增量。
当位置矢量三维的滑动窗口的元素个数大于o+1时, 所有的多项式系数可利用最小二乘方法求解。假设k+△t TC 历元相对于滑动窗口起始的相对时间为t c,real ,则动基准在预报时间间隔△t p 对应的相对时间为t c,real +△t p ,此时动基准位置增量三维位置均通过下式计算得到:
第五步,合成相对定位结果dX RB,DGNSS/INS ,并输出,其中:
实施例2:
为了测试实施例1中的方法,本实施例开展了车对车的实测试验, 移动站和动基准都是车并且在广场上运动时有许多转弯。在试验地点附近已知位置架设了一个静态基准站来分别计算移动站与动基准的事后处理的相对位置。相应的结果用来为位置增量和相对位置提供参考结果。在试验中,由Sensonor STIM300 MEMS 和ComNavOEM-K508板组成的GNSS/MEMS原型***固连在移动站二号动基准。GNSS接收机可以为实时和事后导航提供5个频点的观测信息 (B1/B2/B3/L1/L2) 。后续分析中实际只用到四个频点的观测信息 (B1/B3 /L1/L2)。GNSS接收机最大采样率为10 Hz,MEMS采样率为125Hz. Digi International Inc.生产的Xtend-PKG 900 MHz RF电台被用于播发和接收数据包。GNSS原始观测信息以 RTCM3.2 中的 MSM 5格式播发差分数据信息。为了分析位置增量和组合的同步相对位置的精度,可靠事后处理的移动站与静基准,动基准与静基准 DGNSS相对位置被用来作为参考。试验过程中移动站和动基准的GNSS接收机采样率均设置为1Hz,动基准GNSS原始观测数据播发率为1Hz,动基准位置增量播发率为10Hz。
以移动站MEMS观测时为103672.113s相对定位计算为例。此时处于移动站GNSS观测数据采样间隙,同时又处于动基准GNSS原始观测数据和位置增量播发间隙,因此需要将最近时刻的RTK DGNSS相对位置结果,紧组合外推得到的位置增量和多项式预报得到的位置增量组合获得当前的动对动相对定位结果,具体组合原理如图4所示。
(1)首先计算103672.113s的dX RB,DGNSS 、和时用到了移动站接收机采样的103672.0时刻GNSS原始观测信息,动基准接收机采样的103672.0时刻GNSS原始观测信息。在将GNSS观测信息用于定位之前,采用单站和双站相结合的多方法联合故障探测与剔除方法探测载波相位周跳和伪距粗差。经比较,各检验统计量均为超过检验门限,无故障卫星。
(2)此时载波相位整周模糊度已知,基于接收到的103672.0s时刻动基准和移动站的GNSS原始观测信息,利用RTK DGNSS 相对定位方法计算103672.0s时刻同步相对位置dX RB,DGNSS 。此时北斗共视星有7个,GPS共视星有9个,除去两颗参考星,此时双频载波双差观测值有28个,计算可得。
(3) 利用TC-GNSS/INS算法计算动基准和移动站位置增量。
动基准利用TC-GNSS/INS算法计算,测量更新频率为1Hz,外推位置增量以10Hz保存并播发,此时移动站需要使用接收到的103672.1时刻的位置增量,此时。同时由于移动站测量更新频率为1 Hz,而103672.113s离整秒时刻很近,因此可利用TC-GNSS/INS算法直接从103672.0s时刻外推到当前,此时即此时直接得到。由计算过程可知。
(4) 动基准位置增量多项式预报。
当前时刻相对于滑动窗口第一个位置增量的相对时间为1.013s,依据多项式模型可得三个时刻多项式建模参数值为:
(5)极高更新率相对定位结果合成。
基于前述计算的各分量结果,可以合成当前相对位置为:
上述时刻算例直观地展示了本发明所提供的方法实现极高更新率相对定位的过程。
图5和图6 分别给出了水平方向和垂直方向相对定位误差。图5给出了水平方向相对定位误差散点图,可以发现所有的点都在0.1m散布以内,大部分点散布在0.05m以内。图6给出了垂直方向误差随试验时间变化图,可知垂直方向误差绝大部分小于0.1m。从图中可以看出,在低数据播发率和采样率条件下,相对定位误差仍可以保持在厘米级。
表1 所选数据播发率和采样率条件下相对定位精度
表1显示了相对定位精度统计结果。可以看出无论是各向定位精度还是三维定位精度都非常高,进一步证明了本发明方法的高精度性能。
表2 本发明方法与10Hz纯RTK DGNSS相对定位方法对比结果
表2 显示了本发明方法与10Hz纯RTK DGNSS相对定位方法对比结果。其中,常用的10Hz纯RTK DGNSS相对定位方法简记为方法1,本发明方法简记为方法2。由表可知,本发明方法的数据播发率和接收机采样率都有大幅减少,分别减少了76.24%和90%。而输出更新率有了大幅增加,增加了12.5倍。
表3 不同位置增量播发最小延时条件下统计精度
表4 不同GNSS原始观测信息播发最小延时条件下统计精度
为了验证本发明方法的实时性能,根据记录的数据事后分析中仿真了位置增量和GNSS原始观测信息时延来分析。位置增量和GNSS原始观测信息都设置了最小时延。
表3和4给出了位置增量和GNSS原始观测信息不同最小时延条件下的统计精度。显然相对位置精度会随着仿真的最小时延的增加而变差。对于位置增量,当最小时延小于或等于0.4s时,各向精度可以保持在厘米级。这意味着模式3中所提方法可以忍受连续4个位置增量数据包丢失。对于GNSS原始观测信息,不向垂向水平方向衰减很慢。当最小时延小于或等于2.5s时,三个方向精度仍然可以保持在厘米级,这意味着所提方法可以忍受连续2个GNSS观测数据数据包丢失。通常而言通信延迟一般在毫秒量级,有时可能达到100 ms。因此,本发明方法可以有效克服时延带来的影响并且具有忍受数据包丢失的能力。
综上所述,虽然本发明已以较佳实施例揭露如上,然其并非用以限定本发明,任何本领域普通技术人员,在不脱离本发明的精神和范围内,当可作各种更动与润饰,因此本发明的保护范围当视权利要求书界定的范围为准。
Claims (10)
1.卫星和惯性组合动对动实时精密相对定位方法,其特征在于,包括以下步骤:
第一步,移动站接收机、动基准接收机同步采样得到原始GNSS观测信息,分别探测与剔除各自采样所得的原始GNSS观测信息中载波相位周跳和伪距粗差,得到预处理后的移动站接收机和动基准接收机的载波相位和伪距观测信息;
2.根据权利要求1所述的卫星和惯性组合动对动实时精密相对定位方法,其特征在于:第一步中,故障信息包括载波相位周跳和伪距粗差。
3.根据权利要求2所述的卫星和惯性组合动对动实时精密相对定位方法,其特征在于:第一步中,对于载波相位周跳,采用GF方法与惯导辅助周跳探测相结合来同时探测和排除不同卫星的单频或双频载波相位周跳;对于伪距粗差,采用单站和双站的惯导辅助粗差探测方法探测后剔除。
5.根据权利要求4所述的卫星和惯性组合动对动实时精密相对定位方法,其特征在于:移动站与动基准之间的相对定位矢量dX RB,DGNSS 的获取方法,如下:
站间星间双差载波相位表示为:
、分别表示移动站R观测到的卫星i和j的载波相位模糊度;、分别表示动基准B观测到的卫星i和j的载波相位模糊度;、分别表示移动站R观测到的卫星i和j的测量误差;、分别表示动基准B观测到的卫星i和j的测量误差,表示信号波长;
忽略站间视线矢量变化,线性化之后的观测方程表示为:
给定至少4颗共视星,移动站与动基准之间的相对位置矢量b RB 由最小二乘方法获得,将获得的移动站与动基准之间的相对位置矢量b RB 记为dX RB,DGNSS 。
6.根据权利要求5所述的卫星和惯性组合动对动实时精密相对定位方法,其特征在于:载波相位模糊度基于双差载波相位和伪距利用最小二乘模糊度降相关平差方法方法计算获得。
7.根据权利要求5所述的卫星和惯性组合动对动实时精密相对定位方法,其特征在于:第三步的实现方法如下:
确定状态矢量,状态矢量包含9个导航误差状态和6个敏感器偏差状态,表示为:
使用经过第一步故障探测与剔除之后的GNSS原始观测信息构造观测方程,则卫星i在k历元线性化后的观测信息矢量表示为:
假设待探测的卫星总数为m,k历元的观测矩阵为:
时间更新和测量更新方程表示为:
其中:
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