CN111979482A - 一种CrMn弹簧钢大方坯及其一火成材制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种CrMn弹簧钢大方坯及其一火成材制备方法,该大方坯包括如下化学成分:C 0.52‑0.64%,Si≤0.50%,Mn 0.65‑1.0%,Cr 0.65‑0.95%,其余为Fe和不可避免的杂质,并提供该大方坯的一火成材制备方法。本发明的弹簧钢组织均匀、致密,弹簧钢脱碳层深都低,脱碳层铁素体含量低,满足稳定杆用弹簧钢对脱碳的控制要求;弹簧钢表面良好;制备方法适当的加热、轧制节奏结合燃气控制,成品弹簧钢脱碳层深度控制良好。
Description
技术领域
本发明涉及一种弹簧钢大方坯及其一火成材制备方法,尤其涉及一种CrMn弹簧钢大方坯及其一火成材制备方法。
背景技术
汽车稳定杆是汽车底盘***重要零部件之一,主要稳定杆材料为Si-Mn系、CrMn系、SiCrV系弹簧钢棒材以及近年来兴起的合金结构钢管。汽车稳定杆用弹簧钢棒材主要规格φ15-27mm,当前主要生产流程包括大方坯二火成材(电炉/转炉冶炼、炉外精炼、真空处理、大方坯连铸、开坯、坯料精整修磨、热轧成材)、小方坯一火成材(电炉/转炉冶炼、炉外精炼、真空处理、连铸(坯型一般小于240mm方)、坯料精整修磨、热轧成材)两种流程。
两种流程各有优缺点。二火成材优点是压缩比大、两次加热有利于材料均匀性和致密性的保证,表面质量较好;缺点是成本高,二次加热对弹簧钢脱碳控制不利。小方坯一火成材优点是流程短,有利于高效率生产,成本较低,轧制加热温度较低有利于脱碳控制;缺点是压缩比小不利于组织均匀性和致密性控制。
汽车稳定杆是汽车底盘***重要零部件之一,主要稳定杆材料为Si-Mn系、CrMn系、SiCrV系弹簧钢棒材以及近年来兴起的合金结构钢管。汽车稳定杆是汽车底盘***关键零部件,关系汽车的舒适性、平稳性,有高的疲劳寿命(疲劳寿命通常≥20万次)要求,用于汽车稳定杆的材料对内部、表面质量较高。当前用于汽车稳定杆的弹簧钢通常采用大方坯二火成材、小方坯一火成材。二火成材优点是压缩比大、两次加热有利于材料均匀性和致密性的保证;缺点是成本高、两次加热对弹簧钢脱碳控制不利。小方坯一火成材优点是流程短,有利于高效率生产,成本较低,轧制加热温度较低有利于脱碳控制;缺点是压缩比小不利于组织均匀性和致密性控制。
发明内容
发明目的:本发明的第一目的为提供一种低成本、高质量的CrMn弹簧钢大方坯,本发明的第二目的为提供该CrMn弹簧钢大方坯的一火成材制备方法。
技术方案:本发明的CrMn弹簧钢大方坯,包括如下化学成分:C 0.52-0.64%,Si≤0.50%,Mn 0.65-1.0%,Cr 0.65-0.95%,其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明的CrMn弹簧钢大方坯的制备方法,包括如下步骤:冶炼、精炼、真空处理、大方坯连铸、加热、轧制、一次冷却、预精轧、二次冷却、精轧、终冷却控温、检验及探伤。
进一步地,加热采用五段加热。
优选的,五段加热的预热段温度≤800℃,五段加热的加热一段温度≤930℃,五段加热的加热二段温度1010-1080℃,五段加热的均热一段温度1080-1100℃,五段加热的均热二段温度1090-1120℃,五段加热的终轧温度800℃-860℃。
冶炼使用电炉或转炉冶炼。精炼为LF精炼。真空处理为VD或RH真空处理。加热采用步进式连续加热炉。精轧为KOCKS轧机精轧。加热使用燃气为高炉煤气和高焦转混合煤气的混合气。大方坯的压缩比为130-450。
有益效果:与现有技术相比,本发明具有如下显著优点:
(1)弹簧钢组织均匀、致密,综合性能接近二火材,优于小方坯一火材;
(2)弹簧钢脱碳层深都低,脱碳层铁素体含量低,满足稳定杆用弹簧钢对脱碳的控制要求;弹簧钢表面良好;
(3)制备方法适当的加热、轧制节奏结合燃气控制,成品弹簧钢脱碳层深度控制良好;
(4)大压缩比轧制,改善铸坯原始表面对成品表面的影响,提高成品弹簧钢表面质量,钢内部枝晶组织破碎充分,组织细小均匀、致密度好,有利于材料强、韧性能控制;
(5)集合二火成材、一火成材的优点,规避两者的缺点,采用大方坯一火成材,是一种高效低成本、高质量生产CrMn系稳定杆弹簧钢材料的方法。
附图说明
图1为SUP9D成品脱碳0.05mm;
图2为55Cr3成品脱碳0.10mm;
图3为成品纵向组织;
图4为成品横向组织;
图5为成品奥氏体晶粒度;
图6为成品酸洗低倍照片。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明的技术方案作进一步说明。
实施例1
采用250mm*300mm弹簧钢SUP9DZL连铸方坯,轧制成直径规格的SUP9D弹簧圆钢工艺流程是:BOF转炉冶炼、LF精炼炉、RH处理、大方坯连铸、堆冷、步进式连续加热炉加热(预热段温度:650-660℃、加热一段温度:860-890℃、加热二段温度:1010-1020℃、均热一段温度:1080-1090℃、均热二段温度:1090-1100℃,终轧温度:800℃总加热时间:187-190min。燃气:高炉煤气、高焦转混合煤气)、20道次轧制(10道次初轧+10道次中轧)、4道次预精轧、4道次KOCKS轧机精轧、检验、探伤(UT+ET)、检查、打包、计量、入库。
本流程生产成品材理化检测性能优良,表面状态良好,大方坯的压缩比为130:1低倍
2.脱碳层深度
标准要求 | ≤1.0%*D铁素体脱碳:0;≤0.20mm |
检验结果 | 0.05mm、0.10mm,铁素体脱碳:0 |
3.晶粒度
热处理温度及保温时间:860℃保温60min
标准要求 | ≥6级 |
试验结果 | 8.0级 |
4.力学性能
5.无损检测
总支数 | 合格支数 | 探伤等级 | 合格率% | |
表面漏磁探伤 | 807 | 780 | GB/T 32547N-0.15级 | 96.65% |
超声探伤 | 807 | 807 | GB/T4162-2008A级 | 100 |
实施例2
采用250mm*300mm弹簧钢55Cr3ZL连铸方坯,轧制成直径规格的55Cr3弹簧圆钢工艺流程是:转炉冶炼、LF精炼炉、RH处理、大方坯连铸、堆冷、步进式连续加热炉加热(预热段温度:780-800℃、加热一段温度:920-930℃、加热二段温度:1060-1080℃、均热一段温度:1090-1100℃、均热二段温度:1110-1120℃,终轧温度:860℃;总加热时间:215-228min。燃气:高炉煤气、高焦转混合煤气)、20道次轧制(10道次初轧+10道次中轧)、4道次预精轧、4道次KOCKS轧机精轧、检验、探伤(UT+ET)、检查、打包、计量、入库。
本流程生产成品材理化检测性能优良,表面状态良好,大方坯的压缩比为450:
1.低倍
2.脱碳层深度
标准要求 | ≤1.0%*D(≤0.258mm)铁素体脱碳:0 |
检验结果 | 0.11mm/0.10mm;全脱碳0 |
3.奥氏体晶粒度
热处理温度及保温时间:860℃保温60min
标准要求 | ≥6级 |
试验结果 | 8.0级 |
4.力学性能
5.无损检测
总支数 | 合格支数 | 探伤等级 | 合格率% | |
表面漏磁探伤 | 1022 | 991 | GB/T 32547N-0.20级 | 96.97 |
超声探伤 | 1022 | 1022 | GB/T4162-2008A级 | 100 |
按本发明生产的CrMn系稳定杆用弹簧钢:脱碳层深度小(见图1、2:0.051-0.10mm);组织为珠光体+少量铁素体,横向、纵向均呈良好的等轴晶特征(见图3、图4);成品试样经860℃保温60min奥氏体化,晶粒细小(见图5);成品材低倍致密,未见明显缺陷(见图6)。
Claims (10)
1.一种CrMn弹簧钢大方坯,其特征在于,包括如下化学成分:C 0.52-0.64%,Si≤0.50%,Mn 0.65-1.0%,Cr 0.65-0.95%,其余为Fe和不可避免的杂质。
2.一种权利要求1所述CrMn弹簧钢大方坯的一火成材制备方法,其特征在于,包括如下步骤:冶炼、精炼、真空处理、大方坯连铸、加热、轧制、一次冷却、预精轧、二次冷却、精轧、终冷却控温、检验及探伤。
3.根据权利要求2所述CrMn弹簧钢大方坯的一火成材制备方法,其特征在于:所述加热采用五段加热。
4.根据权利要求3所述CrMn弹簧钢大方坯的一火成材制备方法,其特征在于:所述五段加热的预热段温度≤800℃,所述五段加热的加热一段温度≤930℃,所述五段加热的加热二段温度1010-1080℃,所述五段加热的均热一段温度1080-1100℃,所述五段加热的均热二段温度1090-1120℃,所述五段加热的终轧温度800℃-860℃。
5.根据权利要求2所述CrMn弹簧钢大方坯的一火成材制备方法,其特征在于:所述冶炼使用电炉或转炉冶炼。
6.根据权利要求2所述CrMn弹簧钢大方坯的一火成材制备方法,其特征在于:所述精炼为LF精炼。
7.根据权利要求2所述CrMn弹簧钢大方坯的一火成材制备方法,其特征在于:所述真空处理为VD或RH真空处理。
8.根据权利要求2所述CrMn弹簧钢大方坯的一火成材制备方法,其特征在于:所述加热采用步进式连续加热炉。
9.根据权利要求2所述CrMn弹簧钢大方坯的一火成材制备方法,其特征在于:所述加热使用燃气为高炉煤气和高焦转混合煤气的混合气。
10.根据权利要求2所述CrMn弹簧钢大方坯的一火成材制备方法,其特征在于:所述大方坯的压缩比为130-450。
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CN115229152A (zh) * | 2022-07-28 | 2022-10-25 | 江苏联峰实业有限公司 | 一种高表面质量55Cr3弹簧钢棒材的生产控制工艺 |
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CN102151693A (zh) * | 2010-12-02 | 2011-08-17 | 大冶特殊钢股份有限公司 | 一种低硬度小规格弹簧钢的轧制方法 |
CN102560046A (zh) * | 2012-02-21 | 2012-07-11 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种弹簧钢线材表面脱碳的控制方法 |
CN110331264A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-10-15 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种弹簧钢坯料的加热脱碳控制方法 |
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CN115229152A (zh) * | 2022-07-28 | 2022-10-25 | 江苏联峰实业有限公司 | 一种高表面质量55Cr3弹簧钢棒材的生产控制工艺 |
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