CN111705808A - 一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供了一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法，可循环优化反演参数并将优化后参数应用于数值模拟预测。依据现场监测情况和参数敏感性分析，确定反演目标及反演参数。针对多土层参数、多开挖步工况的多变量问题，通过计算区间影响系数，引入土层权值和开挖步权值，将多变量问题转化为单变量问题，利用最小二乘法进行区间优化分析以确定土体最优参数。本发明将基坑开挖顺序作为反分析递进顺序，对参数开展“反演‑预测‑再反演‑再预测”的循环计算分析，随开挖深度和土层数量增加不断动态反演与修正土体参数，将优化后参数应用于数值模拟预测，对比实际监测值，验证反分析方法的可行性，为悬挂式深基坑工程施工提供预警，具有较高的应用价值。

Description

一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法

技术领域

本发明是一种土体参数反演方法，涉及岩土工程及隧道工程领域，具体涉及深基坑工程领域。

背景技术

基坑支护时通常选择落底式围护结构，并将其延伸进隔水底板，以便隔断基坑内外水力间联系。悬挂式围护结构不能贯穿含水层，基坑开挖过程中坑内降水会引起坑外水位下降，进而导致周边地表出现不均匀沉降或坑底凸涌，周边建筑物出现裂缝、沉降等灾害。为了保证基坑及周边环境安全，通常采用基坑监测方法掌握围护结构变形状态。然而，基坑监测只能反馈施工后围护结构变形，不能预测结构后期变形规律，针对可能出现风险的类型和风险部位难以提前预判，更难提出合理的安全施工保障措施。

数值模拟方法可以通过建模计算，研究基坑开挖全过程中围护结构变形规律，是评价围护结构可靠性的有效手段之一。然而，准确的数值模拟预测需要正确的土体参数。现有技术一般通过一次室内或现场试验测试相关参数，但无论是室内或者现场试验，其试验条件很难和实际工程吻合，会导致测试的参数与实际参数存在偏差。此外，一次测试的结果，因操作人员、测试设备等不同，最终测试结果也不同。所以室内或现场测试的土体参数与实际土层参数有一定差别，导致数值模拟预测结果与实际情况往往存在较大误差。

发明内容

本发明所要解决的技术问题是，提供了一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法，解决现有基坑监测技术难以对风险部位***而存在施工安全风险，以及传统数值模拟方法在应用时，通常采用的一次试验结果确定土层参数与实际数据存在较大偏差的问题，引入依据监测情况和参数敏感性分析确定反演目标及反演参数，通过计算区间影响系数，引入土层权值和开挖步权值，将多变量问题转化为单变量问题，并利用最小二乘法进行区间优化分析以确定土体最优参数，将基坑开挖顺序作为反分析递进顺序，对参数开展“反演-预测-再反演-再预测”的循环计算分析，随开挖深度和土层数量增加不断动态反演与修正土体参数，将优化后参数应用于数值模拟预测，结合实际工程中监测的数据，反复优化模型，动态调整参数，本发明适用范围广，为悬挂式深基坑工程施工提供有效预警，使得施工在合理范围内规避风险。

为解决上述技术问题，本发明采用的技术方案为：

一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法，该方法包括以下步骤：

步骤S1：收集样本

对长宽比大于4的基坑土体进行勘察取样，选取若干典型断面作为样本；

步骤S2：建立数值模拟模型

依据现场监测情况，选取直观反映围护结构工作状态的监测内容作为反演目标，选取样本土体参数实际值作为模型输入，以反演目标实际值作为模型输出，建立典型断面的数值模拟模型；

步骤S3：确定反演参数

同等幅度变化步骤S2中的参数，通过敏感性分析选取对反演目标影响最大的参数作为反演参数；

步骤S4：反演分析

分析反演参数对反演目标的影响；

步骤S5：预测分析

将反演参数作为下一级开挖方案下的已知参数，对下一级开挖方案下的反演目标进行预测，指导基坑的安全施工；

步骤S6：重复步骤S2-S4，对土体参数开展反演-预测-再反演-再预测的循环分析，随开挖深度和土层数量增加不断动态反演与修正土体参数，将优化后参数应用于下一级数值模拟预测。

其中，步骤S1中典型断面包括土层厚度最大或开挖宽度最大的截面。

步骤S2中的反演目标包括地表沉降位移或深层水平位移及出现的位置。

进一步的，当采样现场周边存在建筑物时，反演目标包括地表沉降或深层水平位移及出现位置，当采样现场周边无建筑物时，反演目标包括深层水平位移及出现位置。

步骤S3中敏感性分析的变化幅度包括(-20％，20％)。

步骤S4中反演分析包括如下步骤：

4.1设定各土层反演参数ξ_ij初始值，

ξ_ij＝k(i＝1,2,3…n；j＝1,2,…,m) (1)

其中，ξ_ij代表j步开挖时，第i土层的反演参数，n为开挖所影响到的土层数， m为开挖步数，k为常数；

4.2计算区间影响系数e_ij

其中，e_ij代表第j步开挖时，i土层的反演参数对反演目标的影响程度，e_ij越大，代表影响程度越高，n为开挖所影响到的土层数，m为开挖步数，即开挖至断面基坑底部所需次数；

u_max,j(ξ_imax)代表反演目标在j步开挖时，第i土层参数取ξ_imax，并且其他土层反演参数取式(1)中设定的初始值k时，反演目标u_i的值，ξ_imax代表第i 土层的反演参数最大值，

u_max,j(ξ_imin)代表反演目标在j步开挖时，第i土层参数取ξ_imin，并且其他土层反演参数取式(1)中设定的初始值k时，反演目标u_i的值，ξ_imin代表第i 土层的反演参数的最小值；

4.3基于区间影响系数e_ij，计算j步开挖时各土层权值g_ij，找出最大的土层权值g_ij所对应土层的反演参数ξ_ij

其中，g_ij代表j步开挖时，第i土层的影响程度，g_ij越大代表影响程度越大；

4.4基于4.3中的最大的土层权值g_ij所对应土层的反演参数ξ_ij，计算评价函数f(ξ_ij)，通过二分法优化得出j步开挖下，第i土层最优土层反演参数ξ_i*j

其中，评价函数f(ξ_ij)用于评价j步开挖时i土层的反演目标模型预测值与现监测值拟合效果的函数，其值越小越好，u_ij为基于反演参数ξ_ij的第i土层的反演目标的模型预测值，u′_ij为第i土层的反演目标的现场监测值；

4.5归并不同开挖步下的反演参数，得到i土层最优反演参数ξ_i

其中，h_ij为第i土层下第j开挖步的权值，h_ij越大代表影响程度越大，e_ij为4.2 中第i土层的反演参数在第j开挖步下对反演目标的影响程度，m为开挖步数,ξ_i*j为4.4中j步开挖时，第i土层最优土层反演参数。

其中，式(5)中优化各土层反演参数ξ_ij采用二分法，当f(ξ_ij)>a时，缩小ξ_ij取值范围，其余土层参数根据土层权值g_ij比例同步缩小，将每次调整后的ξ_i输入计算模型，直至f(ξ_ij)≤a，符合评价指标，结束计算，其中a为设定常数。

优选的，a＝0.001。

土体参数包括密度、压缩模量、泊松比、粘聚力、内摩擦角、弹性模量和弹压比。

本发明和传统基坑参数反分析方法相比的有益效果包括：

(1)本发明根据现场监测情况和参数敏感性分析确定反演目标和反演参数，不拘泥于某一参数或某一监测内容，适用范围更广，反演结果更加准确；

(2)根据实际监测数据，通过多次计算逆推较为满足工程实际的原始应力或土体参数，使正分析计算值与监测值误差最小化，进而为数值模拟方法提供合理的模型参数，从而对工程施工过程可能存在的风险提前预警，提醒施工单位采用一些地层加固措施，规避风险；

(3)本发明将优化后参数应用于数值模拟预测，对比实际监测值，验证反分析方法的可行性，为悬挂式深基坑工程复合地层参数反分析提出了新的有效思路，具有较高应用价值；

(4)本发明充分考虑土层及开挖步对土体水平位移的影响，解决现有技术对于多参数多工况复杂问题的寻优效率较低，运算较复杂，多种因素相互影响难以实现全局寻优反分析计算的问题，为悬挂式深基坑工程研究提供新的研究方向，实用性强。

(5)传统反分析方法罕能做到反演参数的循环计算，准确性不佳，本发明将基坑开挖过程作为反分析递进顺序，通过“反演-预测-再反演-再预测”的计算动态优化反演参数，对下一断面土层参数反演以该断面反分析结果为基础，提高反演准确性和反分析效率；

(6)传统反分析方法主要针对均质地层，对于多参数多工况的复合地层运算较复杂，本发明将多变量对目标函数影响用权值表达，转化为单变量问题，优化计算过程，提高寻优效率；

(7)传统反分析方法常常将土体在整个开挖深度内全水平位移作为反演目标，通常把有限元法和数学规划结合起来，通过优化方法不断修正土体参数，在高度非线性问题的处理中不能保证收敛到全局最优点，容易造成目标函数局部最优解，本发明重点关注反演目标最大值及其出现位置，易实现全局高效寻优反分析计算；

(8)本发明引入土层权值和开挖步权值，将多变量问题转化为单变量问题，利用最小二乘法进行区间优化分析以确定土体最优参数，简化分析过程。

附图说明

图1为本发明参数反分析流程图；

图2为实施例断面开挖步及地层示意图；

图3为敏感性分析图；

图4为断面1反演后监测值与预测值位移曲线图；

图5为断面2反演前监测值与预测值位移曲线图；

图6为断面2反演后监测值与预测值位移曲线图；

具体实施方式

下面结合附图以及具体实施例对本发明一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数反演分析方法作进一步详细说明。

和燕路过江通道工程位于南京市栖霞区，始于和燕路与燕恒路的交叉口，止于八卦洲与浦仪公路交叉处。其中八卦洲明挖段全长440m，基坑宽度33-54m，基坑最大深度25.7m。本基坑工程中采用悬挂式围护结构，基坑内外水力未被完全隔断，因此围护结构不能起到彻底的防水、止水的作用，基坑变形受降水影响较大。基坑开挖采用明挖顺作法，沿纵向分为 11个施工段，开挖顺序从NMW01-NMW11依次进行开挖每段基坑“分层开挖、随挖随撑，支撑与挖土配合”。地基土属第四系全新统和第四系上更新统)，划分为四个主要层次，具体参数如表1所示。

表1土层参数

基坑开挖数值模型计算模拟过程包括：初始地应力平衡，模拟土体开挖前的稳定状态；激活围护结构、结构荷载等；降低基坑内的水位，降至每次开挖面下1m深的位置处；根据施工情况，移除基坑中需开挖的土体；模拟支撑的架设，同时施加预加轴力；重复上述步骤，直至开挖至基坑底层。

依据现场监测情况，选取直观反映围护结构工作状态且受荷载、温度等因素影响较小的监测内容作为反演目标(反演目标为将反演参数输入模型所推测的预测值，一般为监测内容，如深层水平位移或地表沉降，反演参数为未知量，土层物理力学参数。

(1)选取两个典型断面，利用ABAQUS建立典型断面数值模拟预测模型，和燕路基坑工程明挖段长度大于宽度，因此建立两个断面的二维有限元模型，各断面开挖步及地层情况如图2，各断面支护方式及模型物理力学参数见表2和表3。选择线弹性模型与 Mohr-Coulomb模型相结合的数值模型，模型边界对结构静力反应影响范围约为结构平面尺寸的3-5倍。计算均采用实体单元，土体部分需要考虑渗流，因此网格单元类型选用CPE4P，围护结构和立柱桩的网格采用四节点平面应变单元CPE4，支撑结构采用的网格类型为线性梁单元B21，其中CPE4P、CPE4和B21是ABAQUS中模型单元选项，单元的代称。

需要注意的是：基坑和围护结构的最大变形一般发生在基坑中部剖面，当基坑长宽比大于4时，三维模型计算结果与二维平面模型计算所得位移、沉降、内力的分布性态和数值基本一致。此工程明挖段长宽比远大于4，可将其简化为二维问题进行模拟。

表2断面支护方式

表3模型物理力学参数

(2)土体深层水平位移监测值受温度等因素的影响更小，准确性更大，且与基坑的稳定密切相关，然而，将土体在开挖深度内全水平位移作为反演目标的传统方法易造成局部最优解。事实上，土体深层水平位移最大值及出现深度是施工中最为关心的内容，能够直观反映基坑安全性和围护结构工作状态。因此，将深层水平位移最大值及出现位置作为反演目标。将模型主要涉及到的土体参数弹性模量E、粘聚力c、内摩擦角φ作为拟讨论参数进行敏感性分析，由于勘察报告只出示压缩模量E_S，因此将弹性模量和压缩模量的比值弹压比ξ作为拟讨论参数，长三角地区土体弹性模量一般取2.5-3.5倍压缩模量，本工程取初始弹压比k＝2.5。以地勘报告为基准，假定弹压比ξ、粘聚力c、内摩擦角φ在-20％-20％之间同等幅度变化，分别分析对围护桩的桩顶水平位移、桩顶竖向位移及围护桩最大水平位移的影响，结果如图3所示。横坐标为弹压比ξ、粘聚力c、内摩擦角φ在-20％～20％之间的变化幅度，纵坐标依次代表因横坐标变化导致的桩顶水平位移(图三最上面的图)、桩顶竖向位移(图三中间)和围护桩最大水平位移(图三最下面的图)的变化。正负代表数值增大或者减小，如：弹压比变化-20％(弹压比减小20％)，桩顶水平位移变化+25％(桩顶水平位移增大25％)。分析可知弹压比对围护桩影响最大，影响程度均超过20％，可认为弹压比ξ敏感程度较大，本实施例将敏感程度最高的弹压比ξ作为主要参数进行反演分析。

(3)取各土层弹压比初始值ξ_i＝k＝2.5(i＝1,2,3…n)，进行典型断面全施工过程的初始有限元计算。

(4)“反演-预测-再反演-再预测”反分析流程

首先结合各个断面的开挖范围确定需要反演的土层数，计算各土层弹压比对于土体深层水平位移的影响系数，选取影响程度最大的参数采用最小二乘法调整其取值范围，并根据土层权值g_ij同步缩小其他参数。在调整过程中，将参数输入有限元程序进行数值计算，把所得的计算结果和监测数据进行对比分析，若不符合评价标准则继续调整参数大小，直至两者误差达到合理范围内。随后，根据开挖步权值h_ij归并土层参数。最后，将反演得到的参数作为土层实际弹压比，用于预测下一阶段基坑开挖引起的最大深层水平位移，对可能存在的风险及风险位置提前预判，指导基坑的安全施工。

a.断面1一步开挖，不考虑开挖步权值h_ij，开挖深度4.27m，开挖面处于第二层土，因此开挖影响区域设置至第三层土，取前三层土(根据开挖范围选取土层数，如断面1开挖面处于第二层土，因此将开挖影响区设置至第三层土，影响到第几层就取几个土层。)弹压比ξ₁、ξ₂、ξ₃作为反演参数。反演参数最大及最小值依据工程经验以及参考其他文献，范围可以适当取大一点。基于现场监测数据，经反演计算，各层土对土体深层水平位移最大值的区间影响系数e_ij、不同土层影响权值g_ij和断面1各土层弹压比ξ_i最终优化值见表4。

表4断面1计算参数表

参数反演后模型模拟结果和监测结果见图4。由图可知，经反演处理后，断面1土体深层水平位移预测值与监测值变化趋势及大小基本相符，土体深层位移最大值0.66cm(发生在3.5m深处)，相较于监测最大值0.646cm(发生在4m深处)基本相符，f(ξ_i)(i＝1,2,3)≤0.001。因此将断面1反演的土层弹压比作为下一开挖断面的预测参数。

b.断面2两步开挖，开挖深度分别为4.46m和6.67m，第二次开挖的开挖面靠近第二层土的底层，因此开挖影响区域设置至第四层土。将断面1反演得到的前三层土弹压比输入断面2数值模拟计算模型，得到断面2开挖过程中土体深层水平位移如图5所示。第一步开挖后，土体实际变形与预测值较为吻合，说明断面1的反演计算是合理有效的，可以将ξ₁、ξ₂、ξ₃作为终值。第二步开挖后，8m深度范围内预测效果较好，超出部分预测程度较差。这是由于断面1未对第四层土弹压比反演，导致第四层土附近的土体实际位移与预测值误差较大，因此对第四层土ξ₄进行反演，只反演一个参数，不考虑土层权值g_ij。

经反演计算，各层土对土体最大深层水平位移的区间影响系数e_ij、开挖步权值h_ij和第四层土层弹压比ξ₄最终优化值见表5。

表5断面2计算参数表

参数反演后模型模拟结果和监测结果见图6。由图可知，经反演处理后，断面2土体深层水平位移预测值与监测值更加吻合。第一步开挖后的土体深层水平位移的最大值1.173cm (发生在4.5m深处)，相较于监测最大值1.169cm(发生在4.5m深处)基本一致，差值仅有0.04cm；第二步开挖后，土体深层水平位移的最大值1.489cm(发生在9m深处)，相较于监测最大值1.488cm(发生在8.5m深处)基本相符，f(ξ₄)≤0.001，因此将此结果作为断面2反演结果。

本实施例通过“反演-预测-再反演-再预测”发现：上一阶段反演参数，可以作为下一阶段相同土层参数，用于预测基坑开挖引起的最大土体深层水平位移。通过两个典型断面分析发现：土体深层水平位移预测曲线均接近监测位移曲线，最大值及其发生位置吻合较好，在基坑开挖过程中，起到了较好的指导作用，保证了基坑安全施工。本发明为类似复合地层基坑安全施工提供一种有效的动态反演土体参数的思路，为工程施工提供预警，具有较高应用价值。

在此处所提供的说明书中，说明了大量具体细节。然而，能够理解，本发明的实施例可以在没有这些具体细节的情况下被实践。在一些实例中，并未详细示出公知的方法、结构和技术，以便不模糊对本说明书的理解。

在本发明的描述中，需要理解的是，术语“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

类似地，应当理解，为了精简本公开并帮助理解各个发明方面中的一个或多个，在上面对本发明的示例性实施例的描述中，本发明的各个特征有时被一起分组到单个实施例、图、或者对其的描述中。然而，并不应将该公开的方法解释成反映如下意图：即所要求保护的本发明要求比在每个权利要求中所明确记载的特征更多特征。更确切地说，如权利要求书所反映的那样，发明方面在于少于前面公开的单个实施例的所有特征。因此，遵循具体实施方式的权利要求书由此明确地并入该具体实施方式，其中每个权利要求本身都作为本发明的单独实施例。

如在此所使用的那样，除非另行规定，使用序数词“第一”、“第二”、“第三”等等来描述普通对象仅仅表示涉及类似对象的不同实例，并且并不意图暗示这样被描述的对象必须具有时间上、空间上、排序方面或者以任意其它方式的给定顺序。

尽管根据有限数量的实施例描述了本发明，但是受益于上面的描述，本技术领域内的技术人员明白，在由此描述的本发明的范围内，可以设想其它实施例。此外，应当注意，本说明书中使用的语言主要是为了可读性和教导的目的而选择的，而不是为了解释或者限定本发明的主题而选择的。因此，在不偏离所附权利要求书的范围和精神的情况下，对于本技术领域的普通技术人员来说许多修改和变更都是显而易见的。对于本发明的范围，对本发明所做的公开是说明性的，而非限制性的，本发明的范围由所附权利要求书限定。

以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出：对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。

Claims (9)

1.一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：

步骤S1：收集样本

对长宽比大于4的基坑土体进行勘察取样，选取若干典型断面作为样本；

步骤S2：建立数值模拟模型

依据现场监测情况，选取直观反映围护结构工作状态的监测内容作为反演目标，选取样本土体参数实际值作为模型输入，以反演目标实际值作为模型输出，建立典型断面的数值模拟模型；

步骤S3：确定反演参数

同等幅度变化步骤S2中的参数，通过敏感性分析选取对反演目标影响最大的参数作为反演参数；

步骤S4：反演分析

分析反演参数对反演目标的影响；

步骤S5：预测分析

将反演参数作为下一级开挖方案下的已知参数，对下一级开挖方案下的反演目标进行预测，指导基坑的安全施工；

步骤S6：重复步骤S2-S4，对土体参数开展反演-预测-再反演-再预测的循环分析，随开挖深度和土层数量增加不断动态反演与修正土体参数，将优化后参数应用于下一级数值模拟预测。

2.根据权利要求1所述的一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法，其特征在于，步骤S1中典型断面包括土层厚度最大或开挖宽度最大的截面。

3.根据权利要求1所述的一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法，其特征在于，步骤S2中的反演目标包括地表沉降位移或深层水平位移及出现的位置。

4.根据权利要求3所述的一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法，其特征在于，当采样现场周边存在建筑物时，反演目标包括地表沉降或深层水平位移及出现位置，当采样现场周边无建筑物时，反演目标包括深层水平位移及出现位置。

5.根据权利要求1所述的一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法，其特征在于，步骤S3中敏感性分析的变化幅度包括(-20％，20％)。

6.根据权利要求1所述的一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法，其特征在于，步骤S4中反演分析包括如下步骤：

4.1设定各土层反演参数ξ_ij初始值，

ξ_ij＝k(i＝1，2，3...n；j＝1，2，...，m) (1)

其中，ξ_ij代表j步开挖时，第i土层的反演参数，n为开挖所影响到的土层数，m为开挖步数，k为常数；

4.2计算区间影响系数e_ij

其中，e_ij代表第j步开挖时，第i土层的反演参数对反演目标的影响程度，e_ij越大，代表影响程度越高，n为开挖所影响到的土层数，m为开挖步数，即开挖至断面基坑底部所需次数；

u_max，j(ξ_imax)代表反演目标j步开挖时，第i土层参数取ξ_imax，并且其他土层反演参数取式(1)中设定的初始值k时，反演目标u_i的值，ξ_imax代表第i土层的反演参数最大值，

u_max，j(ξ_imin)代表反演目标j步开挖时，第i土层参数取ξ_imin，并且其他土层反演参数取式(1)中设定的初始值k时，反演目标u_i的值，ξ_imin代表第i土层的反演参数的最小值；

4.3基于区间影响系数e_ij，计算j步开挖时各土层权值g_ij，找出最大的土层权值g_ij所对应土层的反演参数ξ_ij

其中，g_ij代表j步开挖时，第i土层的影响程度，g_ij越大代表影响程度越大；

4.4基于4.3中的最大的土层权值g_ij所对应土层的反演参数ξ_ij，计算评价函数f(ξ_ij)，通过二分法优化得出j步开挖下，第i土层最优土层反演参数ξ_i*j

其中，评价函数f(ξ_ij)用于评价j步开挖时i土层的反演目标模型预测值与现监测值拟合效果的函数，其值越小越好，u_ij为基于反演参数ξ_ij的第i土层的反演目标的模型预测值，u′_ij为第i土层的反演目标的现场监测值；

4.5归并不同开挖步下的反演参数，得到i土层最优反演参数ξ_i

其中，h_ij为第i土层下第j开挖步的权值，h_ij越大代表影响程度越大，e_ij为4.2中第i土层的反演参数在第j开挖步下对反演目标的影响程度，m为开挖步数，ξ_i*j为4.4中j步开挖时，第i土层最优土层反演参数。

7.根据权利要求6所述的一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法，其特征在于，式(5)中优化各土层反演参数ξ_ij采用二分法，当f(ξ_ij)＞a时，缩小ξ_ij取值范围，其余土层参数根据土层权值g_ij比例同步缩小，将每次调整后的ξ_i输入计算模型，直至f(ξ_ij)≤a，符合评价指标，结束计算，其中a为设定常数。

8.根据权利要求7所述的一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法，其特征在于，a＝0.001。

9.根据权利要求1所述的一种适用于悬挂式深基坑工程的土体参数动态反演分析方法，其特征在于，土体参数包括密度、压缩模量、泊松比、粘聚力、内摩擦角、弹性模量和弹压比。

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