CN111705268B - 一种低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢及其制备方法 - Google Patents

一种低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢及其制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111705268B
CN111705268B CN202010620788.1A CN202010620788A CN111705268B CN 111705268 B CN111705268 B CN 111705268B CN 202010620788 A CN202010620788 A CN 202010620788A CN 111705268 B CN111705268 B CN 111705268B
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel
strength
equal
yield
low
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202010620788.1A
Other languages
English (en)
Other versions
CN111705268A (zh
Inventor
叶其斌
阚立烨
王昭东
王庆海
周成
王益民
田勇
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Northeastern University China
Original Assignee
Northeastern University China
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Northeastern University China filed Critical Northeastern University China
Priority to CN202010620788.1A priority Critical patent/CN111705268B/zh
Publication of CN111705268A publication Critical patent/CN111705268A/zh
Priority to US17/130,785 priority patent/US11441214B2/en
Application granted granted Critical
Publication of CN111705268B publication Critical patent/CN111705268B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明公开一种低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢及其制备方法，化学成分按重量百分比为：0.05～0.10％C、0.15～0.35％Si、0.60～1.00％Mn、0.10～0.50％Cu、0.10～1.00％Mo、0.40～0.70％Cr、0.05～0.15％V、5.00～10.00％Ni，余量为Fe及不可避免的杂质。本发明的技术方案采用二次淬火热处理，第一次淬火以使其完全奥氏体化，再进行第二次淬火和回火，最终获得回火马氏体、临界铁素体、残余奥氏体等复相组织，从而实现低屈强比、超高强度、高韧性的性能指标要求，进而推进其在实际中的应用。

Description

一种低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢及其制备方法
技术领域
本发明属于钢铁材料领域，涉及一种具有优异强韧性的低屈强比超高强高韧钢，具体涉及一种低屈强比(≤0.9)超高强高韧耐压壳体用钢。
背景技术
潜艇耐压壳体用钢是建造舰艇壳体的重要结构材料。随着潜艇战斗技术性能要求的不断提高，对潜艇用耐压壳体用钢的性能提出了更高的要求。潜艇一般在水下温度-2.2～28.8℃、水面温度-34～49℃的环境中航行和战斗。潜艇在服役期间的上浮下潜使壳体承受周期性的交变载荷，还还可能受到敌方反潜武器的攻击。因此，要求耐压壳体材料具有比强度大(屈服点与密度之比)、高韧性、良好焊接性能。公开号为CN101481779A和CN107312974A的专利均公开了高性能低合金壳体用钢，其碳含量分别达到0.15～0.30％和0.28～0.35％，因为碳具有极强的固溶强化作用，是获得超高强度的关键元素。但是，随着碳含量的增加，超高强钢的焊接裂纹敏感性增加，焊接冷裂纹倾向大，因此焊接过程中需要严格控制预热温度和焊接工艺参数，这将导致建造周期延长、制造成本增加。
目前，屈服强度890MPa及以上级别超高强高韧耐压壳体用钢主要采用的是Ni-Cr-Mo-V合金体系，实现细化晶粒及增强固溶强化和析出强化的作用，从而改善了钢的性能。为提高钢的焊接性，需要降低钢的C元素含量，而提高Ni元素含量以保证此类钢的强度和淬透性。随着潜艇建造工艺不断发展，对超高强高韧耐压壳体用钢的使用要求也不断提高，不仅要求较高强度，同时其塑性韧性、屈强比等性能要求也日益严苛。因此，通过采用新的热处理工艺，发展复相组织控制技术，在超高强船体结构用钢研究及应用领域有着相当重要的作用。Ni-Cr-Mo-V合金体系超高强船体结构用钢常采用“淬火+回火”热处理工艺，通过该工艺可以获得高强度的回火马氏体板条基体，同时在基体上分布着纳米级的碳化物粒子。这种热处理方法可以有效提高超高强度船体结构用钢的强度及冲击韧性。但是，“淬火+回火”工艺处理后试样的屈强比过高，一般在0.95以上。材料的屈服强度与抗拉强度的比值称为屈强比，是表征材料塑性的参数。对于船体结构用钢来说，屈强比越大，材料屈服后至断裂的塑性范围越小，因此断裂的风险越大。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的不足，鉴于超高强高韧耐压壳体用钢存在的这些问题，提供一种屈服强度大于890MPa，屈强比小于0.9的超高强高韧耐压壳体用钢及其制备方法，目的在于提供一种屈服强度890级的低屈强比(≤0.9)Ni-Cr-Mo-V系超高强高韧耐压壳体用钢，涉及的超高强钢兼具超高的强度、优异的塑性、高的低温韧性。
本发明的技术目的通过下述技术方案予以实现：
一种低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢的制备方法，包括步骤如下：
步骤1，冶炼
按照化学成分：0.05～0.10％C、0.15～0.35％Si、0.60～1.00％Mn、0.10～0.50％Cu、0.10～1.00％Mo、0.40～0.70％Cr、0.05～0.15％V、5.00～10.00％Ni，余量为Fe及不可避免的杂质进行冶炼，获得铸坯；
步骤2，热轧
将步骤1得到的铸坯置于1150～1220℃进行保温，然后进行热轧；热轧采用两阶段轧制工艺，第一阶段轧制温度1150～1000℃，压下率≥50％，第二阶段轧制温度900℃～750℃，压下率≥50％，终轧厚度为5～80mm；热轧后的高温钢板空冷至室温；
步骤3，热处理
将步骤2热轧后的钢板样品加热至790～810℃并保温20～40min，水淬至室温；随后再次加热至650℃～690℃，保温20～40min，水淬至室温；最后在590℃～610℃回火50～70min。
在上述技术方案中，上述低屈强比高强高韧耐压壳体用钢的化学成分构成特征在于低碳、Ni-Cr-Mo-V合金体系；化学成份按重量百分比为：0.05～0.10％C、0.15～0.35％Si、0.60～1.00％Mn、0.10～0.50％Cu、0.10～1.00％Mo、0.40～0.70％Cr、0.05～0.15％V、5.00～10.00％Ni，余量为Fe及不可避免的杂质。
在上述技术方案中，低屈强比高强高韧耐压壳体用钢微观组织为回火马氏体、临界铁素体、残余奥氏体等复相组织，且在基体中存在大量纳米尺寸的析出强化相，从而实现低屈强比、超高强度的性能指标要求。同时残余奥氏体的体积分数≥10％。
在上述技术方案中，上述低屈强比高强高韧耐压壳体用钢，屈服强度Rp0.2≥890MPa，可达910～950MPa；抗拉强度Rm≥1050MPa；断后延伸率≥15％；屈强比≤0.9，具有优异的强塑性匹配，而且-84℃冲击功≥200J，可达210～230J；-196℃冲击功≥84J，可达85～90J。
在上述技术方案中，进行二次淬火处理时，热处理时间为20～40min；热处理温度为650～690℃。进行回火处理时，回火热处理时间为50～70min；回火温度为590℃～610℃。二次淬火+回火热处理的作用于使钢材内形成≥10％的残余奥氏体降低屈强比的同时，析出大量的纳米强化相，大幅提高强度。
本发明的低屈强比高强高韧耐压壳体用钢化学成分构成的选择与含量设定基于以下几点：
碳：超高强钢重要的强化元素，可以显著提高钢材的淬透性。但是，高的碳含量使钢材的焊接性恶化，不利于后续的使用本发明中，为了提高超高强钢焊接性、塑性和韧性，且保证具有超高的强度，碳含量设定在0.05～0.10％的范围内。
硅：钢材的强化元素，但同时也会降低钢材表面质量。因此，本发明中将硅限定在0.15～0.35％的范围内。
锰：稳定奥氏体化元素，可提高钢材的淬透性，并起到固溶强化和晶粒细化的作用。本分发明中锰含量为0.60～1.00％。
铬和钼：淬透性元素，可提高钢材的强度和硬度，防止回火脆性。本发明中铬和钼的含量分别为0.40～0.70％、0.10～1.00％。
镍：强的淬透性、奥氏体稳定元素，一方面提高钢材强度，另一方面改善低温韧性，对于含铜元素的超高强钢，镍的添加可避免回火脆性。本发明中镍的含量为5.00～10.00％。
钒：钢材中重要的碳化物形成元素，在回火处理时可以形成纳米级析出粒子，提高钢材的强度，本发明中钒的含量为0.05～0.15％。
与现有的技术相比，本发明的有益效果为：
本发明的低屈强比高强高韧耐压壳体用钢，屈服强度大于890MPa，断后延伸率大于15％，屈强比≤0.9，-84℃冲击功≥200J，-196℃冲击功≥84J，兼具超高的强度和优异的塑性，而且低温冲击韧性优异。
本发明的低屈强比高强高韧耐压壳体用钢在组织采用回火马氏体、临界铁素体、残余奥氏体，并通过纳米强化相来获得超高的强度，同时采用低的碳含量设计，碳含量仅为0.05～0.10％，因此使该种钢材在保持超高强度的同时具有优异的焊接性。
附图说明
图1是现有技术中常规“淬火+回火”工艺(800℃保温30min淬火+600℃回火60min)处理后的扫描组织照片。
图2是本发明技术方案中不同二次淬火温度下试样的扫描组织照片，其中(a)二次淬火温度655℃，(b)二次淬火温度680℃。
图3是本发明技术方案中不同二次淬火温度下低屈强比高强高韧耐压壳体用钢的XRD检测结果。
图4是本发明技术方案中不同二次淬火温度下低屈强比高强高韧耐压壳体用钢室温拉伸曲线。
图5是本发明实施例2的低屈强比高强高韧耐压壳体用钢高倍透射电子显微组织照片。(a)明场像(b)暗场像(c)残余奥氏体衍射谱
具体实施方式
下面结合具体实施例进一步说明本发明的技术方案。采用如下性能测试相关标准进行测试：(1)拉伸：GB/T 228.1-2010金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法；(2)冲击：GB/T 229-2007金属材料夏比摆锤冲击试验方法；(3)屈强比：屈服强度/拉伸强度的比值，其中屈服强度和拉伸强度的测试方法由GB/T228.1-2010给出。使用德国蔡司ULTRA55场发射扫描显微镜进行金相表征。使用德国布鲁克AXS X射线衍射仪进行物相分析。
实施例1
本发明的一种低屈强比(≤0.9)高强高韧耐压壳体用钢，按设定成分冶炼钢水并铸成铸坯，成分按重量百分比为：0.085％C、0.25％Si、0.75％Mn、0.50％Mo、0.6％Cr、7.20％Ni，0.12％V余量为Fe及不可避免的杂质。
将铸坯加热至1200℃，保温3h，然后进行两阶段热轧；第一阶段轧制温度1150～1000℃，压下率50％，第二阶段轧制温度920～750℃，压下率50％，最终将钢板热轧至12.5mm；热轧后的高温钢板空冷至室温。热轧后的钢板将样品加热至800℃并保温30min，水淬至室温；随后再次加热至655℃，保温30min，水淬至室温；最后在600℃回火60min。
采用上述制备方法得到屈服强度Rp0.2 915MPa、抗拉强度Rm 1080MPa、断后延伸率20％、屈强比0.85，-84℃冲击功220J。
实施例2
本发明的一种低屈强比(≤0.9)高强高韧耐压壳体用钢，按设定成分冶炼钢水并铸成铸坯，成分按重量百分比为：0.085％C、0.25％Si、0.75％Mn、0.50％Mo、0.6％Cr、7.20％Ni，0.12％V余量为Fe及不可避免的杂质。
将铸坯加热至1200℃，保温3h，然后进行两阶段热轧；第一阶段轧制温度1150～1000℃，压下率50％，第二阶段轧制温度920～750℃，压下率50％，最终将钢板热轧至12.5mm；热轧后的高温钢板空冷至室温。热轧后的钢板将样品加热至800℃并保温30min，水淬至室温；随后再次加热至680℃，保温30min，水淬至室温；最后在600℃回火60min。
采用上述制备方法得到屈服强度Rp0.2 930MPa、抗拉强度Rm 1050MPa、断后延伸率20％、屈强比0.88，-84℃冲击功235J，-196℃冲击功88J。
根据本发明内容进行工艺参数和组分含量的调整，均可实现本发明低屈强比超高强船体结构用钢的制备，且表现出与本发明的基本一致的性能。以上对本发明做了示例性的描述，应该说明的是，在不脱离本发明的核心的情况下，任何简单的变形、修改或者其他本领域技术人员能够不花费创造性劳动的等同替换均落入本发明的保护范围。

Claims (5)

1.一种低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢的制备方法，其特征在于，包括步骤如下：
步骤1，冶炼
按照化学成分：0.05～0.10％C、0.15～0.35％Si、0.60～1.00％Mn、0.10～0.50％Cu、0.10～1.00％Mo、0.40～0.70％Cr、0.05～0.15％V、5.00～10.00％Ni，余量为Fe及不可避免的杂质进行冶炼，获得铸坯；
步骤2，热轧
将步骤1得到的铸坯置于1150～1220℃进行保温，然后进行热轧；热轧采用两阶段轧制工艺，第一阶段轧制温度1150～1000℃，压下率≥50％，第二阶段轧制温度900℃～750℃，压下率≥50％，终轧厚度为5～80mm；热轧后的高温钢板空冷至室温；
步骤3，热处理
将步骤2热轧后的钢板样品加热至790～810℃并保温20～40min，水淬至室温；随后再次加热至650℃～690℃，保温20～40min，水淬至室温；最后在590℃～610℃回火50～70min。
2.采用权利要求1所述的方法制备得到的低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢，其特征在于，采用二次淬火热处理，最终获得包含回火马氏体、临界铁素体、残余奥氏体的复相组织。
3.根据权利要求2所述的低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢，其特征在于，其中，残余奥氏体的体积分数≥10％。
4.根据权利要求2所述的低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢，其特征在于，屈服强度Rp0.2≥890MPa；抗拉强度Rm≥1050MPa；断后延伸率≥15％；屈强比≤0.9，具有优异的强塑性匹配，而且-84℃冲击功≥200J；-196℃冲击功≥84J。
5.根据权利要求2所述的低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢，其特征在于，屈服强度Rp0.2达910～950MPa，-84℃冲击功达210～230J，-196℃冲击功达85～100J。
CN202010620788.1A 2020-07-01 2020-07-01 一种低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢及其制备方法 Active CN111705268B (zh)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010620788.1A CN111705268B (zh) 2020-07-01 2020-07-01 一种低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢及其制备方法
US17/130,785 US11441214B2 (en) 2020-07-01 2020-12-22 Low-yield-ratio ultra-high-strength high-toughness steel for pressure hulls and preparation method therefor

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010620788.1A CN111705268B (zh) 2020-07-01 2020-07-01 一种低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢及其制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111705268A CN111705268A (zh) 2020-09-25
CN111705268B true CN111705268B (zh) 2021-10-29

Family

ID=72544057

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010620788.1A Active CN111705268B (zh) 2020-07-01 2020-07-01 一种低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢及其制备方法

Country Status (2)

Country Link
US (1) US11441214B2 (zh)
CN (1) CN111705268B (zh)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112779472B (zh) * 2020-12-28 2022-01-07 东北大学 一种低温韧性优异的1GPa级海洋工程用钢板及其制备方法
CN112831721B (zh) * 2020-12-30 2022-01-11 上海交通大学 一种增材制造超高强塑积钢材料及其制备方法
CN113073263B (zh) * 2021-03-24 2022-05-13 东北大学 一种疲劳极限大于600MPa的海洋工程用超高强钢及其制备方法
CN115354227A (zh) * 2022-08-22 2022-11-18 中国核动力研究设计院 一种反应堆燃料包壳材料用铁素体马氏体钢及其热处理工艺
CN115478217B (zh) * 2022-09-15 2023-04-28 江西理工大学 一种高尔夫球头用低密度高强稀土钢及其制备方法和应用
CN115896630A (zh) * 2022-12-05 2023-04-04 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 海洋工程用低温钢及其生产方法
CN116145033B (zh) * 2022-12-30 2024-02-02 北京科技大学 一种超高韧性低温压力容器钢板及制备方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002212666A (ja) * 2001-01-12 2002-07-31 Nippon Steel Corp レーザー溶接部の靱性に優れた高強度鋼
JP2006193789A (ja) * 2005-01-14 2006-07-27 Nisshin Steel Co Ltd 熱処理強化型高強度フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法
CN101008066A (zh) * 2006-01-27 2007-08-01 宝山钢铁股份有限公司 抗拉强度高于1000MPa的热轧马氏体钢板及其制造方法
CN101481779A (zh) * 2008-12-06 2009-07-15 燕山大学 高塑性高韧性超高强度钢及其制造方法

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58171526A (ja) * 1982-03-31 1983-10-08 Nippon Steel Corp 極低温用鋼の製造法
JPS61130462A (ja) * 1984-11-28 1986-06-18 Tech Res & Dev Inst Of Japan Def Agency 降伏応力１１０ｋｇｆ／ｍｍ↑２以上の耐応力腐蝕割れ性のすぐれた高靭性超高張力鋼
CN100422371C (zh) * 2006-05-29 2008-10-01 宝山钢铁股份有限公司 一种无铬镍高强度高韧性结构钢及其制造方法
CN101649420B (zh) * 2008-08-15 2012-07-04 宝山钢铁股份有限公司 一种高强度高韧性低屈强比钢、钢板及其制造方法
JP5849940B2 (ja) * 2011-12-22 2016-02-03 Ｊｆｅスチール株式会社 溶接熱影響部靭性に優れた低降伏比高張力鋼板
CN103045950B (zh) * 2012-12-28 2015-04-22 中北大学 一种低合金高强韧性复相钢及其热处理方法
CN107312974A (zh) 2016-04-26 2017-11-03 宝钢特钢有限公司 一种高性能低合金壳体用钢及其制造方法
JP7076311B2 (ja) * 2017-08-25 2022-05-27 株式会社神戸製鋼所 Ｎｉ含有鋼板の製造方法
EP3674426B1 (en) * 2017-08-25 2022-04-20 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Method for production of ni-containing steel plate
CN108179351A (zh) * 2018-01-23 2018-06-19 东北大学 一种含铜低碳高强高韧海洋平台用钢及其制备方法
CN110396646B (zh) * 2019-07-23 2020-10-20 北京科技大学 一种低碳高强船板钢的屈强比调控和评估方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002212666A (ja) * 2001-01-12 2002-07-31 Nippon Steel Corp レーザー溶接部の靱性に優れた高強度鋼
JP2006193789A (ja) * 2005-01-14 2006-07-27 Nisshin Steel Co Ltd 熱処理強化型高強度フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法
CN101008066A (zh) * 2006-01-27 2007-08-01 宝山钢铁股份有限公司 抗拉强度高于1000MPa的热轧马氏体钢板及其制造方法
CN101481779A (zh) * 2008-12-06 2009-07-15 燕山大学 高塑性高韧性超高强度钢及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN111705268A (zh) 2020-09-25
US11441214B2 (en) 2022-09-13
US20220002849A1 (en) 2022-01-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN111705268B (zh) 一种低屈强比超高强高韧耐压壳体用钢及其制备方法
CN108893675B (zh) 一种屈服强度500MPa级厚规格热轧H型钢及其制备方法
CN102102163B (zh) 一种马氏体不锈钢及其制造方法
CN110791702B (zh) 一种焊接性能良好的低屈强比海工钢板及其制造方法
CN108728743B (zh) 低温断裂韧性良好的海洋工程用钢及其制造方法
CN109161791A (zh) 具有优良低温韧性的690MPa级别船舶及海洋工程用钢及其制造方法
CN106119716A (zh) 一种塑性增强的冷轧热镀锌双相钢及其生产方法
CN105803334B (zh) 抗拉强度700MPa级热轧复相钢及其生产方法
CN105950984B (zh) 抗拉强度650MPa级热轧复相钢及其生产方法
CN106756517A (zh) 一种用于极地船舶的钢板及其制造方法
CN110358971B (zh) 一种屈服强度1300MPa级的低碳超高强钢及其制备方法
CN110747409B (zh) 一种低温储罐用低镍钢及其制造方法
CN103866203B (zh) 一种大口径高强度桥梁用无缝钢管及其tmcp生产方法
WO2013044641A1 (zh) 一种屈服强度700MPa级高强度高韧性钢板及其制造方法
CN111996445B (zh) 一种低碳热轧h型钢及其制备方法
CN105925905A (zh) Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢及其生产方法
CN109628828A (zh) 一种低屈强比超厚水电高强度钢板及其制造方法
CN106756612A (zh) 一种贝氏体/马氏体/奥氏体高韧易焊接船板钢及制造方法
CN107937807A (zh) 770MPa级低焊接裂纹敏感性压力容器钢及其制造方法
CN114959509B (zh) 690MPa级高韧性钢板及其生产方法
CN108913998A (zh) 一种冷轧双相钢及其制备方法
CN113737090B (zh) 一种高强韧合金结构钢及其制备方法
CN115558863B (zh) 一种屈服强度≥750MPa的低屈强比海工钢及其生产工艺
CN103320690B (zh) 一种低碳贝氏体高强度高韧性钢板及其制造方法
CN108330395A (zh) 一种低合金高强度和高韧性钢的热处理工艺

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant