CN1116139A - 热交换置增加的连铸结晶器及结晶器中增进热交换的方法 - Google Patents

热交换置增加的连铸结晶器及结晶器中增进热交换的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN1116139A
CN1116139A CN95106583A CN95106583A CN1116139A CN 1116139 A CN1116139 A CN 1116139A CN 95106583 A CN95106583 A CN 95106583A CN 95106583 A CN95106583 A CN 95106583A CN 1116139 A CN1116139 A CN 1116139A
Authority
CN
China
Prior art keywords
crystallizer
sidewall
cooling fluid
circulation canal
cooling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN95106583A
Other languages
English (en)
Other versions
CN1051486C (zh
Inventor
吉奥波多·本尼迪提
米洛瑞德·帕维利斯维克
吉亚尼·盖斯尼
阿尔弗雷德·勃罗尼
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Danieli and C Officine Meccaniche SpA
Original Assignee
Danieli and C Officine Meccaniche SpA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from IT94UD000096 external-priority patent/IT1267249B1/it
Priority claimed from IT95UD000014A external-priority patent/IT1280122B1/it
Application filed by Danieli and C Officine Meccaniche SpA filed Critical Danieli and C Officine Meccaniche SpA
Publication of CN1116139A publication Critical patent/CN1116139A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN1051486C publication Critical patent/CN1051486C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/10—Supplying or treating molten metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/055—Cooling the moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D9/00—Crystallisation
    • B01D9/0004—Crystallisation cooling by heat exchange

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)

Abstract

用于钢坯、钢锭和板坯(24)连续浇铸铸模(10)的结晶器(11)具有厚度为4-15mm的侧壁，结晶器(11)可分为上部区域(34)和下部区域(26)。(11)的外部与一盒形结构(13)构成供冷却流体循环的冷却腔(14)，(11)的内部与要成型的铸件(24)表皮接触。冷却腔(14)具有中间壁(20)，(20)与结晶器侧壁的外表面(12)之间形成循环通道(21)，通过改变循环通道(21)的横截面和调节循环通道入口与出口之间的压力能引起冷却流体按湍流流动，从而使热交换量增大至40,000W/m2K。

Description

热交换量增加的连铸结晶器 及结晶器中增进热交换的方法
本发明与一种具有使热交换量增加的连续浇铸结晶器以及在连续浇铸的结晶器中增进热交换的方法有关，发明在各主要权利要求中提出。
本发明在为生产各种所需类型和截面的钢坯、钢锭(大钢坯)或板坯(扁钢坯)的连续浇铸工厂中结合一铸模一起使用。
连续浇铸的生产领域中仍存在许多未能克服的困难问题，这些问题都与结晶器侧壁所承受的高温有关。
更确切地说，众所周知，对于无冷却液循环的结晶器侧壁的温度而言，它沿浇铸的方向而改变并在熔融金属的弯液面附近达最大值。
这种沿结晶器侧壁的温度不均匀分布会引起侧壁发生不均匀的变形，并使侧壁相对于其冷态时的原始位置产生向外的偏位，这种由材料热膨胀引起的变形会关联到成形中的钢坯或钢锭的不均匀形变而引起表面疵病。
并且，众所周知，凝固中的钢坯/钢锭/板坯的表皮在降入结晶器过程中按一定规律收缩，各种材料收缩规律不同。
上面两种因素的综合作用至少使钢坯/钢锭/板坯表皮层与结晶器的下部区域的侧壁脱离。这就在相当程度上减少了钢坯/钢锭/板坯与结晶器的热交换，实际上使得对表皮层的冷却中止，因而也中止了表皮层的形式。这给正在成形的钢坯/钢锭/板坯带来严重损害。
在先有技术结晶中，至少在结晶器的下部区域，成形中的表皮层与结晶器侧壁的热交换系数低于36000w/m2k。这样就无法获得有效的冷却作用，因此也就不能有效形成凝固的表层。
J.K.BRIMACOMBE的文章“Empowerment with Knowledge—Towards the Intelligent Mould for the Continuous Casting ofsteel Billets”，METALLURGICAL TRANSACTIONSB，Vol-ume24B，DECEMBER1993，第917-930页中明确指出，先有技术的结晶器中，铸件从结晶器中脱出的出口处区域的热通量介于1.2至1.4MW/m2之间，而在表皮层与结晶器侧壁相脱离的起始区域热通量不超过2MW/m2。
因此先有技术结晶器中，热交换量只有在结晶器第一区段中符合要求，第一区段长度只占结晶器长度的1/4，一般说来到弯液面下方200mm处。在这个第一区段内钢坯/钢锭/板坯基本上与结晶器侧壁贴合。
所以为保证钢坯/大钢坯/板坯脱离结晶器时具有一较厚的表皮层以防止其裂开，并防止由此造成的液态金属的突然崩离，从而有必要降低浇铸的速度。
当钢坯或大钢坯具有方形、矩形或通常的多边形截面时，另一问题会随之出现，即钢坯或大钢坯在结晶器上部区段的角部会受到更剧烈的冷却作用。因为在这些角部区的热量可从角部的两侧散出。
其结果是：在钢坯或大钢坯角部，表皮层成形较快，这样所造成的材料的收缩使钢坯或大钢坯与结晶器侧壁迅速脱离，因而阻碍了冷却和凝固过程。
由此原因，钢坯或大钢坯的表皮层在其角部的厚度小于钢坯或大钢坯侧壁的厚度、从而在钢坯或大钢坯的侧面与角部之间形成温度梯度。
这些温度梯度在结晶器的侧壁和被冷却的钢坯或大钢坯内部产生张力，这些张力会引发裂纹和其他表面疵病，从而降低了生产出的产品质量。
本发明申请人对能克服先有技术缺点的本发明进行了构思设计，试验和产品生产，从中还体现出更多的优点。
本发明的内容和特征都在相应的主要权利要求中提出，而在附属的权利要求中叙述了具有主要实施例构思的各种变型。
本发明的目的是获取一种能连续浇铸钢坯/钢锭/板坯的结晶器。由于增加了结晶器侧壁与正在冷却流体的热交换从而增加了排热速度。
本发明另一目的是提供一种能使热变形减至最小的结晶器。
本发明还有另一目的，即是提供一种增进结晶器侧壁与在连续浇铸结晶器中正在成形的表皮层之间热交换的方法。
按本发明的结晶器，其侧壁有一减小的厚度，约在4—15mm之间，但最好在4—10mm之间，这使得它们具有弹性性质。
这种具有弹性性质的结晶器比先有技术的刚性结晶器排出的热量更大，因为弹性性质能使侧壁朝内侧偏移，从而消除了由于热场而引起的内壁向外的变形。
这样就消除了侧壁和正在成形的表皮层之间的空气隙，因而也就使很高的阻热下降。在结晶器侧壁与浇铸件的热交换中，由此空气隙引起的热阻占总的热阻的84％。
减少或消除空气隙能使结晶器既使在其下部区域也能排出很大热量，此热通量是在2.5和5MW/m2之间。
如此高的热通量会导致结晶器侧壁产生很高的温度，此高温会引起侧壁的塑性变形。
因为有必要使下部区域的侧壁保持弹性状态，以便能消除侧壁与正在成形表面之间的空气隙，这就有必要增进冷却流体与结晶器侧壁之间的热交换系数，使之增加到40000—100000W/m2之间，这样才能转移所产生的高的热通量。
结晶器的侧壁外部配置冷却腔，相应于结晶器的每个侧壁结晶器都包括有一特定的中间壁，该中间壁用来与侧壁一起限定出一冷却流体的循环通道。
按本发明实施例的一种形式，循环通道沿垂直于结晶器轴线方向上具有一截面，其横向长度比结晶器侧壁(的横向尺寸)小，冷却流体通道的横向宽度或跨距的最大值为3mm。
本发明的范围包括在相应循环通道中循环流动的冷却流体压力或压力范围与结晶器侧壁和冷却流体间所能达到的热交换系数相关联。
本发明表明：通过对冷却流体压力施加作用，有可能使结晶体侧壁在规定区域内的变形减少至所需程度。
此发明中所指的冷却流体通常指工业用水，总之是指通常用于铸模中使结晶器冷却的水。
按照一种变型，本发明使用一种冷却(流体)水其中添加了一些物质，因而这种水能在温度低于“0”度时使用，水在铸模入口处的温度可以低至-25℃～-30℃。
本发明的一种变型是配备使用一种其他流体物质的冷却流体，诸如乙二醇，在铸模入口处的温度可在-10℃/-15℃和-70℃/-80℃之间。
本发明的另一种变型是以液态气体作为冷却流体，它可以是纯的液态气体也可是混有其他种类气体或液体的液态气体，铸模入口处的温度为-3℃/-270℃。
以下所给出的各种参数是对应于各种类型水中的一种所组成的冷却流体，这种水由于通常在工业生产过程中用来冷却连续浇铸的铸模，也就称之为普通水(标准水)。
按照本发明，取决于上述讨论的情况，冷却流体能沿与钢坯/钢锭/板坯输入铸腔方向相同的方向或相反的方向流动。
由于工作侧壁的弹性性质和作用于那些侧壁上的冷却流体压力差的综合效应，能显著地减少或甚至消除凝固中的钢坯/钢锭/板坯的表皮层与结晶器的侧壁相互脱离。从而保证了大而恒定的热交换。
由于钢坯/钢锭/板坯表皮层的厚度与被转移的热量成比例，热交换量愈大浇铸速度也就愈快。
因而在其他条件相同的情况下，按本发明的结晶器有可能增大浇铸速度，也就能提高工厂的生产量。
按照一种根据本发明结晶器可能的实例形式，循环通道并不影响到结晶器的角部区，从而可防止与那些结晶器角部区域对应的已成形的钢坯/钢锭/板坯的角部过度冷却。
在此条件下，按本发明的结晶器在其角部包括有加强件，这种加强件至少适于控制由于结晶器受热膨胀所引起的结晶器变形。
这些加强件的全部或部分可直接由结晶器本身所构成，也可以是附加的外部件，它们固定于结晶器角部或与角部联接。
加强件可与结晶器的角部接触以确保无过渡区存在，从而不会与冷却流体的循环通道相搭接。
按照一种变型，在加强件与结晶器角部之间包含有一通道，这样就允许有少量的冷却流体通过，但其流量比结晶器侧壁的其余部分上的冷却流量小。
按照另一种变型角部加强件具有一种特定的几何形状，它适于增进冷却流体的湍流效应并能使结晶器校正到最佳情况。
按照本发明，为增进冷却流体与结晶器侧壁之间的热交换，冷却流体通道的横截面应减小，例如使通道横向宽度或跨距为1.5至2.5mm之间，从而结合所产生的压力差可建立起所需的湍流效应和搅动效应。
按照本发明，为增进冷却流体与结晶器侧壁之间的热交换，每个循环通道上至少一个侧面的至少一部分包含有使冷却流体流扰动的装置，这些扰动装置适于使流束破裂并维持在激烈的湍流状态。
按本发明的一个实施例，与冷却流体接触的结晶器侧壁的外表面，至少有一部分通过它本身的流体扰动装置使贴着结晶器侧壁流动的流束最外层破裂，使冷却流体按湍流方式流动从而增进了热交换量。
扰动装置即为设置在结晶器侧壁的外表面和/或中间壁内表面上的粗糙面、凹穴或凸脊。
这些凹穴相对于冷却流体的流动方向可基本上呈水平或倾斜状态，这取决于所要达到的效果而定。
按照本发明，这些凹穴可按相互平行或不平行布置。
按照一种变型，朝向结晶器并限定出循环通道的中间壁的至少部分内表面具有交替设置的收缩部和扩大部，它驱使冷却流体进入湍流和漩流运动状态，这有助于使流体最外层流束破裂因而改善了与结晶器侧壁之间的热交换。
按照一种变型，粗糙表面区域可通过在中间壁的内表面和/或在结晶器侧面的外表面上用喷砂、喷丸或类似处理方法加工产生。
按本发明结晶器的一个特定实例，在循环通道中的中间壁可作垂直于结晶器侧壁的移动并利用调节装置控制其趋近或远离结晶器侧壁，从而改变循环通道的横向宽度或跨距，并且当流体直接与结晶器侧壁的外表面接触时，也相应地使冷却流体通道的横截面发生改变。
用这种方法就能调节循环通道内冷却流体的压力和流动速度。
按照本发明，当冷却流体由普通水构成时，至少在结晶器下部区域循环通道的入口处，冷却流体的压力在5和20bar之间，在该入口处成形中的表皮层与结晶器的侧壁相脱离，而在结晶器上部区域内的循环通道区段内，流体的压力在3至15bar之间。
所给出的附图是作为一种非制约性的实例，本发明的一些最佳实施例示出如下：
图1示出一使用按本发明结晶器的铸模纵剖面图；
图2a和2b示出图1的结晶器两个不同的局部垂直剖面的放大视图；
图3示出了沿图2中A—A线剖开看到的结晶器的外表面；
图4表示图3结晶器的一种变型的局部截面图；
图5a，5b和5c表示按本发明结晶器角部的几种可能实例形式；
图6a至6f示出与结晶器的角部相结合的加强件六种可能实例形式的局部横截面图；
图7示出一按本发明结晶器放大的横截面图；
附图中参考标号10代表根据本发明的一个铸模，它与可排出熔化金属的喷咀25协同工作。
铸模10可具有方形、矩形或多边形，或任意所所求的横截面。
根据本发明的铸模10包括一结晶器11；结晶器11的侧壁12的厚度在4—15mm之间，最好在4到10mm之间。
侧壁的厚度始终与冷却流体的压力范围相关联，所使用的冷却流体压力范围可使(侧壁)大体上具有弹性性质。
结晶器11大体上包含一上部区域34，该区域对应于弯液面33邻近区域及其下部以下区域，该区域延伸至钢坯/钢锭/板坯24成形中的表皮层大体上还贴靠在结晶器11的内表面上的区域处为止。
按照本发明的冷却流体若是普通水时，在上部区域34内的压力在3—15bar之间。
结晶器11的下方有一下部区域26，该区域大体上从钢坯/钢锭/板坯24的成形中的表皮层与结晶器11的内表面开始脱离的起始点附近开始，一直延伸到结晶器11的末端。
根据本发明的铸模10包括容纳壁13，它位于结晶器11的外侧，并限定出一个或多个冷却腔14，压力冷却流体在腔14中流动。
根据结晶器11和冷却流体间热交换的要求，考虑到所形成的钢坯/钢锭/板坯24的冷却和凝固过程，冷却流体被驱使流动的方向可与所形成钢坯/钢锭/板坯24的输入方向相反或相同。
在此种情况下，冷却腔14包括一具有调节阀23a的输入管道22a和一具有调节阀23b的排出管道22b。
根据本发明的铸模10中，在结晶器10的每一侧，冷却腔14具有其特定的中间壁20，壁20可沿图1实例中的箭头17横向移动。
这些中间壁20也可包含孔，其目的是控制循环通道21中冷却流体的压力。
至少在结晶器11每一侧，在中间壁20和结晶器11侧壁的外表面之间包含有循环通道21。
通过使中间壁20垂直于结晶器的轴线，就能改变各循环通道21的横向宽度或跨距，从而改变了冷却流体流动的液压条件。
由于流入铸腔31内液态金属的加热效应，结晶器11发生朝外的弹性形变，依靠冷却流体的压力使结晶器11的侧壁产生向内的偏移而起到补偿变形的作用。
通过改变冷却腔14内以及循环通道21内冷却流体的压力，就能使结晶器的侧壁，即使在结晶器11的下部区域26内也能基本上与钢坯/钢锭/板坯24的表皮层相贴附，因此消除了所形成的空气间隙，从而保证了沿结晶器11的整个长度上都有高的热交换系数。
按照本发明，通过改变循环通道21入口与出口之间冷却流体的压力差，就能改变结晶器11的侧壁与冷却流体之间的热交换量。
按照一种变型，结晶器11具有矩形横截面，至少它的较宽侧壁面对着具有独立的冷却流压力和压力差的相互独立冷却腔14和循环通道21。
根据本发明的一个实施例形式(见图6和图7的角部15a)，循环通道21不与结晶器11的角部15直接连通，故该角部并未受到在冷却腔14内流动的冷却流体的冷却。
按照本发明，结晶器11的角部15包含有一加厚部分32，所以减少了与冷却流体的热交换量。
在图5a，5b和5c所示的实施例中，结晶器11的侧壁直接包含加厚部分32，循环通道21就可连通到那些加厚部分32处以使角部15处也得到冷却，但其致冷强度低于结晶管11侧壁的其余部分。
如图7所示有关角部15b的一种变型，它包括了一辅助加强和/或校正件16，它协同角部15b共同工作同时又限定出供冷却流体循环的小截面通道21。
如图7所示有关角部15c的一种变型，辅助加强和/或校正件16与角部15c一起限定出一几何形状，这种几何形状适于增进循环冷却流体的扰动并易于实施结晶器11的校正。
在图7所示角部15a和在图6f中，循环通道21在其横向端部具有倾斜壁30，其倾斜角按需要可变，从而可对结晶器11角部15处的热交换量进行调整或校正。
加厚部分32可借助于全部(图6c的16a)或部分(图6b，6d的116a)直接由结晶器11侧壁构成的加强和/或校正件16来体现，或可由独立的加强件16b(图6a，6e和6f)构成。
加强和/或校正件16也可由一组构件组成。
根据本发明独立加强和/或校正件16b与结晶器11的角部联接或例如用铜焊进行刚性连接。
设置在结晶器11的侧壁上的加强和/或校正件16a—116a可为一实心多边形或呈T形或其它形式。
若加强和/或校正件16b是独立构件，那么它可呈“T”形，“L”型或“Ω”型或其他型式。
在图6d和6f所示实施例的结构中，在图6d中加强和/或校正件包括设置于结晶器11侧壁上的件116a，而在图6f中此加强和/或校正件是一独立件16b，它呈T型，并***由加厚部分32限定出的间隙29中。
冷却流体可流过间隙29也可不流过间隙29。
加强和/或校正件16有三重作用，即起：加强作用和箝制结晶器11变形的作用；使结晶器11角部15处热交换量减小的作用和校正结晶器11的作用。
循环通道21的壁部包括有扰动件18，18用来增进与使转移热通量增加有关的冷却流体与结晶器11之间的热交换量，这是由于消除了结晶器11的侧壁与表皮层之间空气隙的结果。
这些扰动件18引起贴着结晶器11的侧壁流动的流体最外层流束破裂，使冷却流体在循环通道水中按湍流方式流动，这就使热交换量增加。
扰动件18可通过在结晶器11侧壁的外表面12上制出凹穴或做成粗糙的表面和/或在中间壁20的内表面上制出凹穴或做成粗糙表面来实现。
在此情况下，扰动件18包括有许多凹穴19，冷却流体渗透进入凹穴中并造成贴着结晶器11侧壁的外表面12流动的冷却流体的最外层破裂。
这些凹穴19可大体上沿水平方向或倾斜方向布置(图3)。
凹穴19的大小由高度和深度“a”≤0.5mm来限定，凹穴之间的间距限定在≥5mm。
按本发明的另一实施例(图2a和2b)，中间壁20在其朝向结晶器11侧壁的内表面上设有包含交替设置的扩大部27和收缩部28的扰动件18，其用途是使循环冷却流体实现所要求的湍流效果。
这些扩大部27和收缩部28可具有多边形形式(图2b)或具有能产生文杜里(Ventuvi)效应的形式(图2a)，按这种形式能使冷却流体产生漩流运动和湍流运动，因而增加了热交换量。
按照另一种变型，结晶器11侧壁的外表面12和/或中间壁20的内表面上的粗糙表面区域是通过喷砂、喷丸或类似的处理方法得到的。

Claims (19)

1.用来使结晶器(11)上至少一侧壁在冷却和热量转移过程中使热交换量增加的方法，该结晶器(11)用来连续铸造钢坯，大钢坯(钢锭)或板坯24，结晶器与一铸模(1 0)联接，结晶器(11)外部连有一构成冷却腔(14)的盒形结构(13)，冷却流在此腔(14)中流动，结晶器(11)内部与所要形成的钢坯、大钢坯或板坯(24)的表皮层接触，冷却腔(14)包括一中间壁(20)，壁(20)与结晶器(11)的侧壁外表面(12)一起组成一循环通道(21)，至少在弯液面(33)邻近区域和液态金属弯液面(33)下部至少包括一上部区域(34)，同样也包括一下部区域(26)，该下部区域是由结晶器(11)的内表面(12)与所形成表皮层相互脱离区域的邻近位置处开始并延伸至结晶器(11)的出口，此方法特征在于：通过调节循环通道(21)截面上至少一侧的至少一纵向区域的横截面和/或结构，以及循环通道(21)上该纵向区域入口和出口之间的冷却流压力差，可使冷却流体具有所希望的湍流效应，其目的在于增加热交换系数使之大于40000W/m2K。
2.如权利要求1的方法，其特征在于：在循环通道(21)入口处的冷却流体压力在5到20bar之间。
3.如权利要求1或2的方法，其特征在于：在上部区域(34)中的冷却流体压力在3到15bar之间。
4.如上述任一项权利要求的方法，其特征在于：至少结晶器(11)的侧壁的下部区域的一部分，其厚度应与冷却流压力相匹配，这样在此压力作用下侧壁可产生弹性变形，直至侧壁所处的位置接近凝固中的产品的表皮层或与表皮层接触。
5.如上述任一项权利要求1的方法，其特征在于：在结晶器(11)的下部区域(26)处所转移出的平均热通量始终大于2.5MW/m2。
6.用来连续铸造钢坯，大钢坯或板坯(24)的结晶管，它与一铸模(10)联接，其外部连有一盒型结构(13)，该盒型结构(13)构成一冷却腔(14)，冷却流体在腔(14)中循环流动；结晶器内侧与所要形成的钢坯、大钢坯或板坯(24)的表皮层相接触，冷却腔(14)包括一中间壁(20)，壁(20)与结晶器(11)的外表面(12)一起构成一循环通道(21)，冷却腔(14)包括：至少有一上部区域(24)，该区域至少与液态金属弯液面(33)的邻近区域和液面的下方部分相关联；一下部区域(26)，此区域由结晶器(11)侧壁的内表面与所形成表皮层相互脱离区域的邻近位置处开始并延伸至结晶器(11)的出口，结晶器(11)的特征在于：它实施了上述权利要求的的方法，其特征还在于：结晶器(11)具有厚度在4到15mm之间的侧壁，并且在循环通道(21)的至少一侧壁的至少某一部分上带有用来使冷却流体扰动的件(18)。
7.如权利要求6的结晶器，其特征在于：与冷却流接触的结晶器(11)侧壁外表面(12)上的至少一部分包括有一组凹穴(19)，(19)与冷却流体输入方向垂直或相互间有倾斜角，凹穴的高度和深度“a”≤0.5mm，相邻凹穴(19)的间距“b”≥5mm。
8.如权利要求6或7的结晶器，其特征在于：扰动件(18)位于中间壁(20)的内表面，该内表面朝向结晶器(11)，扰动件(18)包括相互交替的扩大部(27)和变窄(收缩)部(28)。
9.如权利要求6到8中任一项的结晶器，其特征在于，中间壁(20)的内表面和/或结晶器(11)的侧壁外表面(12)包括有粗糙表面区域，此粗糙表面区域是利用喷砂，喷丸或类似处理方法加工而成。
10.如权利要求6到9中任一项的结晶器，其特征在于：循环通道(21)的横向宽度或跨距不超过3mm。
11.如权利要求6到10中任一项的结晶器，其特征在于：至少在结晶器(11)的角部(15)处，循环通道(21)横截面的几何结构可变化。
12.如权利要求6到11中任一项的结晶器，其特征在于：结晶器包括与结晶器(11)角部(15)相连的加强和/或校正件(16)。
13.如权利要求6到12中任一项的结晶器，其特征在于：加强件和/或校正件(16—116a)直接由结晶器(11)的侧壁构成。
14.如权利要求6到13中任一项的结晶器，其特征在于：加强和/或校正件(16b)是辅助外部件，它与结晶器(11)的角部(15)相联结。
15.如权利要求6到14中任一项的结晶器，其特征在于：至少中间壁(20)上的一部分可按要求相对于结晶器(11)的侧壁移动。
16.如权利要求6到15中任一项的结晶器，其特征在于：覆盖在结晶器(11)侧壁上的冷却流体是普通水。
17.如权利要求6到15中任一项的结晶器，其特征在于：覆盖在结晶器(11)侧壁上的冷却流体是含有添加剂的水，温度可降至-25℃/-30℃。
18.如权利要求6到15中任一项的结晶器，其特征在于：覆盖在结晶器(11)侧壁上的冷却流体是乙二醇或类似物，温度在-10℃到-80℃之间。
19.如权利要求6到15中任一项的结晶器，其特征在于：覆盖在结晶器(11)侧壁上的冷却流体是纯液态气体或掺有另一种气体或液体的液态气体，温度在-3℃和-270℃之间。
CN95106583A 1994-06-06 1995-06-05 热交换量增加的连铸结晶器及结晶器中增进热交换的方法 Expired - Fee Related CN1051486C (zh)

Applications Claiming Priority (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT000096A/94 1994-06-06
IT000096A/1994 1994-06-06
IT94UD000096 IT1267249B1 (it) 1994-06-06 1994-06-06 Cristallizzatore a pareti sottili
IT000014A/95 1995-02-06
IT000014A/1995 1995-02-06
IT95UD000014A IT1280122B1 (it) 1995-02-06 1995-02-06 Cristallizzatore a scambio termico aumentato per colata continua

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1116139A true CN1116139A (zh) 1996-02-07
CN1051486C CN1051486C (zh) 2000-04-19

Family

ID=26332511

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN95106583A Expired - Fee Related CN1051486C (zh) 1994-06-06 1995-06-05 热交换量增加的连铸结晶器及结晶器中增进热交换的方法

Country Status (5)

Country Link
US (1) US5611390A (zh)
KR (1) KR960000356A (zh)
CN (1) CN1051486C (zh)
BR (1) BR9502186A (zh)
DE (1) DE69518360T2 (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101489703B (zh) * 2006-08-05 2011-09-28 西马克·西马格公司 用于液态金属的连铸结晶器
CN102361521A (zh) * 2011-10-21 2012-02-22 无锡博睿奥克电气有限公司 具有高换热效率的电热管
CN104185519A (zh) * 2012-04-02 2014-12-03 株式会社神户制钢所 由钛或者钛合金构成的铸锭的连续铸造用的铸模以及具备该铸模的连续铸造装置
CN108351270A (zh) * 2015-10-05 2018-07-31 株式会社电装 监视装置以及异常诊断装置
CN109604550A (zh) * 2018-12-27 2019-04-12 河南理工大学 一种新型镁合金垂直半连续铸造装置
CN114042879A (zh) * 2021-11-25 2022-02-15 北京科技大学 一种强化冷却水平连铸结晶器

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19508169C5 (de) * 1995-03-08 2009-11-12 Kme Germany Ag & Co. Kg Kokille zum Stranggießen von Metallen
DE19802809A1 (de) * 1998-01-27 1999-07-29 Km Europa Metal Ag Flüssigkeitsgekühlte Kokille
WO2004110677A1 (en) * 1999-05-27 2004-12-23 Ag Industries, Inc. Liner for use in continuous casting mold
US6374903B1 (en) * 2000-09-11 2002-04-23 Ag Industries, Inc. System and process for optimizing cooling in continuous casting mold
DE102007002405A1 (de) * 2007-01-17 2008-07-24 Sms Demag Ag Stranggießkokille mit Kühlmittelkanal
DE102012210958A1 (de) * 2012-06-27 2014-04-03 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Gekühltes Werkzeug zum Warmumformen und/oder Presshärten eines Blechmaterials sowie Verfahren zur Herstellung einer Kühleinrichtung für dieses Werkzeug
US20170028462A1 (en) * 2015-07-28 2017-02-02 Primetals Technologies USA LLC Simple copper tube design for continuous casting process with enhanced rigidity
CN114653091B (zh) * 2022-03-17 2024-06-11 山东金太阳制药机械有限公司 具有节能效果的结晶釜温控设备

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE730079C (de) * 1941-01-24 1943-01-06 Siegfried Junghans Verfahren zum Kuehlen von Kokillen, insbesondere fuer das Stranggiessverfahren
US3520352A (en) * 1967-10-19 1970-07-14 Koppers Co Inc Continuous casting mold having insulated portions
GB1183883A (en) * 1968-03-05 1970-03-11 Concast Ag Improvements in Cooling Continuous Casting Moulds
AT281330B (de) * 1968-06-05 1970-05-11 Wiener Schwachstromwerke Gmbh Vorrichtung zum Stranggießen mit einer die Durchlaufkokille umgebenden Kühlvorrichtung
DE2106634A1 (en) * 1971-02-12 1972-08-24 Mitsubishi Kinzoku Kogyo K.K., Tokio Graphite wall continuous casting mould - with a metal skin
CH558687A (de) * 1973-03-30 1975-02-14 Concast Ag Verfahren zum steuern der kuehlleistung von schmalseitenwaenden bei plattenkokillen beim stranggiessen und plattenkokille zur durchfuehrung des verfahrens.
JPS5436900A (en) * 1977-08-24 1979-03-17 Saburou Uemura Structure of electric lock
SU668776A2 (ru) * 1977-09-12 1979-06-25 Предприятие П/Я Р-6762 Кристаллизатор
AT359225B (de) * 1978-03-23 1980-10-27 Voest Alpine Ag Drehfeld-stranggiesskokille
SU952422A1 (ru) * 1980-12-22 1982-08-23 Могилевское Отделение Физико-Технического Института Ан Бсср Кристаллизатор
JPS58151943A (ja) * 1982-03-05 1983-09-09 Mishima Kosan Co Ltd 連続鋳造用チユ−ブ鋳型
JPS6057935B2 (ja) * 1982-08-20 1985-12-17 川崎製鉄株式会社 連続鋳造用鋳型
DE3411359A1 (de) * 1984-03-28 1985-10-31 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Stranggiesskokille fuer rund- bzw. knueppelquerschnitte, insbesondere fuer das vergiessen von fluessigem stahl
DE3423475C2 (de) * 1984-06-26 1986-07-17 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Verfahren und Einrichtung zum Stranggießen von flüssigen Metallen, insbesondere von flüssigem Stahl
SU1281339A1 (ru) * 1984-12-30 1987-01-07 Иркутский Филиал Всесоюзного Научно-Исследовательского И Проектного Института Алюминиевой,Магниевой И Электродной Промышленности Кристаллизатор
JPS61209748A (ja) * 1985-03-14 1986-09-18 Sumitomo Metal Ind Ltd 連続鋳造用鋳型
FI852493L (fi) * 1985-06-24 1986-12-25 Outokumpu Oy Kokill.
FR2584322B1 (fr) * 1985-07-04 1987-12-31 Fives Cail Babcock Dispositif d'assemblage des cotes d'une lingotiere de coulee continue
US4699200A (en) * 1986-09-08 1987-10-13 Aluminum Company Of America Apparatus for casting metal
FR2661120B3 (fr) * 1990-04-20 1992-04-03 Siderurgie Fse Inst Rech Lingotiere de coulee continue de metal liquide equipee de moyens de controle de la solidification du metal liquide.
DE4127333C2 (de) * 1991-08-19 2000-02-24 Schloemann Siemag Ag Stahlstranggießkokille
JPH0679411A (ja) * 1992-08-31 1994-03-22 Sumitomo Metal Ind Ltd 連続鋳造方法

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101489703B (zh) * 2006-08-05 2011-09-28 西马克·西马格公司 用于液态金属的连铸结晶器
CN102361521A (zh) * 2011-10-21 2012-02-22 无锡博睿奥克电气有限公司 具有高换热效率的电热管
CN104185519A (zh) * 2012-04-02 2014-12-03 株式会社神户制钢所 由钛或者钛合金构成的铸锭的连续铸造用的铸模以及具备该铸模的连续铸造装置
CN104185519B (zh) * 2012-04-02 2016-02-10 株式会社神户制钢所 由钛或者钛合金构成的铸锭的连续铸造用的铸模以及具备该铸模的连续铸造装置
CN108351270A (zh) * 2015-10-05 2018-07-31 株式会社电装 监视装置以及异常诊断装置
CN108351270B (zh) * 2015-10-05 2020-07-07 株式会社电装 监视装置以及异常诊断装置
CN109604550A (zh) * 2018-12-27 2019-04-12 河南理工大学 一种新型镁合金垂直半连续铸造装置
CN114042879A (zh) * 2021-11-25 2022-02-15 北京科技大学 一种强化冷却水平连铸结晶器

Also Published As

Publication number Publication date
CN1051486C (zh) 2000-04-19
DE69518360D1 (de) 2000-09-21
BR9502186A (pt) 1996-01-09
US5611390A (en) 1997-03-18
KR960000356A (ko) 1996-01-25
DE69518360T2 (de) 2000-12-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1051486C (zh) 热交换量增加的连铸结晶器及结晶器中增进热交换的方法
CN1048667C (zh) 控制结晶器侧壁变形的方法及连续浇铸结晶器
CA2570085C (en) Permanent chill mold for the continuous casting of metals
CN1222104A (zh) 薄板坯连铸用浸入式水口
CN1649685A (zh) 在连续浇铸结晶器中、尤其在铸造液面处的热传导的匹配
FI100316B (fi) Menetelmä metallin, erityisesti teräksen, jatkuvavalamiseksi billeteik si ja raakatangoiksi
CN201400710Y (zh) 用于高速钢生产的电渣重熔结晶器
EP2054178B1 (en) Crystalliser
CN209753957U (zh) 一种连铸结晶器的宽面铜板及具有该铜板的连铸结晶器
US7445036B2 (en) Liquid-cooled permanent mold
EP0686446B1 (en) Continuous-casting crystalliser with increased heat exchange and method to increase the heat exchange in a continuous-casting crystalliser
CN1309510C (zh) 压铸流动***及其方法
CN116020987A (zh) 高合工钢Cr12MoV系列的连铸方法
JP2003311377A (ja) チューブ方式連続鋳造用鋳型
RU2325969C1 (ru) Гильзовый кристаллизатор для высокоскоростного непрерывного литья металла
US5931216A (en) Adjustable continuous casting mold
RU2320453C2 (ru) Кристаллизатор для непрерывной разливки жидких металлов, в частности сталей, при высокой скорости разливки для получения полигональных сортовых, черновых и предназначенных для проката на блюминге заготовок
CN1047546C (zh) 连续铸造的工字梁异形坯及其铸造方法
CN103328131B (zh) 用于连续铸造的结晶器
EP0686444B1 (en) Downstream mould portion with thin sidewalls for continuous casting
RU2602215C2 (ru) Кристаллизатор для непрерывного литья
RU2167031C1 (ru) Глуходонный погружной стакан
JP2014000586A (ja) 鋳造用鋳型
SU1242295A1 (ru) Способ охлаждени слитка на криволинейной машине непрерывного лить заготовки
CN208067268U (zh) 快凝结晶器

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
C19 Lapse of patent right due to non-payment of the annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee