CN111270057A - 同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法 - Google Patents

同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111270057A
CN111270057A CN202010185505.5A CN202010185505A CN111270057A CN 111270057 A CN111270057 A CN 111270057A CN 202010185505 A CN202010185505 A CN 202010185505A CN 111270057 A CN111270057 A CN 111270057A
Authority
CN
China
Prior art keywords
furnace
heat treatment
austenitic steel
manganese
hot
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202010185505.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN111270057B (zh
Inventor
邢佳
张利
刘艳莲
李涛涛
刘承志
刘永姜
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
North University of China
Original Assignee
North University of China
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by North University of China filed Critical North University of China
Priority to CN202010185505.5A priority Critical patent/CN111270057B/zh
Publication of CN111270057A publication Critical patent/CN111270057A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111270057B publication Critical patent/CN111270057B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法，包括：将一号热处理炉升温至950℃～1150℃；在一号热处理炉的炉温下降到大于等于750℃之前将热轧板放入一号热处理炉内，之后将一号热处理炉再次升温至950℃～1150℃，保温0.5h～6h；将一号热处理炉降温至850℃～880℃，随后在1s～60s内将热轧板移入水中冷却至室温；将二号热处理炉升温至580℃～620℃；在二号热处理炉的炉温下降至大于等于470℃之前将热轧板放入二号热处理炉内，之后将二号热处理炉再次升温至580℃～620℃，保温1h～3h；在1s～60s内将热轧板移入水中冷却至室温。利用该热处理方法，铁锰铝奥氏体钢热轧板的屈服强度达到550MPa以上，抗拉强度达到950MPa以上，冲击能量吸收值高于30.0J。

Description

同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法
技术领域
本发明属于合金材料热处理技术领域，更具体地涉及一种同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法。
背景技术
铁锰铝奥氏体钢是一种新型的轻质高强结构钢材料，其密度可以低至6.5g/cm3，较传统钢的密度降低了15％左右。与此同时，这种钢在固溶状态下的室温单轴拉伸伸长率可以达到60％以上，具有极其优良的塑性变形能力。由于添加了易钝化的Al元素，铁锰铝奥氏体钢的抗氧化性能以及耐腐蚀性能均十分优异。因此，这种钢在汽车工业、电工电子、压力容器、国防工业等领域具有可预见的应用潜力。
铁锰铝奥氏体钢热轧后需要进行热处理，以提高其屈服强度、抗拉强度以及冲击韧性。现有技术的铁锰铝奥氏体钢热处理方法，仅能使得铁锰铝奥氏体钢的屈服强度低于450MPa，抗拉强度低于800MPa，并且冲击能量吸收值低于20.0J，无法达到高强度钢的性能要求，会限制其应用范围。
因此，研发一种能够同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法，使得经该热处理方法处理后的铁锰铝奥氏体钢热轧板的屈服强度高于550MPa、抗拉强度超过950MPa、冲击能量吸收值高于30.0J，对于改善铁锰铝奥氏体钢热轧板的使用性能、加快其产业化应用具有重要的现实意义。
发明内容
为了解决上述技术问题，本发明提供一种同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法，能够使经该热处理方法处理后的铁锰铝奥氏体钢热轧板的屈服强度达到550MPa以上，抗拉强度达到950MPa以上，冲击能量吸收值高于30.0J。
为此，本发明的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法包括下述步骤：
步骤1：将一号热处理炉按照0.01℃/min～30℃/min的升温速度升温至950℃～1150℃；
步骤2：在一号热处理炉的炉温下降到大于等于750℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入升温后的一号热处理炉内，之后按照0.01℃/min～30℃/min的升温速度将一号热处理炉再次升温至950℃～1150℃，保温0.5h～6h以进行固溶处理；
步骤3：固溶处理结束后，将一号热处理炉按照10℃/min～20℃/min的冷却速度降温至850℃～880℃，随后在1s～60s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温；
步骤4：将二号热处理炉按照0.01℃/min～30℃/min的升温速度升温至580℃～620℃；
步骤5：在二号热处理炉的炉温下降至大于等于470℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入升温后的二号热处理炉内，之后按照0.01℃/min～30℃/min的升温速度将二号热处理炉再次升温至580℃～620℃，保温1h～3h以进行时效处理；
步骤6：时效处理结束后，在1s～60s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
优选地，在上述同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法中，所述铁锰铝奥氏体钢热轧板的化学成分按质量百分比控制为：Mn：28.00％～32.00％、Al：6.50％～10.50％、C：0.70％～1.20％、Nb：0.01％～0.15％、Si：0.01％～0.60％、P：0.001％～0.005％、S：0.001％～0.010％，其余为Fe。
优选地，在上述同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法中，所述一号热处理炉和所述二号热处理炉是箱式电阻炉、煤气加热炉、或者天然气加热炉。
优选地，在上述同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法中，所述铁锰铝奥氏体钢热轧板的厚度为3.5mm～60mm、质量为5kg～20000kg。
作为一种具体实施方式，在上述同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法中，在所述步骤1中，一号热处理炉为一号箱式电阻炉，并以10℃/min的升温速度将一号箱式电阻炉升温至1050℃；在所述步骤2中，在一号箱式电阻炉的炉温下降到940℃～960℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入一号箱式电阻炉内，之后以10℃/min的升温速度将一号箱式电阻炉再次升温至1050℃，保温0.5h；在所述步骤3中，将一号箱式电阻炉以20℃/min的冷却速度降温至850℃，随后在5s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温；在所述步骤4中，二号热处理炉为二号箱式电阻炉，并以10℃/min的升温速度将二号箱式电阻炉升温至600℃；在所述步骤5中，在二号箱式电阻炉的炉温下降至540℃～560℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入二号箱式电阻炉内，之后以10℃/min的升温速度将二号箱式电阻炉再次升温至600℃，保温1h；在所述步骤6中，在5s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
作为一种具体实施方式，在上述同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法中，在所述步骤1中，一号热处理炉为一号煤气加热炉，并以12℃/min的升温速度将一号煤气加热炉升温至950℃；在所述步骤2中，在一号煤气加热炉的炉温下降到850℃～880℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入一号煤气加热炉内，之后以12℃/min的升温速度将一号煤气加热炉再次升温至950℃，保温3.5h；在所述步骤3中，将一号煤气加热炉以15℃/min的冷却速度降温至850℃，随后在20s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温；在所述步骤4中，二号热处理炉为二号煤气加热炉，并以12℃/min的升温速度将二号煤气加热炉升温至590℃；在所述步骤5中，在二号煤气加热炉的炉温下降至510℃～530℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入二号煤气加热炉内，之后以12℃/min的升温速度将二号煤气加热炉再次升温至590℃，保温2.5h；在所述步骤6中，在20s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
作为一种具体实施方式，在上述同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法中，在所述步骤1中，一号热处理炉为一号天然气加热炉，并以15℃/min的升温速度将一号天然气加热炉升温至950℃；在所述步骤2中，在一号天然气加热炉的炉温下降到810℃～830℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入一号天然气加热炉内，之后以15℃/min的升温速度将一号天然气加热炉再次升温至950℃，保温5h；在所述步骤3中，将一号天然气加热炉以20℃/min的冷却速度降温至870℃，随后在30s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温；在所述步骤4中，二号热处理炉为二号天然气加热炉，并以15℃/min的升温速度将二号天然气加热炉升温至580℃；在所述步骤5中，在二号天然气加热炉的炉温下降至470℃～520℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入二号天然气加热炉内，之后以15℃/min的升温速度将二号天然气加热炉再次升温至580℃，保温3h；在所述步骤6中，在30s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
利用本发明的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法处理后的铁锰铝奥氏体钢热轧板的屈服强度和抗拉强度明显提高，冲击韧性明显增加，其中屈服强度大于550Mpa并且最大可达750MPa，抗拉强度大于950Mpa并且最大可达1180MPa，冲击能量吸收值高于30.0J并且最高可达45.0J。而且，本发明的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法操作过程简单且性能可靠，同时对设备的要求较低，易于实现产业化，具有较好的经济效益，在汽车工业、电工电子、压力容器以及国防工业中有广阔的应用前景。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明具体实施例对本发明技术方案进行清楚、完整地描述。显然，所描述的实施例仅是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
总体上，本发明的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法包括下述步骤：
步骤1：将一号热处理炉按照0.01℃/min～30℃/min的升温速度升温至950℃～1150℃；
步骤2：在一号热处理炉的炉温下降到大于等于750℃之前，将厚度为3.5mm～60mm、质量为5kg～20000kg的铁锰铝奥氏体钢热轧板放入升温后的一号热处理炉内，之后按照0.01℃/min～30℃/min的升温速度将一号热处理炉再次升温至950℃～1150℃，保温0.5h～6h以进行固溶处理；
步骤3：固溶处理结束后，将一号热处理炉按照10℃/min～20℃/min的冷却速度降温至850℃～880℃，随后在1s～60s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温；
步骤4：将二号热处理炉按照0.01℃/min～30℃/min的升温速度升温至580℃～620℃；
步骤5：在二号热处理炉的炉温下降至大于等于470℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入升温后的二号热处理炉内，之后按照0.01℃/min～30℃/min的升温速度将二号热处理炉再次升温至580℃～620℃，保温1h～3h以进行时效处理；
步骤6：时效处理结束后，在1s～60s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
按照GB/T 228.1进行拉伸性能检验，按照GB/T 229进行夏比缺口冲击性能检验，测得经本发明的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法处理后的铁锰铝奥氏体钢热轧板的屈服强度大于550MPa，抗拉强度大于950MPa，冲击能量吸收值高于30.0J。
作为具体实施方式，在本发明的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法中，铁锰铝奥氏体钢热轧板的化学成分按质量百分比控制为：Mn：28.00％～32.00％、Al：6.50％～10.50％、C：0.70％～1.20％、Nb：0.01％～0.15％、Si：0.01％～0.60％、P：0.001％～0.005％、S：0.001％～0.010％，其余为Fe。
作为具体实施方式，在本发明的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法中，加热炉可以是箱式电阻炉、煤气加热炉、或者天然气加热炉。
以下结合具体实施例，详细说明本发明的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法。
对照例1
热处理对象：
以质量分数计其化学成分为Fe–30Mn–9Al–0.01Nb–1C的铁锰铝奥氏体钢热轧板，热轧板厚度为5mm、质量为7.9kg。
热处理方法：
以10℃/min的升温速度将箱式电阻炉温度升至1050℃，将上述铁锰铝奥氏体钢热轧板放入箱式电阻炉炉内保温0.5h以进行固溶处理，随后在5s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
性能测定：
按照GB/T 228.1和GB/T 229测定，经对照例1的热处理方法处理后的Fe–30Mn–9Al–0.01Nb–1C钢热轧板的屈服强度仅为420MPa，抗拉强度仅为730MPa，冲击能量吸收值仅为17.8J。
实施例1
热处理对象：
与对照例1相同，即以质量分数计其化学成分为Fe–30Mn–9Al–0.01Nb–1C的铁锰铝奥氏体钢热轧板，热轧板厚度为5mm、质量为7.9kg。
热处理方法：
1、将一号箱式电阻炉以10℃/min的升温速度升温至1050℃；
2、在一号箱式电阻炉的炉温下降到940℃～960℃之前将上述铁锰铝奥氏体钢热轧板放入升温后的一号箱式电阻炉内，之后以10℃/min的升温速度将一号箱式电阻炉再次升温至1050℃，保温0.5h；
3、将一号箱式电阻炉以20℃/min的冷却速度降温至850℃，随后在5s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温；
4、将二号箱式电阻炉以10℃/min的升温速度升温至600℃，在二号箱式电阻炉的炉温下降至540℃～560℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入升温后的二号箱式电阻炉内，之后以10℃/min的升温速度将二号箱式电阻炉再次升温至600℃，保温1h；
5、保温结束后，在5s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
性能测定：
按照GB/T 228.1和GB/T 229测定，经实施例1的热处理方法处理后的Fe–30Mn–9Al–0.01Nb–1C钢热轧板的屈服强度为620MPa，抗拉强度为1110MPa，冲击吸收能量值为36.0J。
对照例2
热处理对象：
以质量分数计其化学成分为Fe–29Mn–7Al–0.02Nb–0.9C的铁锰铝奥氏体钢热轧板，热轧板厚度为8.5mm、质量为500kg。
热处理方法：
以12℃/min的升温速度将煤气加热炉温度升至1050℃，将上述铁锰铝奥氏体钢热轧板放入煤气加热炉内保温3.5h以进行固溶处理，随后在20s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
性能测定：
按照GB/T 228.1和GB/T 229测定，经对照例2的热处理方法处理后的Fe–29Mn–7Al–0.02Nb–0.9C钢热轧板的屈服强度仅为430MPa，抗拉强度仅为780MPa，冲击能量吸收值仅为15.9J。
实施例2
热处理对象：
与对照例2相同，即以质量分数计其化学成分为Fe–29Mn–7Al–0.02Nb–0.9C的铁锰铝奥氏体钢热轧板，热轧板厚度为8.5mm、质量为500kg。
热处理方法：
1、将一号煤气加热炉以12℃/min的升温速度升温至950℃；
2、在一号煤气加热炉的炉温下降到850℃～880℃之前将上述铁锰铝奥氏体钢热轧板放入升温后的一号煤气加热炉内，之后以12℃/min的升温速度将一号煤气加热炉再次升温至950℃，保温3.5h；
3、将一号煤气加热炉以15℃/min的冷却速度降温至850℃，随后在20s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温；
4、将二号煤气加热炉以12℃/min的升温速度升温至590℃，在二号煤气加热炉的炉温下降至510℃～530℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入升温后的二号煤气加热炉内，之后以12℃/min的升温速度将二号煤气加热炉再次升温至590℃，保温2.5h；
5、保温结束后，在20s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
性能测定：
按照GB/T 228.1和GB/T 229测定，经实施例2的热处理方法处理后的Fe–29Mn–7Al–0.02Nb–0.9C钢热轧板的屈服强度为650MPa，抗拉强度为1050MPa，冲击吸收能量值为33.0J。
对照例3
热处理对象：
以质量分数计其化学成分为Fe–30Mn–10Al–0.04Nb–1.2C的铁锰铝奥氏体钢热轧板，热轧板厚度为25mm、质量为1500kg。
热处理方法：
以6℃/min的升温速度将天然气加热炉温度升至950℃，将上述铁锰铝奥氏体钢热轧板放入天然气加热炉内保温5h以进行固溶处理，随后在30s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
性能测定：
按照GB/T 228.1和GB/T 229测定，经对照例3的热处理方法处理后的Fe–30Mn–10Al–0.04Nb–1.2C钢热轧板的屈服强度仅为420MPa，抗拉强度仅为750MPa，冲击能量吸收值仅为14.6J。
实施例3
热处理对象：
与对照例3相同，即以质量分数计其化学成分为Fe–30Mn–10Al–0.04Nb–1.2C的铁锰铝奥氏体钢热轧板，热轧板厚度为25mm、质量为1500kg。
热处理方法：
1、将一号天然气加热炉以15℃/min的升温速度升温至950℃；
2、在一号天然气加热炉的炉温下降到810℃～830℃之前将上述铁锰铝奥氏体钢热轧板放入升温后的一号天然气加热炉内，之后以15℃/min的升温速度将一号天然气加热炉再次升温至950℃，保温5h；
3、将一号天然气加热炉以20℃/min的冷却速度降温至870℃，随后在30s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温；
4、将二号天然气加热炉以15℃/min的升温速度升温至580℃，在二号天然气加热炉的炉温下降至470℃～520℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入升温后的二号天然气加热炉内，之后以15℃/min的升温速度将二号天然气加热炉再次升温至580℃，保温3h；
5、保温结束后，在30s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
性能测定：
按照GB/T 228.1和GB/T 229测定，经实施例3的热处理方法处理后的Fe–30Mn–10Al–0.04Nb–1.2C钢热轧板的屈服强度为680MPa，抗拉强度为1180MPa，冲击吸收能量值为42J。
显然，利用本发明的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法，能够使得铁锰铝奥氏体钢热轧板的屈服强度和抗拉强度明显提高，冲击韧性明显增加，其中屈服强度最大可达750MPa，抗拉强度最大可达1180MPa，冲击能量吸收值最高可达45.0J。而且，本发明的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法操作过程简单且性能可靠，同时对设备的要求较低，易于实现产业化，具有较好的经济效益，在汽车工业、电工电子、压力容器以及国防工业中有广阔的应用前景。
需要说明的是，以上实施例仅用于说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明的范围。

Claims (7)

1.一种同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法，其特征在于，所述热处理方法包括：
步骤1：将一号热处理炉按照0.01℃/min～30℃/min的升温速度升温至950℃～1150℃；
步骤2：在一号热处理炉的炉温下降到大于等于750℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入升温后的一号热处理炉内，之后按照0.01℃/min～30℃/min的升温速度将一号热处理炉再次升温至950℃～1150℃，保温0.5h～6h以进行固溶处理；
步骤3：固溶处理结束后，将一号热处理炉按照10℃/min～20℃/min的冷却速度降温至850℃～880℃，随后在1s～60s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温；
步骤4：将二号热处理炉按照0.01℃/min～30℃/min的升温速度升温至580℃～620℃；
步骤5：在二号热处理炉的炉温下降至大于等于470℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入升温后的二号热处理炉内，之后按照0.01℃/min～30℃/min的升温速度将二号热处理炉再次升温至580℃～620℃，保温1h～3h以进行时效处理；
步骤6：时效处理结束后，在1s～60s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
2.根据权利要求1所述的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法，其特征在于，所述铁锰铝奥氏体钢热轧板的化学成分按质量百分比控制为：Mn：28.00％～32.00％、Al：6.50％～10.50％、C：0.70％～1.20％、Nb：0.01％～0.15％、Si：0.01％～0.60％、P：0.001％～0.005％、S：0.001％～0.010％，其余为Fe。
3.根据权利要求1所述的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法，其特征在于，所述一号热处理炉和所述二号热处理炉是箱式电阻炉、煤气加热炉、或者天然气加热炉。
4.根据权利要求1所述的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法，其特征在于，所述铁锰铝奥氏体钢热轧板的厚度为3.5mm～60mm、质量为5kg～20000kg。
5.根据权利要求1所述的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法，其特征在于：
在所述步骤1中，一号热处理炉为一号箱式电阻炉，并以10℃/min的升温速度将一号箱式电阻炉升温至1050℃；
在所述步骤2中，在一号箱式电阻炉的炉温下降到940℃～960℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入一号箱式电阻炉内，之后以10℃/min的升温速度将一号箱式电阻炉再次升温至1050℃，保温0.5h；
在所述步骤3中，将一号箱式电阻炉以20℃/min的冷却速度降温至850℃，随后在5s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温；
在所述步骤4中，二号热处理炉为二号箱式电阻炉，并以10℃/min的升温速度将二号箱式电阻炉升温至600℃；
在所述步骤5中，在二号箱式电阻炉的炉温下降至540℃～560℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入二号箱式电阻炉内，之后以10℃/min的升温速度将二号箱式电阻炉再次升温至600℃，保温1h；
在所述步骤6中，在5s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
6.根据权利要求1所述的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法，其特征在于：
在所述步骤1中，一号热处理炉为一号煤气加热炉，并以12℃/min的升温速度将一号煤气加热炉升温至950℃；
在所述步骤2中，在一号煤气加热炉的炉温下降到850℃～880℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入一号煤气加热炉内，之后以12℃/min的升温速度将一号煤气加热炉再次升温至950℃，保温3.5h；
在所述步骤3中，将一号煤气加热炉以15℃/min的冷却速度降温至850℃，随后在20s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温；
在所述步骤4中，二号热处理炉为二号煤气加热炉，并以12℃/min的升温速度将二号煤气加热炉升温至590℃；
在所述步骤5中，在二号煤气加热炉的炉温下降至510℃～530℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入二号煤气加热炉内，之后以12℃/min的升温速度将二号煤气加热炉再次升温至590℃，保温2.5h；
在所述步骤6中，在20s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
7.根据权利要求1所述的同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法，其特征在于：
在所述步骤1中，一号热处理炉为一号天然气加热炉，并以15℃/min的升温速度将一号天然气加热炉升温至950℃；
在所述步骤2中，在一号天然气加热炉的炉温下降到810℃～830℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入一号天然气加热炉内，之后以15℃/min的升温速度将一号天然气加热炉再次升温至950℃，保温5h；
在所述步骤3中，将一号天然气加热炉以20℃/min的冷却速度降温至870℃，随后在30s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温；
在所述步骤4中，二号热处理炉为二号天然气加热炉，并以15℃/min的升温速度将二号天然气加热炉升温至580℃；
在所述步骤5中，在二号天然气加热炉的炉温下降至470℃～520℃之前将铁锰铝奥氏体钢热轧板放入二号天然气加热炉内，之后以15℃/min的升温速度将二号天然气加热炉再次升温至580℃，保温3h；
在所述步骤6中，在30s内将铁锰铝奥氏体钢热轧板移入水中冷却至室温。
CN202010185505.5A 2020-03-17 2020-03-17 同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法 Active CN111270057B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010185505.5A CN111270057B (zh) 2020-03-17 2020-03-17 同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010185505.5A CN111270057B (zh) 2020-03-17 2020-03-17 同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111270057A true CN111270057A (zh) 2020-06-12
CN111270057B CN111270057B (zh) 2021-11-16

Family

ID=70996333

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010185505.5A Active CN111270057B (zh) 2020-03-17 2020-03-17 同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111270057B (zh)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005002451A (ja) * 2003-06-13 2005-01-06 Daido Steel Co Ltd 耐熱ばね用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ基合金および耐熱ばねの製造方法
CN108642403A (zh) * 2018-05-28 2018-10-12 河北工业大学 一种780MPa级超高强度Fe-Mn-Al-C系轻质铸钢及其制备方法
CN108728728A (zh) * 2017-04-24 2018-11-02 鞍钢股份有限公司 一种具有极低屈强比的高锰钢及其制造方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005002451A (ja) * 2003-06-13 2005-01-06 Daido Steel Co Ltd 耐熱ばね用Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ基合金および耐熱ばねの製造方法
CN108728728A (zh) * 2017-04-24 2018-11-02 鞍钢股份有限公司 一种具有极低屈强比的高锰钢及其制造方法
CN108642403A (zh) * 2018-05-28 2018-10-12 河北工业大学 一种780MPa级超高强度Fe-Mn-Al-C系轻质铸钢及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN111270057B (zh) 2021-11-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN103276307B (zh) 一种高耐腐蚀性高韧性高铬铁素体不锈钢钢板及其制造方法
CN104018068B (zh) 一种厚度为0.18mm的高磁感取向硅钢的制备方法
CN107761006B (zh) 低碳热镀锌超高强双相钢及其制备方法
CN109423577B (zh) 一种高强多相钢镀锡原板及其制造方法
RU2695680C2 (ru) Способ производства стального листа с покрытием, имеющего повышенную прочность, пластичность и деформируемость
JP2017524820A (ja) 強度、延性および成形性が改善された高強度鋼板を製造する方法
CN103911545A (zh) 一种强高斯织构占有率高磁感取向电工钢带的制备方法
JPH0564215B2 (zh)
CN103160733A (zh) 一种核电站压力容器及设备闸门用钢板及其制造方法
CN102634739A (zh) 抗腐蚀不锈钢及其制造工艺
CN112899444B (zh) 一种高强高韧铁素体-奥氏体双相不锈钢的热处理工艺
CN105177255B (zh) 一种铁素体‑奥氏体双相不锈钢的热处理工艺方法
KR20170026393A (ko) 개선된 강도 및 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법, 및 수득된 시트
CN102912227A (zh) 一种软质镀锡原钢板及其制造方法
JPS5825436A (ja) 遅時効性、異方性小なる深絞り用冷延鋼板の製造方法
CN108747084A (zh) 一种埋弧焊丝及其制备方法
CN111363985A (zh) 一种核电站安全壳用支承用钢及其制造方法
CN111270057B (zh) 同时提高铁锰铝奥氏体钢热轧板强度和韧性的热处理方法
CN105506502A (zh) 一种耐硫酸用铁素体不锈钢及其制造方法
CN109628847A (zh) 一种正火s355nl-z35特厚钢板及制造方法
CN110373524B (zh) 一种90公斤级焊丝用钢热处理软化工艺
CN110373523B (zh) 一种90公斤级焊丝用钢热处理软化方法
CN112048676A (zh) 一种抗应变时效低温韧性s420ml钢板及其生产方法
CN111763880A (zh) 一种低屈强比超厚水电高强钢板及其制造方法
JPH058255B2 (zh)

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant