CN110863136A - 一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板及其制造方法 - Google Patents

一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN110863136A
CN110863136A CN201810979189.1A CN201810979189A CN110863136A CN 110863136 A CN110863136 A CN 110863136A CN 201810979189 A CN201810979189 A CN 201810979189A CN 110863136 A CN110863136 A CN 110863136A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel plate
rolling
rolled steel
hot rolled
water heater
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201810979189.1A
Other languages
English (en)
Inventor
刘友荣
邵广丰
王银军
陈维晋
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shanghai Meishan Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Shanghai Meishan Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shanghai Meishan Iron and Steel Co Ltd filed Critical Shanghai Meishan Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN201810979189.1A priority Critical patent/CN110863136A/zh
Publication of CN110863136A publication Critical patent/CN110863136A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/003—Cementite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板及其制造方法，解决现有热水器搪瓷内胆用热轧钢板不能满足热水器搪瓷内胆扩孔翻边制备要求的技术问题。本发明提供的一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板，其化学成分的重量百分比为：C：0.02～0.10％，Si≤0.03％，Mn：0.2～0.8％，P≤0.02％，S≤0.006％，Als：0.01～0.05％，N：0.004～0.007％，Cu：0.01～0.08％，Ti：0.03～0.08％,Ca：0.004～0.008％，余量为铁和不可避免杂质。热轧钢板的扩孔性能λ为80‑140％，本发明热轧钢板适用于热水器搪瓷内胆、搪瓷结构件等。

Description

一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及热水器搪瓷内胆用热轧钢板，特别涉及一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板及其制造方法，属于铁基合金技术领域。
背景技术
现有热水器搪瓷内胆，一般采用两个封头+桶身结构，此种内胆结构方式有一条直线焊缝和两条环形焊缝。此种内胆结构优点是，采用DQ级钢板即能满足封头冲压成型要求；缺点是直缝与环缝交接处的T型焊缝，是一个工艺结构上的薄弱环节，易成为内胆漏水点，严重影响搪瓷内胆的使用寿命。
为提高热水器内胆的质量和使用寿命，最直接有效的技术措施是通过结构形式的改变消除T型焊缝。因此,技术人员提出了二段式热水器搪瓷内胆结构，通过采用封头深拉冲压成型的方式，将封头直线段通过拉深成型工艺的方式拉长，直接将两个封头对接+环缝焊接的方式，相比传统的三段式搪瓷内胆结构，可以减少一条直缝和一条环缝，彻底消除了直缝与环缝的T形焊接点，从内胆结构设计改变就达到降低搪瓷内胆漏水的发生概率。
为固定安装热水器加热管,需在搪瓷内胆封头上按装法兰，为便于密封和加热管的固定。封头与法兰之间的联接，内圈采用扩孔翻边铆接的方式固定。外圈采用焊接的形式固定。热水器搪瓷内胆制作工艺改变，相应的对原材料——钢板的性能要求也随之发生改变。除了要求钢板具有优良的搪瓷性能外，对热水器搪瓷内胆的钢制毛坯的钢板性能，尤其是冲压成型性能提出严苛的要求，除了钢板具有优良的成型性能,还需要具备优良的扩孔翻边性能，经研究满足条件的热轧钢板的扩孔性能λ≥70％，断后伸长率A≥28％。
现有用于制作热水器搪瓷内胆的热轧钢板的扩孔性能λ仅为50％；断后伸长率A≥22％，不能满足而二段式热水器搪瓷内胆材料要求。
发明内容
本发明的目的是提供一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板及其制造方法，主要解决现有热水器搪瓷内胆用热轧钢板不能满足热水器搪瓷内胆扩孔翻边制备要求的技术问题。
本发明采用的技术方案是，一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板，其化学成分的重量百分比为：C：0.02～0.10％，Si≤0.03％，Mn：0.2～0.8％，P≤0.02％，S≤0.006％，Als：0.01～0.05％，N：0.004～0.007％，Cu：0.01～0.08％，Ti：0.03～0.08％,Ca:0.004～0.008％，余量为铁和不可避免杂质。
本发明热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板的金相组织为铁素体+游离渗碳体，所述铁素体的晶粒度级别为8-10级，1.5～4.0mm厚热轧钢板的屈服强度RP0.2为280-340MPa，抗拉强度Rm为400～480MPa，断后伸长率A50mm为30-40％，扩孔性能λ为80-140％。
本发明所述的热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板的化学成分限定在上述范围内的理由如下：
碳：C是钢的强化效果最显著的元素，也是影响钢板冲压成型性能一种关键元素。从降低钢种强度和提高钢板的冲压成型性能，希望C含量越低越好。但是当C含量太低，会引起钢的相变点提高，对热轧的精轧终轧温度达到900℃以上，热轧工艺上很难实现。适当提高C元素含量，可以满足终轧温度在900℃以下限制条件。本发明设定C含量为0.02～0.10％。
硅：Si元素提高钢各种扩孔性能有益的元素，但是钢中Si含量增加可能会影响后序搪瓷质量，还会造成钢板表面氧化铁皮难去除的问题。本发明设定Si≤0.03％。不同于用于汽车底盘制造用高扩孔钢。
锰：Mn也是钢种常用强化元素之一，Mn含量太低，易造成连铸漏钢的风险增加，不利于炼钢工序的连铸生产；增加Mn含量必然造成炼钢工序的成本增加。因此，根据用户对钢板强度性能要求，本发明设定Mn含量为0.2～0.8％，最经济范围。
磷：P也是钢冶炼过程中必然存在的元素，但对钢板的深冲性能有一定的影响，而且P元素是一种易于偏析的元素，最好是越低越好，但考虑脱P会增加炼钢工序的成本，控制较低的P含量有一定的困难，因此，本发明设定P≤0.02％。
硫：S也是对搪瓷抗鳞爆性能有益的元素。通常的热轧搪瓷用钢需保留一定含量的S元素。但S元素对提高钢的扩孔性能非常的有害，所以必面限定S元素的含量。从提高钢种的扩孔翻边性能考虑，本发明设定S含量为：S≤0.006％。
铝：Al主要用作转炉炼钢脱氧，其脱氧产物为Al2O3可与钢渣结合后被去除，而保留在钢中的为Als。钢中适合的含量Als可以保证钢的洁净度；同时，Als也可以起到细化晶粒的作用。但Als含量增加会造成炼钢成本的增加，也给连铸的生产组织带来困难。本发明设定Al含量为：0.01～0.05％。
氮：N是转炉炼钢生产附带产物，可以充分利用，钢中的N与Ti、C生产细小的弥散的二相粒子Ti(CN)化合物，对预防搪瓷鱼鳞爆缺陷的生产有利。本发明设定N含量为：0.004～0.007％。
钛：Ti元素一方面可以固定钢种的C、N间隙原子，提高钢的成型性能性能。本发明技术方案充分利用Ti元素与钢中的N、C元素相互作。热轧钢板须控制钢板具有较低的性能强度，有利于提高钢板的深拉成型性能。深拉成型涂搪制成内胆以后，再充分利用800-850℃高温搪烧6-10min搪瓷工艺处理，有助于Ti(CN)二相粒子析出，提高钢板储H能力，解决搪瓷鳞爆的问题，同时还可显著提高钢的性能强度，满足内胆要求钢板强度尽可能高的要求。为达到上述目的，本发明设定Ti含量为：0.03～0.08％，这也是最经济，也是生产中最便于操控的范围。
Cu：适量的Cu元素在钢的生产过程中可在钢的表面富集，可以提高钢板与搪瓷釉粉之间的烧结结合强度。Cu元素含量太高，引起制造成本的增加，同时，还会造成酸洗工序表面氧化铁皮难酸洗的问题。太低起不到增加搪瓷密着性能效果。本发明设定Cu含量为：0.01～0.08％。
Ca:主要目的是对钢种的夹杂物进行去除和球化的一种工艺处理方式，对提高钢的扩孔翻边性能也是非常关键的工艺技术措施。为保证Ca处理的工艺效果。本发明设定Ca含量为：0.004～0.008％。
一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板的制造方法，该方法包括以下步骤：
钢水经连铸得到连铸板坯，其中所述钢水成分的重量百分比为：C：0.02～0.10％，Si≤0.03％，Mn：0.2～0.8％，P≤0.02％，S≤0.006％，Als：0.01～0.05％，N：0.004～0.007％，Cu：0.01～0.08％，Ti：0.03～0.08％,Ca:0.004～0.008％，余量为铁和不可避免杂质；
连铸板坯加热至1180～1220℃后进行热轧，所述的热轧为两段式轧制工艺，粗轧为6道次连轧，在奥氏体再结晶温度以上轧制，粗轧结束温度为1020～1060℃；精轧为7道次连轧，在奥氏体未再结晶温度区轧制，精轧结束温度为850～900℃，精轧压下率≥75％，精轧后，钢板厚度为1.5～4.0mm，层流冷却采取三段式冷却方式，第一段采用采用水冷，冷却速度为20-50℃/s，第一段终冷温度为650-700℃/s，第二段采用空冷，空冷时间为4-15s，第三段为水冷，冷却速度为30-60℃/s，卷取温度为600～680℃时卷取得热轧钢卷。
本发明采取的制造工艺制度的理由如下：
1、连铸板坯加热温度的设定
连铸板坯加热温度和时间的设定在于保证连铸坯中C、Mn等合金元素充分扩散、固溶，粗大的碳化物颗粒溶解，在钢中均匀分布。温度过低和加热时间过短，都不能达到上述目的。采用中等的板坯加热温度，目标温度1190℃，若温度过高，加热时间过长，由于钢中Ti含量较高，Ti元素融解增多，钢板性能易偏高，而且板坯表面氧化皮增厚，不利于钢板最终性能和表面质量，同时也消耗能源。因此，本发明设定连铸板坯加热温度为1180℃～1220℃，加热时间为200min～280min。
2、粗轧结束温度设定
粗轧轧制过程控制在奥氏体再结晶温度以上轧制，经热力学计算，本发明材料的A3点相变温度(平衡态铁素体转变)为806.4℃。为确保奥氏体经过反复变形和再结晶，得到均匀细小的奥氏体晶粒。因此，本发明设定粗轧结束温度为1020～1060℃。
3、精轧压下率的设定
精轧前道次钢坯温度高，变形抗率低，尽可能采用大的变形量，以降低后序因温度降低，钢坯变形抗力增加引起轧机负荷增加引起的轧制稳定性降低的风险。因此，本发明设定精轧压下率≥75％。
4、精轧结束温度设定
本发明的精轧温度设定有两方面的作用，一方面通过材料在奥氏体未再结晶区轧制，得到内部有变形带的扁平状奥氏体晶粒，在随后的层流冷却过程中转变成细小的铁素体晶粒，起到细化晶粒，减轻带状偏析的作用；另一方面，终轧温度过低，会导致轧制负荷过大，影响轧制稳定性。因此，本发明设定精轧结束温度为850～900℃。
5、精轧后层流冷却方式的设定
精轧后层流冷却采取三段式冷却方式，第一段冷却采用水冷，在精轧后的第一段冷却目的是将本发明材料中奥氏体过冷到一定温度，如冷却速度过低则会使材料相变得到的铁素体晶粒粗大，不利于钢板的塑性和扩孔性能；如冷却速度过高，则会降低相变点温度，不利于在第二段冷却过程中获得合适比例的铁素体相比例；终冷温度过高则相变后的铁素体晶粒容易长大，终冷温度过低则得不到足够比例的铁素体量，则最终材料的塑性和扩孔性能过低。综合考虑，本发明设定，第一段采用采用水冷，冷却速度为20-50℃/s，第一段终冷温度为650-700℃/s。
第二段冷却采用空冷，第二段冷却是本发明材料中奥氏体转变为部分铁素体的阶段，如空冷时间过短，则得不到足够比例的铁素体含量，空冷时间过长，得到过多的铁素体。综合考虑，第二段空冷时间设定为4-15s。
第三段冷却采用水冷，第三段冷却将本发明材料中剩余奥氏体转变为Ti(CN)析出，如冷却速度过低和卷取温度过高，会得到部分珠光体组织，则严重降低材料的扩孔性能；如冷却速度过大，卷取温度过低不利于材料的塑性和扩孔性能。综合考虑，本发明设定，第三段冷却为水冷，冷却速度为30-60℃/s。
6、热轧卷取温度的设定
热轧卷取温度主要影响材料的组织、性能及后续的Ti(CN)析出效果。采取较低的卷取温度，能够减少先共析铁素体生成，防止珠光体片层间距粗大，使组织分布均匀，减轻带状偏析。但热轧卷取温度过低，会生成大量贝氏体组织，强度过高，不利于用户加工。因此，本发明设定热轧卷取温度为600～680℃。
本发明Ti元素含量结合现有热轧钢板涂搪时的搪烧工艺的特殊性，因热轧钢板搪瓷后的冷却制度会造成钢板细晶强化效果失效，因晶粒长大而造成钢板强度性能下降；为解决涂搪后钢板强度下降的不足；热轧钢板的卷取温度600～680℃的温度窗口还不能充分发挥Ti元素与N、C等元素形成的二相粒了析出强化的效果；充分利用搪瓷工艺中须经过850℃左右的烧结，促进了钢种二相粒子析出强化的效果，TiC、TiN、Ti(CN)等二相粒子数增加，粒径增大，同时还可以抑制晶粒长大；达到预防钢板性能强度下降的目的。既满足了冲压成型+扩孔翻边加工要求，又满足搪瓷后的内胆钢板强度降低少的特性，有利于提高搪瓷内胆刚度的目的。
本发明热轧钢板，充分利用钢板的化学成分与制造过程温度协同作用，同时满足高扩孔翻边加工要求和制成热水器搪瓷内胆储水承压高强度的性能要求。
本发明方法生产的热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板的金相组织为铁素体+游离渗碳体，所述铁素体的晶粒度级别为8-10级，热轧钢板的屈服强度RP0.2为280-340MPa，抗拉强度Rm为400～480MPa，断后伸长率A50mm为30-40％，扩孔性能λ为80-140％。
本发明相比现有技术具有如下积极效果：1、采用高强度热轧钢板，是为了满足搪瓷内胆较高刚度性能的要求，本发明热轧钢板合金元素加入量少、成本低、生产制造容易实现；采用已有的热轧搪瓷用钢的成分体系，对钢板与瓷釉匹配性影响最少。满足热水器搪瓷内胆的生产钢板因素的抗搪瓷鳞爆性能要求。2、本发在保证钢板的搪瓷性能的同时，通过成分设计与工艺相结的方式，提高钢板的扩孔翻边性能，解决了热水器搪瓷内胆制造工艺中封头装法兰扩孔翻边开裂的限制环节。3、本发明材料中Ti元素的重量百分比含量0.03％～0.08％为经济添加量，既可以降低Ti含量过高连铸多炉连浇困难和漏钢风险机率大的问题，同时可降低炼钢成本。4、本发明控制粗轧结束温度为1020～1060℃，精轧结束温度为的850～900℃，热轧卷取温度为600～680℃，得到扩孔性能优良热水器搪瓷内胆毛坯生产需要钢板的组织结构和性能，可省缺冷轧，退火等后续工艺，扩孔翻边性能更优，满足热水器搪瓷内胆深拉成型+扩孔翻边加工要求。5、本发明热轧钢板，适合制备深拉成型+扩孔管翻边+搪瓷加工要求。也适合制备具有良好的搪瓷密着性和抗鳞爆性能的搪瓷结构件，如拼装搪瓷水箱等。6、采用本发明热轧钢板制备的深拉成型+扩孔翻边工艺制成的热水器搪瓷内胆与采用冷轧板生产的热水器搪瓷内胆相比，本发明热轧钢板制备的具有热水器搪瓷内胆强度高，容积大，耐疲劳性能更优的特点。
附图说明
图1是本发明实施例1热轧钢板的金相组织照片。
具体实施方式
下面结合实施例1～4，对本发明做进一步说明，如表1～表3所示。表1为本发明实施例钢化学成分(按重量百分比计)，余量为Fe及不可避免杂质。
表1本发明实施例钢的化学成分，单位：重量百分比。
Figure BDA0001778178520000061
通过转炉熔炼得到符合化学成分要求的钢水，钢水经炉外精炼后进行板坯连铸得到连铸板坯；连铸板坯厚度为210或230mm，宽度为800～1630mm，长度为8500～11000mm。
炼钢生产的定尺板坯送至加热炉再加热，出炉除鳞后送至热连轧机组轧制。通过粗轧和精轧连轧机组控制轧制，进行控制冷却，然后进行卷取。热轧钢板的厚度为1.5～4.0mm。热轧主要工艺控制参数见表2。
表2本发明实施例热轧工艺控制参数
Figure BDA0001778178520000062
利用上述方法得到的热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板，参见图1，热轧钢板的金相组织为铁素体+游离渗碳体，所述铁素体的晶粒度级别为8-10级，热轧钢板的屈服强度RP0.2为280-340MPa，抗拉强度Rm为400～480MPa，断后伸长率A50mm为30-40％，扩孔性能λ为80-140％。
将本发明得到的热轧钢板按照《GB/T228.1-2010金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》进行拉伸试验，其力学性能见表3。
表3本发明实施例热轧钢板的力学性能
Figure BDA0001778178520000063
Figure BDA0001778178520000071
除上述实施例外，本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案，均落在本发明要求的保护范围。

Claims (4)

1.一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板，其化学成分的重量百分比为：C：0.02～0.10％，Si≤0.03％，Mn：0.2～0.8％，P≤0.02％，S≤0.006％，Als：0.01～0.05％，N：0.004～0.007％，Cu：0.01～0.08％，Ti：0.03～0.08％,Ca:0.004～0.008％，余量为铁和不可避免杂质。
2.如权利要求1所述的热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板，其特征是，所述热轧钢板的金相组织为铁素体+游离渗碳体，所述铁素体的晶粒度级别为8-10级，1.5～4.0mm厚热轧钢板的屈服强度RP0.2为280-340MPa，抗拉强度Rm为400～480MPa，断后伸长率A50mm为30-40％，扩孔性能λ为80-140％。
3.一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板的制造方法，其特征是，所述的方法包括以下步骤：
钢水经连铸得到连铸板坯，其中所述钢水成分的重量百分比为：C：0.02～0.10％，Si≤0.03％，Mn：0.2～0.8％，P≤0.02％，S≤0.006％，Als：0.01～0.05％，N：0.004～0.007％，Cu：0.01～0.08％，Ti：0.03～0.08％,Ca:0.004～0.008％，余量为铁和不可避免杂质；
连铸板坯加热至1180～1220℃后进行热轧，所述的热轧为两段式轧制工艺，粗轧为6道次连轧，在奥氏体再结晶温度以上轧制，粗轧结束温度为1020～1060℃；精轧为7道次连轧，在奥氏体未再结晶温度区轧制，精轧结束温度为850～900℃，精轧压下率≥75％，精轧后层流冷却采取三段式冷却方式，第一段采用采用水冷，冷却速度为20-50℃/s，第一段终冷温度为650-700℃/s，第二段采用空冷，空冷时间为4-15s，第三段为水冷，冷却速度为30-60℃/s，卷取温度为600～680℃时卷取得热轧钢卷。
4.如权利要求3所述的热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板的制造方法，其特征是，热轧精轧后，控制热轧钢板厚度为1.5～4.0mm。
CN201810979189.1A 2018-08-27 2018-08-27 一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板及其制造方法 Pending CN110863136A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810979189.1A CN110863136A (zh) 2018-08-27 2018-08-27 一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板及其制造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810979189.1A CN110863136A (zh) 2018-08-27 2018-08-27 一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板及其制造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN110863136A true CN110863136A (zh) 2020-03-06

Family

ID=69650964

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201810979189.1A Pending CN110863136A (zh) 2018-08-27 2018-08-27 一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板及其制造方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN110863136A (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114318126A (zh) * 2020-09-30 2022-04-12 上海梅山钢铁股份有限公司 一种耐酸腐蚀搪瓷换热器用热轧酸洗钢板及其制造方法
CN115369329A (zh) * 2022-09-30 2022-11-22 武汉钢铁有限公司 一种宽幅薄规格高表面质量热轧深冲搪瓷钢及生产方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102400042A (zh) * 2011-11-10 2012-04-04 攀钢集团研究院有限公司 高强度热轧钢板及其制造方法
JP2013133498A (ja) * 2011-12-27 2013-07-08 Jfe Steel Corp 耐食性に優れためっき用高強度熱延薄鋼板とその製造方法
CN105316579A (zh) * 2014-07-29 2016-02-10 上海梅山钢铁股份有限公司 热水器搪瓷内胆用薄规格热轧酸洗钢板及其制造方法
CN106609335A (zh) * 2015-10-23 2017-05-03 上海梅山钢铁股份有限公司 抗拉强度700MPa级高扩孔热轧钢板及其制造方法
WO2017169560A1 (ja) * 2016-03-31 2017-10-05 Ｊｆｅスチール株式会社 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに、熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102400042A (zh) * 2011-11-10 2012-04-04 攀钢集团研究院有限公司 高强度热轧钢板及其制造方法
JP2013133498A (ja) * 2011-12-27 2013-07-08 Jfe Steel Corp 耐食性に優れためっき用高強度熱延薄鋼板とその製造方法
CN105316579A (zh) * 2014-07-29 2016-02-10 上海梅山钢铁股份有限公司 热水器搪瓷内胆用薄规格热轧酸洗钢板及其制造方法
CN106609335A (zh) * 2015-10-23 2017-05-03 上海梅山钢铁股份有限公司 抗拉强度700MPa级高扩孔热轧钢板及其制造方法
WO2017169560A1 (ja) * 2016-03-31 2017-10-05 Ｊｆｅスチール株式会社 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに、熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114318126A (zh) * 2020-09-30 2022-04-12 上海梅山钢铁股份有限公司 一种耐酸腐蚀搪瓷换热器用热轧酸洗钢板及其制造方法
CN115369329A (zh) * 2022-09-30 2022-11-22 武汉钢铁有限公司 一种宽幅薄规格高表面质量热轧深冲搪瓷钢及生产方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109487153B (zh) 一种抗拉强度440MPa级高扩孔热轧酸洗钢板
CN101928875A (zh) 具有良好成形性能的高强度冷轧钢板及其制备方法
CN107557673B (zh) 一种高延伸率高强热轧酸洗钢板及其制造方法
CN108929986B (zh) 一种高强度耐磨汽车制动用热轧钢板及其生产工艺
CN113684413A (zh) 一种深冲内胆用冷轧搪瓷钢及其制造方法
CN111455282B (zh) 采用短流程生产的抗拉强度≥1500MPa淬火配分钢及方法
CN105316579A (zh) 热水器搪瓷内胆用薄规格热轧酸洗钢板及其制造方法
CN109943765B (zh) 一种800MPa级高屈强比冷轧双相钢及其制备方法
CN107385319A (zh) 屈服强度400MPa级精密焊管用钢板及其制造方法
CN101153371A (zh) 高强度冷成型热连轧钢板及其生产方法
CN107326276B (zh) 一种抗拉强度500～600MPa级热轧高强轻质双相钢及其制造方法
CN103510001B (zh) 一种双层卷焊管用冷轧钢板及其生产方法
CN110714165B (zh) 一种320MPa级家电面板用冷轧薄板及其生产方法
CN109652739B (zh) 一种搪瓷用高强度冷轧钢带及其制备方法
CN107881409A (zh) 一种方罐用冷轧镀锡钢板及其制造方法
CN112795731A (zh) 一种灯罩用冷轧钢板及其生产方法
CN113667892B (zh) 一种经济型低温连续退火冷轧高强钢带及其生产方法
CN110863136A (zh) 一种热水器搪瓷内胆用高扩孔性能热轧钢板及其制造方法
CN107557660A (zh) 一种正火‑50℃低温用钢及其制造方法
CN113718166B (zh) 一种屈服强度320MPa级热镀铝锌钢板及其制造方法
CN116752056B (zh) 高强韧低屈强比纵向变厚度耐候桥梁用钢及其制造方法
CN113802054A (zh) 一种屈服强度420MPa级热轧钢板及其制造方法
CN115522129B (zh) 330MPa级宽幅薄规格高质量热轧搪瓷钢及生产方法
CN111321340A (zh) 一种屈服强度450MPa级热轧钢板及其制造方法
CN110656292A (zh) 一种抗拉强度440MPa级低屈强比高扩孔性热轧钢板

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20200306