CN110468332A - 一种薄规格直缝低屈强比高韧性管线卷板及其制造方法 - Google Patents

一种薄规格直缝低屈强比高韧性管线卷板及其制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开一种薄规格直缝低屈强比高韧性管线卷板及其制造方法。钢中含有C：0.08％～0.15％，Si：0.05％～0.14％，Mn：1.30％～1.60％，P≤0.018％，S≤0.005％，Ti：0.01％～0.03％，Al：0.03％～0.06％，Nb≤0.05％，V≤0.05％，Cr：0.31％～0.50％，N≤0.005％，余量为Fe和不可避免的杂质。连铸板坯经加热炉加热至1160～1220℃；随后进行两阶段控制轧制，第一阶段终轧温度大于970℃；第二阶段开轧温度小于990℃，终轧温度为830～890℃；轧后卷板以6～16℃/s的冷却速度进行冷却，在580～650℃温度进行板卷卷取。成品钢板的厚度为≤7mm，屈强比≤0.85。用于油气输送管道。

Description

一种薄规格直缝低屈强比高韧性管线卷板及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种油气输送管道用管线钢热轧卷板的制造，特别涉及一种薄规格直缝低屈强比高韧性X60级卷板及其制造方法，其屈强比≤0.85，-60℃DWTT≥95％。
背景技术
石油是工业发展的主要能源，石油管道输送具有高效、安全、经济等特点。石油管道一般包括干线管、支线管和城市管网等。干线管一般采用大口径、高钢级螺旋钢管，支线管和城市管网考虑到成本和安全性角度，更多采用小口径、低钢级薄规格直缝钢管。低钢级薄规格直缝钢管中，X60所占比例较大。
根据API SPEC 5L标准规定，X80级别以下屈强比都是不超过0.93，X90级别屈强比不超过0.95，X100级别屈强比不超过0.97，120级别屈强比不超过0.99。钢级越高，材料的屈服强度增长较快，屈强比呈明显升高趋势。目前，国内外各管道规范对这一指标的要求是：X65，X70级及更高级板卷，屈强比放宽到0.90甚至0.93，低于X65级板卷屈强比≤0.85。
一般来说，在成分工艺都不变的情况下，卷板的厚度越薄，屈强比越高；横向屈强比高于斜向屈强比。所以，薄规格(≤7mm)直缝低屈强比(≤0.85)X60卷板的生产技术难度较大。目前，该低屈强比直缝X60报道较少，以下简单介绍与本发明较为接近的专利和文献：
(1)CN107326261A公开了低屈强比薄规格高强抗酸管线钢热轧卷板及其制造方法。成分中含C：0.04％～0.065％，Nb：0.025％～0.04％，Ti：0.010％～0.025％，Cr：0.1％～0.3％。实施方式为中厚板。该专利中C、Cr含量较低，最终组织是铁素体-珠光体，降低屈强比的效果有限，都在0.85以上。
(2)CN105463317A公开了低屈强比热轧管线钢原卷或开平板及其制备方法。成分中含C：036％～0.057％，Nb：0.020％～0.044％，Ti：0.010％～0.025％，Cr：0.15％～0.25％。实施方式为超快冷。该专利中C、Cr含量较低，屈服强度低，由于包申格效应，制管后强度下降导致钢管性能不能满足X60要求。
(3)CN104818427A公开了一种直缝焊管用耐硫化氢腐蚀的X70管线钢及生产方法。成分中含C：030％～0.060％，Nb：0.015％～0.065％，Mo：0.05％～0.15％，V：0.02％～0.05％。实施方式为控轧控冷。该专利中C含量较低，需要添加较多贵重合金，合金成本高。
(4)李少坡等人发表的论文《影响管线钢X60屈强比的基础参数研究》，其成分中C<0.10％，Nb+V+Ti≤0.15％，其他元素未公开。产品厚度为12mm，屈强比≥0.87。该利中产品规格厚度大于7mm，而且屈强比未达到0.85以下。
以上公开的专利中，存在屈强比或者屈服强度达不到使用要求，部分存在生产成本高的问题。
发明内容
针对目前生产薄规格(≤7mm)直缝X60热轧卷板存在的屈强比高或屈服强度低等技术问题，提出本发明的技术方案。本发明的目的在于提供一种油气输送管道用管线钢热轧卷板的制造，特别涉及一种薄规格(≤7mm)直缝低屈强比高韧性X60卷板及其制造方法，其屈强比≤0.85，-60℃DWTT≥95％。
一种薄规格(≤7mm)直缝X60热轧卷板，化学成分(重量，％)配比如下：C：0.08％～0.15％，Si：0.05％～0.14％，Mn：1.30％～1.60％，P≤0.018％，S≤0.005％，Ti：0.01％～0.03％，Al：0.03％～0.06％，Nb≤0.05％，V≤0.05％，Cr：0.31％～0.50％，N≤0.005％，其余为Fe和不可避免元素。
与现有技术相比，本方案C、Mn含量适中，适量Cr、V提高抗拉强度，降低屈强比到0.85以下。
本发明元素的作用机理如下：
C：碳属于固溶元素，主要起固溶强化作用，是保证强度最为有效的元素，可以提高淬透性，促进珠光体生产比例，提高抗拉强度，因此，碳含量不宜过低；但是，碳含量的增加对材料韧性和焊接性不利，所以，碳含量也不能过高，因此，本发明碳控制在0.08％～0.15％较为适宜。
Si：硅可以起到固溶强化作用，0.14％以下可有效减轻红铁皮的产生，但其含量过高会使钢的塑性和韧性降低，其最佳范围是0.05％～0.14％。
Mn：锰主要起固溶强化的作用，可提高屈服强度和抗拉强度，还能增加奥氏体稳定性，对低温韧性和提高淬透性也有利。锰还起降低相变温度的作用，有助于晶粒细化，促进贝氏体转变，提高强度和韧性。但是，锰含量过高易诱发偏析，Mn含量控制在1.30％～1.60％较为适宜。
P：磷是钢中有害元素，增加钢的冷脆性，使焊接性能变坏，降低塑性，使冷弯性能变坏，应控制其含量≤0.018％。
S：硫是钢中有害元素，使钢产生热脆性，降低钢的延展性和韧性，对焊接性能也不利，应控制其含量≤0.005％。
Ti：钛是强碳氮化物形成元素，显著细化奥氏体晶粒，可弥补因碳降低而引起的强度的下降。含量太高，易形成粗大的TiN，降低材料性能，合适的范围是0.01％～0.03％。
Al：铝是常用的脱氧剂，在钢中加入少量的铝，可细化晶粒，提高冲击韧性，合适的范围是0.03％～0.06％。
Nb：铌是细晶和析出强化元素，改善焊接性能。在管线钢中具有强烈的晶粒细化作用，这种作用主要是由于延迟或阻止热轧后面机架中的奥氏体再结晶，Nb通过降低奥氏体向铁素体相变温度，在提高铁素体形核速率的同时降低晶粒长大速率。同时Nb还可促进贝氏体组织形成和析出强化作用。Nb和V复合添加，析出效果更佳，具有保证屈服强度的作用，但过高会增加合金成本，合适的范围是≤0.05％。
V：钒的碳氮化物在铁素体中以细小弥散形式均匀析出，在高温卷取时，具有细晶强化作用，可以显著提高材料的屈服强度和抗拉强度，同时提高低温冲击韧性；高温熔入奥氏体时，可增加钢的淬透性；固溶于铁素体中有极强的固溶强化作用，但过高会增加合金成本，合适的范围是≤0.05％。
Cr：铬有很强的固溶强化作用，还可以有效提高组织稳定性。在提高强度和细化晶粒方面，Cr与Mo一样，可抑制块状铁素体的形成、细化晶粒并促进贝氏体转变，获得多而细的贝氏体组织，保证晶粒度10级以上，从而大大提高抗拉强度。同时，Cr与Nb，V配合使用，可以促进Nb的析出，提高Nb和V的析出强化作用。随着Cr含量的增加，强度上升较大，但如果加入量太大，会显著降低焊接热影响区韧性和可焊性，而下限小于0.31％时，Cr的作用将不明显。因此，本发明Cr的合适范围是0.31％～0.50％。
N：固溶氮有钉扎位错的强烈作用，对韧性有不良影响，应控制其含量≤0.005％。
本发明还提出一种薄规格(≤7mm)直缝X60热轧卷板的制造方法，包括铁水预处理、钢水冶炼、炉外精炼和中薄板坯连铸、连铸坯再加热、轧制、冷却、卷取。其特征是：
(1)冶炼连铸工艺：铁水预处理，转炉冶炼——经顶吹或顶底复合吹炼，炉外精炼——经LF炉轻脱硫处理及进行钙处理以控制夹杂物形态和提高钢的延展性、韧性和冷弯性能，钢水连铸制成中薄连铸板坯－连铸采用电磁搅拌或动态轻压下，以提高连铸板坯的质量。
(2)轧制冷却工艺：连铸板坯经加热炉加热至1160～1220℃，该加热温度范围可以保证合金元素充分固溶，同时，抑制奥氏体晶粒过分长大；随后在热连轧机组进行两阶段控制轧制，第一阶段终轧温度大于970℃；第二阶段开轧温度小于990℃，终轧温度为830～890℃，该终轧温度可有效控制晶粒尺寸。轧后卷板以6～16℃/s的冷却速度进行冷却，在580～650℃温度进行板卷卷取，得到细小均匀的铁素体-珠光体-贝氏体组织，其中，贝氏体体积含量8％～15％。
有益效果：
本发明同现有技术相比，有益效果如下：
(1)本方案C、Mn含量适中，成品厚度≤7mm，钢带屈强比低于0.85，安全性好；
2)Nb、V和Cr复合添加，屈服强度范围合适，抗拉强度高，为560～600MPa；
3)最终组织为铁素体-珠光体-贝氏体组织，其中，贝氏体体积含量8％～15％，带钢的低温韧性良好，-60℃DWTT保证95％以上。
具体实施方式
以下实施例用于具体说明本发明内容，这些实施例仅为本发明内容的一般描述，并不对本发明内容进行限制。
其中表1为实施例钢的化学成分；表2为实施例钢的加热、轧制、冷却工艺参数；表3为实施例钢力学性能检测结果。
表1实施例钢的化学成分wt％
实施例 C Si Mn P S Nb V Ti Cr Al N
1 0.08 0.05 1.42 0.012 0.005 0.02 0.03 0.017 0.38 0.03 0.0055
2 0.12 0.08 1.34 0.009 0.003 0.01 0.04 0.024 0.32 0.05 0.0046
3 0.10 0.06 1.60 0.015 0.004 - 0.01 0.023 0.40 0.04 0.0052
4 0.14 0.10 1.40 0.013 0.005 - 0.02 0.015 0.37 0.04 0.0053
5 0.09 0.09 1.37 0.012 0.004 0.03 - 0.014 0.45 0.06 0.0051
6 0.11 0.13 1.50 0.012 0.003 0.04 - 0.028 0.35 0.03 0.0060
表2实施例加热、轧制、冷却工艺参数
表3实施例钢的力学性能
由表1～3可见，采用本发明的成分、冶炼、连铸、加热、轧制、冷却和卷取工艺，生产出的薄规格(≤7mm)直缝X60热轧卷板，力学性能满足API SPEC 5L标准对X60级钢管的要求，可以用于制造满足API SPEC 5L标准要求X60级钢管。

Claims (3)

1.一种薄规格直缝低屈强比高韧性管线卷板，其特征在于，钢中化学成分按重量百分比为：C：0.08％～0.15％，Si：0.05％～0.14％，Mn：1.30％～1.60％，P≤0.018％，S≤0.005％，Ti：0.01％～0.03％，Al：0.03％～0.06％，Nb≤0.05％，V≤0.05％，Cr：0.31％～0.50％，N≤0.005％，余量为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种薄规格直缝低屈强比高韧性管线卷板，其特征在于，成品钢板的厚度为≤7mm，屈强比≤0.85，-60℃DWTT≥95％。
3.一种如权利要求1或2所述的薄规格直缝低屈强比高韧性管线卷板的制造方法，包括铁水预处理、钢水冶炼、炉外精炼和中薄板坯连铸、连铸坯再加热、轧制、冷却、卷取，其特征在于：
连铸板坯经加热炉加热至1160～1220℃；随后进行两阶段控制轧制，第一阶段终轧温度大于970℃；第二阶段开轧温度小于990℃，终轧温度为830～890℃；轧后卷板以6～16℃/s的冷却速度进行冷却，在580～650℃温度进行板卷卷取。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111057954A (zh) * 2020-01-02 2020-04-24 鞍钢股份有限公司 一种大厚壁酸性用高强度管线卷板及其制造方法
CN112981258A (zh) * 2021-02-09 2021-06-18 鞍钢股份有限公司 一种薄规格输气直缝焊管用x70m热轧钢板及制造方法
CN116200678A (zh) * 2022-12-15 2023-06-02 本钢板材股份有限公司 一种700MPa级高强轻型光伏支架用热轧卷板及其制造方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102851599A (zh) * 2011-06-28 2013-01-02 鞍钢股份有限公司 一种螺旋焊管用厚壁低成本x65热轧卷板及其制造方法
CN104561774A (zh) * 2013-10-10 2015-04-29 鞍钢股份有限公司 一种p110级直缝焊石油套管及其制造方法
CN106811699A (zh) * 2015-12-02 2017-06-09 鞍钢股份有限公司 一种erw用x65热轧卷板及其制造方法
CN107988549A (zh) * 2016-10-27 2018-05-04 鞍钢股份有限公司 一种低屈强比焊瓶钢及其制造方法
CN107988562A (zh) * 2016-10-27 2018-05-04 鞍钢股份有限公司 一种x65级低成本海底管线钢及其制造方法
CN109957714A (zh) * 2017-12-14 2019-07-02 鞍钢股份有限公司 强度和低温韧性优良的管线用钢及其制造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102851599A (zh) * 2011-06-28 2013-01-02 鞍钢股份有限公司 一种螺旋焊管用厚壁低成本x65热轧卷板及其制造方法
CN104561774A (zh) * 2013-10-10 2015-04-29 鞍钢股份有限公司 一种p110级直缝焊石油套管及其制造方法
CN106811699A (zh) * 2015-12-02 2017-06-09 鞍钢股份有限公司 一种erw用x65热轧卷板及其制造方法
CN107988549A (zh) * 2016-10-27 2018-05-04 鞍钢股份有限公司 一种低屈强比焊瓶钢及其制造方法
CN107988562A (zh) * 2016-10-27 2018-05-04 鞍钢股份有限公司 一种x65级低成本海底管线钢及其制造方法
CN109957714A (zh) * 2017-12-14 2019-07-02 鞍钢股份有限公司 强度和低温韧性优良的管线用钢及其制造方法

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111057954A (zh) * 2020-01-02 2020-04-24 鞍钢股份有限公司 一种大厚壁酸性用高强度管线卷板及其制造方法
CN112981258A (zh) * 2021-02-09 2021-06-18 鞍钢股份有限公司 一种薄规格输气直缝焊管用x70m热轧钢板及制造方法
CN112981258B (zh) * 2021-02-09 2022-03-22 鞍钢股份有限公司 一种薄规格输气直缝焊管用x70m热轧钢板及制造方法
CN116200678A (zh) * 2022-12-15 2023-06-02 本钢板材股份有限公司 一种700MPa级高强轻型光伏支架用热轧卷板及其制造方法

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