CN110317934A - 提高h13钢退火组织均匀性的热处理工艺 - Google Patents
提高h13钢退火组织均匀性的热处理工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110317934A CN110317934A CN201910536450.5A CN201910536450A CN110317934A CN 110317934 A CN110317934 A CN 110317934A CN 201910536450 A CN201910536450 A CN 201910536450A CN 110317934 A CN110317934 A CN 110317934A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- cooled
- steel
- heat preservation
- warming
- heating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
- C21D1/32—Soft annealing, e.g. spheroidising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种提高H13钢退火组织均匀性的热处理工艺,其工艺过程为:(1)将锻造后的H13钢冷却至400~500℃,装入加热炉,加热温度680~750℃、保温2~4h,出炉空冷;(2)所述H13钢空冷至300~400℃后热装炉,以50~120℃/h的升温速率升温至800~850℃预热保温、保温时间2~4h;再以50~120℃/h的升温速率升温至1060~1100℃,炉料透保后保温1~2h;出炉空冷至≤100℃;(3)将H13钢装入加热炉,升温至860~900℃、保温4~6h;然后冷却至720~740℃、保温6~8h;再升温至840~880℃、保温4~6h;再冷却至720~740℃、保温6~8h;最后冷却至≤500℃,出炉空冷。本工艺避免了碳化物沿晶界呈链状分布,显著提高了材料退火组织均匀性和等向性能。
Description
技术领域
本发明涉及一种模具钢热处理工艺,尤其是一种提高H13钢退火组织均匀性的热处理工艺。
背景技术
H13钢具有较高的热强性、较高的韧性、优良的抗热疲劳性和抗热蚀性能,被广泛应用于热锻模、铝合金压铸模和热挤压模。H13钢热作模具在服役过程中,模腔需承受反复的加热和冷却,同时还受到一定的冲击作用,常见的主要失效形式为热疲劳裂纹、模腔热蚀磨损和模腔塑性变形,其中热疲劳裂纹是造成H13热作模具早期失效最主要原因。热疲劳裂纹的萌生阶段主要受强度控制,而扩展阶段主要受韧性控制,因此,高温下强度和韧性的良好配合对提高H13钢抗疲劳性能至关重要。
均匀的退火组织是保证H13钢高强韧性的重要前提。H13钢锻后组织为马氏体、贝氏体和珠光体的混合组织,且硬度较高,在交货前通常需退火处理,以降低材料硬度、并为后续热处理做好组织准备。H13常规等温退火工艺为:860~890℃奥氏体化,炉冷至700~760℃等温球化后,炉冷至≤500℃出炉空冷。按上述退火方法对H13钢进行退火处理后,退火组织中存在碳化物沿晶界呈链状分布,对比NADCA#207-2003中退火组织评级图确定为AS16级,属不合格级别。这种链状碳化物可遗传到淬、回火组织中,对材料的强度和韧性均有较大影响,尤其是降低横向冲击韧性。如何消除链状碳化物和网状碳化物,获得碳化物弥散分布,尺寸均匀适中,颗粒圆整度高的退火组织,是提高H13钢质量水平和模具寿命的重要手段。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种提高H13钢退火组织均匀性的热处理工艺,以提高H13钢质量水平和模具寿命。
为解决上述技术问题,本发明所采取的技术方案是:(1)将锻造后的H13钢冷却至400~500℃,装入加热炉,加热温度680~750℃、保温2~4h,出炉空冷;
(2)所述步骤(1)处理的H13钢空冷至300~400℃后热装炉,以50~120℃/h的升温速率升温至800~850℃预热保温、保温时间2~4h;再以50~120℃/h的升温速率升温至1060~1100℃,炉料透保后保温1~2h;出炉空冷至≤100℃;
(3)将步骤(2)处理的H13钢装入加热炉,以50~120℃/h的升温速率升温至860~900℃、保温4~6h;然后以20~50℃/h的冷却速率冷却至720~740℃、保温6~8h;再以50~120℃/h的升温速率升温至840~880℃、保温4~6h;再以20~50℃/h的冷却速率冷却至720~740℃、保温6~8h;最后以20~50℃/h的冷却速率冷却至≤500℃,出炉空冷。
本发明所述H13钢的化学成分组成及其质量百分含量为:C 0.38~0.43%,Si 0.80~1.20%,Mn 0.30~0.50%,Cr 5.10~5.60%,Mo 1.30~1.60%,V 0.80~1.20%,P≤0.020%,S≤0.003%,O≤0.005%,N≤0.015%,其余为Fe及不可避免的杂质。
本发明所述锻造后的H13钢的截面尺寸为φ90~170mm。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:1、本发明将锻造后的H13钢冷却至350~500℃,装入加热炉,加热温度680~750℃,保温2~4h,出炉空冷;有效地消除了材料内应力,避免了冷却过程中由于锻坯内外温差过大造成的材料开裂。2、本发明锻坯热装炉,以50~120℃/h的升温速率升温至1050~1100℃,炉料透保后再保温1~2h,空冷至室温;该过程通过碳化物充分回溶再析出,能提高碳化物分布均匀性,获得均匀细小的单一隐晶马氏体组织,为后续的球化退火做好组织准备。3、本发明将预处理后的H13钢装入加热炉,使H13钢中的碳化物连续经过860~900℃保温4~6h 和720~740℃保温6~8h的一次球化,与840~880℃保温4~6h和720~740℃保温6~8h的二次球化;有效提高了碳化物颗粒圆整度,极大减少了大尺寸碳化物和小颗粒碳化物的数量,获得碳化物弥散分布,尺寸均匀适中、颗粒圆整度高的退火组织。4、本发明与常规等温退火处理相比,在退火态H13钢心部取样,加工成10mm×10mm×55mm的V-型缺口夏比冲击试样,退火横向冲击功为≥55J,横纵冲击功比值≥0.85,退火硬度≤182HB,退火组织级别达到NADCA#207-2003标准中AS3以上水平。本发明可获得碳化物弥散分布,尺寸均匀适中,颗粒圆整度高的H13钢退火组织,避免了碳化物沿晶界呈链状分布,显著提高了材料退火组织均匀性和等向性能。
附图说明
下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细的说明。
图1为本发明实施例1退火处理后的H13钢金相组织图;
图2为常规球化退火处理后的H13钢金相组织图;
图3为本发明实施例1退火处理后的H13钢SEM图;
图4为常规球化退火处理后的H13钢SEM图。
具体实施方式
实施例1:本提高H13钢退火组织均匀性的热处理工艺具体如下所述。
(1)将锻造后φ130mm的H13钢棒材冷却至450℃,装入加热炉,加热温度720℃、保温3h,出炉空冷。
(2)所述H13钢空冷至350℃后热装炉,以70℃/h的升温速率升温至825℃预热保温、保温时间3h;再以100℃/h的升温速率第二次升温至1080℃,炉料透保后再保温1h,出炉空冷至室温,完成预处理过程。
(3)将H13钢装入加热炉,以85℃/h的升温速率升温至880℃、保温5h;以35℃/h的冷却速率冷却至730℃、保温7h;再以85℃/h的升温速率第二次升温至870℃,保温5h;以35℃/h的冷却速率第二次冷却至730℃、保温7h;最后以35℃/h的冷却速率第三次冷却至485℃,出炉空冷。
本实施例所述H13钢的化学成分见表1;经热处理后的H13钢由棒材心部取样,检测方法标准参考GB/T229-2007,经机械磨抛后采用4%硝酸酒精侵蚀后,观察横向组织,其金相组织如图1所示、SEM组织如图3所示;与常规等温退火后的组织(见图2和图4)相比,碳化物弥散程度、尺寸均匀性及颗粒圆整度均有大幅度提高,完全消除碳化物沿晶链状分布,退火组织级别达到NADCA#207-2003标准中的AS3水平;退火硬度由212HB下降到182HB,退火横向冲击功由39J提高到57J,横纵冲击功比值由0.46提高到0.85。
实施例2:本提高H13钢退火组织均匀性的热处理工艺具体如下所述。
(1)将锻造后φ90mm的H13钢棒材冷却至400℃,装入加热炉,加热温度680℃、保温2h,出炉空冷。
(2)所述H13钢空冷至300℃后热装炉,以90℃/h的升温速率升温至800℃预热保温、保温时间4h;再以120℃/h的升温速率第二次升温至1060℃,炉料透保后再保温2h,出炉空冷至室温,完成预处理过程。
(3)将H13钢装入加热炉,以120℃/h的升温速率升温至860℃、保温6h;以50℃/h的冷却速率冷却至720℃、保温8h;再以120℃/h的升温速率第二次升温至840℃、保温6h;以50℃/h的冷却速率第二次冷却至720℃、保温8h;最后以50℃/h的冷却速率第三次冷却至460℃,出炉空冷。
本实施例所述H13钢的化学成分见表1;经热处理后的H13钢由棒材心部取样,经机械磨抛后采用4%硝酸酒精侵蚀后,观察横向组织,退火组织中碳化物弥散程度、尺寸均匀性及颗粒圆整度均有较大提高,组织均匀性良好;退火硬度由209HB下降到180HB,退火横向冲击功由41J提高到58.5J,横纵冲击功比值由0.51提高到0.92。
实施例3:本提高H13钢退火组织均匀性的热处理工艺具体如下所述。
(1)将锻造后φ170mm的H13钢棒材冷却至500℃,装入加热炉,加热温度750℃、保温4h,出炉空冷。
(2)所述H13钢空冷至400℃后热装炉,以50℃/h的升温速率升温至850℃预热保温、保温时间2h;再以80℃/h的升温速率第二次升温至1100℃,炉料透保后再保温2h,出空冷至室温,完成预处理过程。
(3)将H13钢装入加热炉,以50℃/h的升温速率升温至900℃、保温4h;以20℃/h的冷却速率冷却至740℃、保温6h;再以50℃/h的升温速率第二次升温至880℃、保温4h;以20℃/h的冷却速率第二次冷却至740℃、保温6h;最后以20℃/h的冷却速率第三次冷却至490℃,出炉空冷。
本实施例所述H13钢的化学成分见表1;经热处理后的H13钢由棒材心部取样,经机械磨抛后采用4%硝酸酒精侵蚀后,观察横向组织,退火组织中碳化物弥散程度、尺寸均匀性及颗粒圆整度均有较大提高,组织均匀性良好;退火硬度由213HB下降到180HB,退火横向冲击功由43.5J提高到55J,横纵冲击功比值由0.42提高到0.87。
实施例4:本提高H13钢退火组织均匀性的热处理工艺具体如下所述。
(1)将锻造后φ110mm的H13钢棒材冷却至420℃,装入加热炉,加热温度700℃、保温2.5h,出炉空冷。
(2)所述H13钢空冷至320℃后热装炉,以80℃/h的升温速率升温至810℃预热保温、保温时间3.5h;再以110℃/h的升温速率第二次升温至1070℃,炉料透保后再保温1.5h,出炉空冷至100℃,完成预处理过程。
(3)将H13钢装入加热炉,以70℃/h的升温速率升温至870℃、保温5.5h;以30℃/h的冷却速率冷却至725℃、保温7.5h;再以70℃/h的升温速率第二次升温至850℃、保温5.5h;以30℃/h的冷却速率第二次冷却至725℃、保温7.5h;最后以30℃/h的冷却速率第三次冷却至450℃,出炉空冷。
本实施例所述H13钢的化学成分见表1;经热处理后的H13钢由棒材心部取样,经机械磨抛后采用4%硝酸酒精侵蚀后,观察横向组织,退火组织中碳化物弥散程度、尺寸均匀性及颗粒圆整度均有较大提高,组织均匀性良好;退火硬度由210HB下降到181HB,退火横向冲击功由40.5J提高到57J,横纵冲击功比值由0.49提高到0.90。
实施例5:本提高H13钢退火组织均匀性的热处理工艺具体如下所述。
(1)将锻造后φ150mm的H13钢棒材冷却至470℃,装入加热炉,加热温度740℃、保温3.5h,出炉空冷。
(2)所述H13钢空冷至380℃后热装炉,以120℃/h的升温速率升温至830℃预热保温、保温时间2.5h;再以50℃/h的升温速率第二次升温至1090℃,炉料透保后再保温1.5h,出空冷至50℃,完成预处理过程。
(3)将H13钢装入加热炉,以100℃/h的升温速率升温至890℃、保温4.5h;以40℃/h的冷却速率冷却至735℃、保温6.5h;再以100℃/h的升温速率第二次升温至860℃、保温4.5h;以40℃/h的冷却速率第二次冷却至735℃、保温6.5h;最后以40℃/h的冷却速率第三次冷却至500℃,出炉空冷。
本实施例所述H13钢的化学成分见表1;经热处理后的H13钢由棒材心部取样,经机械磨抛后采用4%硝酸酒精侵蚀后,观察横向组织,退火组织中碳化物弥散程度、尺寸均匀性及颗粒圆整度均有较大提高,组织均匀性良好;退火硬度由212HB下降到181HB,退火横向冲击功由41J提高到56.5J,横纵冲击功比值由0.48提高到0.86。
表1:各实施例所述H13钢的化学成分(wt.%)
表1中,余量为Fe及不可避免的杂质。
Claims (3)
1.一种提高H13钢退火组织均匀性的热处理工艺,其特征在于,其工艺过程为:(1)将锻造后的H13钢冷却至400~500℃,装入加热炉,加热温度680~750℃、保温2~4h,出炉空冷;
(2)所述步骤(1)处理的H13钢空冷至300~400℃后热装炉,以50~120℃/h的升温速率升温至800~850℃预热保温、保温时间2~4h;再以50~120℃/h的升温速率升温至1060~1100℃,炉料透保后保温1~2h;出炉空冷至≤100℃;
(3)将步骤(2)处理的H13钢装入加热炉,以50~120℃/h的升温速率升温至860~900℃、保温4~6h;然后以20~50℃/h的冷却速率冷却至720~740℃、保温6~8h;再以50~120℃/h的升温速率升温至840~880℃、保温4~6h;再以20~50℃/h的冷却速率冷却至720~740℃、保温6~8h;最后以20~50℃/h的冷却速率冷却至≤500℃,出炉空冷。
2.根据权利要求1所述的提高H13钢退火组织均匀性的热处理工艺,其特征在于,所述H13钢的化学成分组成及其质量百分含量为:C 0.38~0.43%,Si 0.80~1.20%,Mn 0.30~0.50%,Cr 5.10~5.60%,Mo 1.30~1.60%,V 0.80~1.20%,P≤0.020%,S≤0.003%,O≤0.005%,N≤0.015%,其余为Fe及不可避免的杂质。
3.根据权利要求1或2所述的提高H13钢退火组织均匀性的热处理工艺,其特征在于:所述锻造后的H13钢的截面尺寸为φ90~170mm。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910536450.5A CN110317934B (zh) | 2019-06-20 | 2019-06-20 | 提高h13钢退火组织均匀性的热处理工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910536450.5A CN110317934B (zh) | 2019-06-20 | 2019-06-20 | 提高h13钢退火组织均匀性的热处理工艺 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN110317934A true CN110317934A (zh) | 2019-10-11 |
CN110317934B CN110317934B (zh) | 2021-08-24 |
Family
ID=68119944
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201910536450.5A Active CN110317934B (zh) | 2019-06-20 | 2019-06-20 | 提高h13钢退火组织均匀性的热处理工艺 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN110317934B (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113718092A (zh) * | 2021-08-06 | 2021-11-30 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种竹叶状退火组织的均匀化处理方法 |
CN114774762A (zh) * | 2022-04-21 | 2022-07-22 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种良好低倍质量h13热作模具钢棒材生产方法 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1540001A (zh) * | 2003-11-01 | 2004-10-27 | 湖南科技大学 | H13钢等温球化退火工艺 |
JP2008202078A (ja) * | 2007-02-19 | 2008-09-04 | Daido Steel Co Ltd | 熱間ダイス鋼 |
CN104726659A (zh) * | 2015-02-10 | 2015-06-24 | 中原特钢股份有限公司 | 改善h13锻件低倍粗晶及显微组织的热处理工艺 |
JP2015183265A (ja) * | 2014-03-25 | 2015-10-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷間加工性または被削性に優れた鋼材の製造方法 |
CN105734214A (zh) * | 2014-12-09 | 2016-07-06 | 重庆金国凯畅机床厂 | 一种h13钢退火工艺 |
CN106811580A (zh) * | 2017-02-13 | 2017-06-09 | 钢铁研究总院 | 一种h13热作模具钢的球化退火工艺 |
CN107557667A (zh) * | 2017-09-15 | 2018-01-09 | 张家港市广大机械锻造有限公司 | 一种大型压铸模用高性能热作模具钢及其制造工艺 |
CN108531821A (zh) * | 2017-03-20 | 2018-09-14 | 宁波合力模具科技股份有限公司 | 一种含铝热挤压模具钢及其生产方法 |
-
2019
- 2019-06-20 CN CN201910536450.5A patent/CN110317934B/zh active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1540001A (zh) * | 2003-11-01 | 2004-10-27 | 湖南科技大学 | H13钢等温球化退火工艺 |
JP2008202078A (ja) * | 2007-02-19 | 2008-09-04 | Daido Steel Co Ltd | 熱間ダイス鋼 |
JP2015183265A (ja) * | 2014-03-25 | 2015-10-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷間加工性または被削性に優れた鋼材の製造方法 |
CN105734214A (zh) * | 2014-12-09 | 2016-07-06 | 重庆金国凯畅机床厂 | 一种h13钢退火工艺 |
CN104726659A (zh) * | 2015-02-10 | 2015-06-24 | 中原特钢股份有限公司 | 改善h13锻件低倍粗晶及显微组织的热处理工艺 |
CN106811580A (zh) * | 2017-02-13 | 2017-06-09 | 钢铁研究总院 | 一种h13热作模具钢的球化退火工艺 |
CN108531821A (zh) * | 2017-03-20 | 2018-09-14 | 宁波合力模具科技股份有限公司 | 一种含铝热挤压模具钢及其生产方法 |
CN107557667A (zh) * | 2017-09-15 | 2018-01-09 | 张家港市广大机械锻造有限公司 | 一种大型压铸模用高性能热作模具钢及其制造工艺 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113718092A (zh) * | 2021-08-06 | 2021-11-30 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种竹叶状退火组织的均匀化处理方法 |
CN114774762A (zh) * | 2022-04-21 | 2022-07-22 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种良好低倍质量h13热作模具钢棒材生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN110317934B (zh) | 2021-08-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106811580B (zh) | 一种h13热作模具钢的球化退火工艺 | |
CN110438310B (zh) | 一种热作模具钢及其热处理方法 | |
CN108823381B (zh) | 一种提高h13热作模具钢锻材组织均匀性的热处理工艺 | |
CN105112774B (zh) | 高强韧性低中碳微合金风冷硬化弹簧钢及其成形和热处理工艺 | |
CN105525078A (zh) | 一种提高4Cr5MoSiV1热作模具钢性能的制备方法 | |
CN108342556B (zh) | 一种活塞环用高合金线材成型加工工艺 | |
CN108998638B (zh) | 一种620℃以上超超临界汽轮机铸件的热处理方法 | |
CN118007026B (zh) | 热轧1300MPa级含B弹簧钢盘条及其生产工艺 | |
CN106906340B (zh) | 一种细晶热处理方法 | |
CN114107626A (zh) | 一种高碳铬轴承钢圆钢连续式球化退火方法 | |
CN110317934A (zh) | 提高h13钢退火组织均匀性的热处理工艺 | |
CN115341076B (zh) | 一种弹簧钢及其球化退火方法 | |
CN105088081A (zh) | 稳定杆用贝氏体和马氏体弹簧钢及稳定杆的制造工艺 | |
CN114015847A (zh) | 采用控轧控冷工艺生产一种直接切削用45钢的方法 | |
CN109852777B (zh) | 一种h13模具钢及其热处理工艺 | |
CN107299203B (zh) | 一种锻件的热处理方法 | |
CN107794348A (zh) | 一种提高Cr12MoV钢综合性能的热处理工艺 | |
CN104334763B (zh) | 中空弹簧用无缝钢管 | |
CN109161804A (zh) | 一种汽车涡轮增压器铆钉用马氏体不锈钢棒材 | |
CN107513671A (zh) | 一种盾牌用钢板及其制备方法 | |
CN107779566B (zh) | 一种高强度高韧性40CrNiMo锻件的热处理方法 | |
CN109022710A (zh) | 含氮塑料模具扁钢的热处理方法 | |
JP3717745B2 (ja) | マンドレルバーとその製造方法 | |
CN113201628A (zh) | 一种高碳合金铸钢软化方法 | |
CN113444976A (zh) | 一种用于钻孔制锁的高碳高铝钢及其制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |