CN110006034A - 降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法 - Google Patents

降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法。其包括D层垂直墙二次风门、E层垂直墙二次风门的开度分别为5％、7％；根据机组负荷，F层垂直墙二次风门、拱墙二次风门一、拱墙二次风门二的开度分别为35％、15％、30～60％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30～60％；控制二次风箱的差压为0.3‑0.88Kpa，运行氧量为3.5‑6.0％，机组负荷越高控制二次风箱的差压越高，机组负荷越高控制运行氧量越低；其中，二次风箱的差压为二次风箱与炉膛压力间的差压；控制中心OFA二次风门的开度为75‑85％，周界OFA二次风门的开度为15‑20％；控制磨粉管出口压力为2.6‑4.8Kpa。该方法能降低NOX生成的同时，还能减少锅炉结焦。

Description

降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法
技术领域
本发明涉及W型火焰炉的燃烧技术领域，更具体地说，本发明涉及一种降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法。
背景技术
目前很多火电发电厂采用的锅炉技术为超临界参数变压直流锅炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、“W”型火焰燃烧、垂直内螺纹管水冷壁、Π型变压直流锅炉。锅炉燃用常规的无烟煤和本地煤的混煤。锅炉煤粉燃烧设备采用新型的双旋风筒燃料预热型煤粉燃烧器以及“乏气--燃尽风”燃烧***，在适应低挥发份的无烟煤燃烧的基础上，可以明显降低NOx的排放浓度。燃烧器平行对称布置于炉膛下部的炉拱上，前、后各18只。锅炉配6套制粉***，为冷一次风机正压直吹式，每套***包括1台双进双出磨煤机。
参照图1，燃烧所需要的二次风来自风箱，从空预器来的二次风经锅炉两侧的风道送入前后墙风箱，从锅炉拱上、拱下的风口以及燃尽风喷嘴进入炉膛。风箱用隔板分隔，彼此独立，使每个燃烧器各为一个单元，可实现单独调节。每一单元(燃烧器)风量调节由D层垂直墙二次风门、E层垂直墙二次风门、F层垂直墙二次风门、拱墙二次风门一6、拱墙二次风门二8、中心OFA二次风门3、周界OFA二次风门4控制，拱墙二次风门二8调节燃烧器煤粉喷口7的周界风量，拱墙二次风门一6控制点火油枪5及油火检的风量。D层垂直墙二次风门、E层垂直墙二次风门、垂直墙二次风门F控制拱下垂直墙二次风，D、E层垂直墙二次风门为手动，垂直墙二次风门F为气动，所有的手动挡板在燃烧调整结束后一般不再作调节，除非燃料或燃烧工况发生了较大的变化。周界OFA二次风门4、中心OFA二次风门3为气动，分别控制燃尽风的环向和中心风二次风量。与双旋风筒煤粉燃烧器一一对应的36个乏气-燃尽风燃烧器，均匀布置在锅炉炉拱上方的前后墙上，每个乏气-燃尽风燃烧器都包含1个燃尽风中心喷口1与燃尽风环向喷口2。乏气管11上的电动蝶阀，用于调节从旋风筒煤粉燃烧器引出的乏气量，从而调节煤粉喷口7的空气量，即煤粉浓度。对应每个双旋风筒煤粉燃烧器，锅炉拱上都布置有一个同心燃尽风喷口，该同心喷口由环向风喷口2和中心风喷口1组成，乏气二次风门一12和乏气二次风门二13共同控制中心风喷口1的流量，燃尽风喷口将射流沿水平线向下30°喷入炉内。这是目前W型火焰炉的燃烧器和炉膛连通的大概设置情况。
虽然W火焰炉在稳燃方面具有优势，但也有容易结焦、NOX浓度偏高的特性，而作为调整NOX主要手段的乏气风调整、锅炉氧量调整，又对锅炉结焦产生很大的影响，制约了NOx的调整。在进行燃烧调整过程中，通过开大乏气风，NOx指标虽然能降低，但炉膛结焦却加重，甚至影响锅炉的安全运行。因此，在现有设备状况下，如何使锅炉出口NOx浓度逐步降低，同时确保锅炉结焦不加剧，甚至无结焦，是目前亟需解决的技术问题。
发明内容
针对上述问题，本发明通过合理控制燃烧器的各个管道阀门开度，获得优化的配风方式，使得在降低NOX生成的同时，还能减少锅炉结焦，克服现有技术中难以实现Nox生成和锅炉结焦同时降低的难题。
为了实现本发明的这些目的和其他优点，本发明降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法，包括以下方面：
1)D层垂直墙二次风门的开度为4-6％、E层垂直墙二次风门的开度为6-8％；
2)根据机组负荷，F层垂直墙二次风门的开度为20～35％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30～60％，拱墙二次风门一的开度为5～15％，拱墙二次风门二的开度为30～60％；
3)控制二次风箱的差压为0.3-0.88Kpa，运行氧量为3.5-6.0％，机组负荷越高控制二次风箱的差压越高，机组负荷越高控制运行氧量越低；其中，二次风箱的差压为二次风箱与炉膛压力间的差压；
4)控制中心OFA二次风门的开度为75-85％，周界OFA二次风门的开度为15-20％；
5)控制磨粉管出口压力为2.6-4.8Kpa。
优选的是，所述机组负荷为450MW时，F层垂直墙二次风门的开度为25％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30％，拱墙二次风门一的开度为5％，拱墙二次风门二的开度为30％，控制二次风箱的差压为0.3-0.7Kpa，运行氧量为5.0-6.0％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.0Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
优选的是，所述机组负荷为500MW时，F层垂直墙二次风门的开度为30％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30％，拱墙二次风门一的开度为8％，拱墙二次风门二的开度为35％，控制二次风箱的差压为0.5-0.75Kpa，运行氧量为5.0-6.0％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.5Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
优选的是，所述机组负荷为550MW时，F层垂直墙二次风门的开度为30％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30～35％，拱墙二次风门一的开度为10％，拱墙二次风门二的开度为40％，控制二次风箱的差压为0.65-0.75Kpa，运行氧量为4.2-4.8％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.5Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
优选的是，所述机组负荷为600MW时，F层垂直墙二次风门的开度为32％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30-35％，拱墙二次风门一的开度为12％，拱墙二次风门二的开度为45％，控制二次风箱的差压为0.68-0.78Kpa，运行氧量为3.8-4.3％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.5-4.5Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
优选的是，所述机组负荷为630MW时，F层垂直墙二次风门的开度为33％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为35-40％，拱墙二次风门一的开度为15％，拱墙二次风门二的开度为50％，控制二次风箱的差压为0.68-0.78Kpa，运行氧量为3.7-4.7％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.5Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
优选的是，所述机组负荷为670MW时，F层垂直墙二次风门的开度为35％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为35-40％，拱墙二次风门一的开度为15％，拱墙二次风门二的开度为50％，控制二次风箱的差压为0.78-0.88Kpa，运行氧量为3.5-4.5％，中心OFA二次风门的开度为85％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.8Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
本发明至少包括以下有益效果：本发明通过优化控制燃烧器的垂直墙二次风门D、垂直墙二次风门E、垂直墙二次风门F、拱墙二次风门一、拱墙二次风门二，并通过控制乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30～60％，中心OFA二次风门的开度为75-85％，使适量的二次风夹带部分煤粉从乏气-燃尽风燃烧器中心风喷口喷出，不仅在拱部上方区域炉膛水冷壁面形成了氧化性气氛，促进燃烧，而且降低了燃尽风区域的氧量及炉膛温度，由此抑制了空气中氮分子高温条件下形成的热力型NOx，总体上降低了燃烧过程中生成的NOx。并将周界OFA二次风门控制开度为15-20％控制燃尽风的环向风量，使拱上的燃尽风射流从环向喷口喷出，具有较强的炉膛穿透能力，并能卷吸向上流动的烟气并与之充分混合，为碳粒子的后期燃尽和低NOx排放提供分级配风，从而实现降低NOx排放和减少炉渣结焦，而且煤渣形态正常，燃烧充分。
将中心OFA二次风门的开度固定为75％，周界OFA二次风门的开度固定为15％，使得中心风喷口喷出的气流比环向喷口喷出的气流刚度大，保证拱上部煤粉有足够的刚度，防止煤粉贴壁。
附图说明
图1是现有技术W型火焰炉结构示意图；
图2是图1的III部分放大结构示意图。
其中，中心风喷口1，环向喷口2，中心OFA二次风门3，周界OFA二次风门4，油枪5，拱墙二次风门一6，煤粉喷口7，拱墙二次风门二8，旋风筒分离器9，煤粉匀分器10，乏气风管11，乏气二次风门一12，乏气二次风门二13。
具体实施方式
本发明的方法是经过多次试验分析得到，以下通过多个调整试验的具体操作和结果说明本发明的摸索试验过程。
不断调整D层垂直墙二次风门，E层垂直墙二次风门，F层垂直墙二次风门，乏气二次风门一，乏气二次风门二，拱墙二次风门一，拱墙二次风门二，中心OFA二次风门和周界OFA二次风门的开度，以及控制二次风箱的差压，运行氧量和磨粉管出口压力值，其中，二次风箱的差压为二次风箱与炉膛压力间的差压。具体参见表一、表二和表三的第一至第十四次调整情况，从表里的调整结果显示，也很难得到如何通过改变配风方式可以降低W型火焰炉NOx排放和降低炉渣结焦，发明人结合表一、表二和表三的调整数据分析如下：
表一：
在表一中，在600MW机组负荷下，从第一次调整到第二次调整过程中，F层垂直墙二次风门开度由30％减小到25％，乏气二次风门一和二开度由15％增加到25％，氧量由5.5％降到4.9％，NOX浓度由2226mg/Nm3降到1410mg/Nm3，NOX下降明显，看火孔炉膛温度有所上升，控制在1500℃以内，但炉渣中焦块熔融状态有所加剧，因此炉渣和NOX浓度都不满足要求，经济性低。
进行第三次调整和第四次调整过程中，氧量由4.9％降到4.7％，再降到4.1％，第四次调整中加大拱下F层垂直墙二次风门开度，以确保拱下氧量不受影响，加大拱墙二次风门一开度。经调整NOX浓度由1219mg/Nm3降到1127mg/Nm3，NOX进一步下降，送引风机电流明显降低，看火孔炉膛温度及火焰形态变化不大，但炉渣中焦块外部仍是熔融状态，第三次比第二次调整的炉渣熔融状态的量有所减少，第四次跟第三次调整的炉渣熔融状态的量没有变化。经过当日的优化燃烧调整，在炉膛结焦未有加剧的情况下，使NOX浓度明显下降，以符合NOX排放标准。
进行第五次和第六次调整过程中，将F层垂直墙二次风门开度由35％变为40％，拱墙二次风门一开度由30％降到20％，拱墙二次风门二开度由30％升到35％，周界OFA风门开度由25％降到15％，氧量由4.8％降到3.8％，二次风箱风差压也随之由0.87KPa降到0.62KPa。此配风方式目的在确保拱下燃烧器区域氧量的前提下，进一步降低锅炉整体氧量，同时尝试均匀两次炉膛氧量偏差。经调整，NOX浓度由1413mg/Nm3降到1253mg/Nm3，送引风机电流明显降低，炉膛出口温度有所下降，第六次调整的炉渣中焦块熔融状态减少，趋于普通焦块，渣量不多，较正常，但还实现不了NOX浓度的有效降低。经过当日的优化燃烧调整，在炉膛结焦未有加剧的情况下，使NOX浓度明显下降，以符合NOX排放标准。
表二：
在表二中，将机组负荷提升到670MW，在满负荷下，经过从第七次到第八次调整过程中，第七次调整的炉膛受热面管壁温度呈中间高两侧低的特征，反映出沿炉宽中间部位热负荷较两侧偏高，加上氧量也是中间低两边高，容易形成炉膛结焦的条件，从各渣斗的掉渣量也可以看出渣斗渣量稍多。为减少炉膛中部结焦，第八次调整将拱墙二次风门二的开度由60％降到50％，中心OFA二次风门开度由70％降到65％，周界OFA二次风门开度由30％降到20％，使炉膛中间拱下氧量适当加大，总体氧量降低0.2％，针对第五次和第六次调整的D、E层各垂直风为0～30％，很不均匀，第七次和第八次调整将D、E层各垂直风分别均匀固定在10％和15％。经调整，炉渣形态有所好转，从渣斗看，掉焦多为固态较松散的普通焦块，熔融状态的焦粒较少，送风机电流降低，但NOX浓度升高。
在第九次和第十次调整中降低氧量，并对拱上二次风量及乏气风进行调整，炉渣形态仍保持较好，但NOX浓度升高，判断原因与炉膛中拱上二次风量及乏气风关小有关，尝试下次调整再次配置拱上二次风量及乏气风量。
表三：
在表三中，机组满负荷下，进行第十一至十四次调整，其中不断减小拱墙二次风门一、拱墙二次风门二和F层垂直墙二次风门的开度，降低下部炉膛的风量，NOX排放逐渐降低，但炉渣中熔融状态的焦块明显增多，水冷壁出现超温现象，火焰中心上移，屏过进口烟温上升约100℃超过规定值，对控制结焦不利。
经过表一、表二和表三的数据的观察分析，在第六、第九、第十次调整中，F层垂直墙二次风门开度为40％左右，拱墙二次风门一开度在17％左右，拱墙二次风门二开度在50％左右，乏气二次风门一和二开度在25％左右，锅炉结焦得到明显缓解，但拱墙二次风门一和二的开度较大，使煤粉下冲，F层垂直墙二次风门开度大，煤粉集中在拱下部位燃烧，Nox排放最高达2100mg/Nm3，脱销压力较大。因此在第六、第九、第十次调整中，调整重点是降低NOX排放。将F层垂直墙二次风门、拱墙二次风门一和二的开度调小，同时将乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度同等调大，都为30～60％，中心OFA二次风门的开度调大为75-85％，使适量的二次风夹带部分煤粉从乏气-燃尽风燃烧器中心风喷口喷出，不仅在拱部上方区域炉膛水冷壁面形成了氧化性气氛，促进燃烧，而且降低了燃尽风区域的氧量及炉膛温度，由此抑制了空气中氮分子高温条件下形成的热力型NOx，总体上降低了燃烧过程中生成的NOx。并将保持周界OFA二次风门控制开度为15-20％控制燃尽风的环向风量，使拱上的燃尽风射流从环向喷口喷出，具有较强的炉膛穿透能力，并能卷吸向上流动的烟气并与之充分混合，为碳粒子的后期燃尽和低NOx排放提供分级配风，从而实现降低NOx排放和减少炉渣结焦，而且炉渣形态正常，没有熔融状焦块，也没有硬焦、大焦等焦块，说明燃烧充分，提高经济效益。参见实施例1-6以及表四的结果，以令本领域技术人员参照说明书文字能够据以实施。
实施例1
在机组负荷为450MW时，F层垂直墙二次风门的开度为25％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30％，拱墙二次风门一的开度为5％，拱墙二次风门二的开度为30％，控制二次风箱的差压为0.3-0.7Kpa，运行氧量为5.0-6.0％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.0Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
实施例2
在机组负荷为500MW时，F层垂直墙二次风门的开度为30％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30％，拱墙二次风门一的开度为8％，拱墙二次风门二的开度为35％，控制二次风箱的差压为0.5-0.75Kpa，运行氧量为5.0-6.0％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.5Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
实施例3
在机组负荷为550MW时，F层垂直墙二次风门的开度为30％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30～35％，拱墙二次风门一的开度为10％，拱墙二次风门二的开度为40％，控制二次风箱的差压为0.65-0.75Kpa，运行氧量为4.2-4.8％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.5Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
实施例4
在机组负荷为600MW时，F层垂直墙二次风门的开度为32％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30-35％，拱墙二次风门一的开度为12％，拱墙二次风门二的开度为45％，控制二次风箱的差压为0.68-0.78Kpa，运行氧量为3.8-4.3％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.5-4.5Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
实施例5
在机组负荷为630MW时，F层垂直墙二次风门的开度为33％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为35-40％，拱墙二次风门一的开度为15％，拱墙二次风门二的开度为50％，控制二次风箱的差压为0.68-0.78Kpa，运行氧量为3.7-4.7％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.5Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
实施例6
在机组负荷为670MW时，F层垂直墙二次风门的开度为35％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为35-40％，拱墙二次风门一的开度为15％，拱墙二次风门二的开度为50％，控制二次风箱的差压为0.78-0.88Kpa，运行氧量为3.5-4.5％，中心OFA二次风门的开度为85％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.8Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
表四：
本发明采用的煤粉为常规的无烟煤和本地煤的混煤，煤粉粒径大于90μm的部份占煤粉总量的18～25％，原料易得，采用煤的成份及特性如下表五：
表五：
燃煤成份及特性
项目 符号 单位 校核煤种
1.工业分析
收到基全水分 Mt ％ 7.0
收到基灰份 Aar ％ 31.1
空气干燥无灰基挥发份 Vdaf ％ 12
收到基低位发热量 Qnet.v.ar kJ/kg 19653
全硫份 St.ar ％ 5.10
2.元素分析
收到基碳 Car ％ 51.0
收到基氢 Har ％ 2.4
收到基氧 Oar ％ 2.2
收到基氮 Nar ％ 1.2
3.灰熔化温度
灰变形温度 DT(T<sub>1</sub>) ℃ 1289
灰软化温度 ST(T<sub>2</sub>) ℃ 1421
灰半球温度 HT ℃ 1450
灰熔化温度 FT(T<sub>3</sub>) ℃ 1491
尽管本发明的实施方案已公开如上，但其并不仅仅限于说明书和实施方式中所列运用，它完全可以被适用于各种适合本发明的领域，对于熟悉本领域的人员而言，可容易地实现另外的修改，因此在不背离权利要求及等同范围所限定的一般概念下，本发明并不限于特定的细节和这里示出与描述的图例。

Claims (7)

1.降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法，其特征在于，包括以下方面：
1)D层垂直墙二次风门的开度为4-6％、E层垂直墙二次风门的开度为6-8％；
2)根据机组负荷，F层垂直墙二次风门的开度为20～35％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30～60％，拱墙二次风门一的开度为5～15％，拱墙二次风门二的开度为30～60％；
3)控制二次风箱的差压为0.3-0.88Kpa，运行氧量为3.5-6.0％，机组负荷越高控制二次风箱的差压越高，机组负荷越高控制运行氧量越低；其中，二次风箱的差压为二次风箱与炉膛压力间的差压；
4)控制中心OFA二次风门的开度为75-85％，周界OFA二次风门的开度为15-20％；
5)控制磨粉管出口压力为2.6-4.8Kpa。
2.根据权利要求1所述的降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法，其特征在于，所述机组负荷为450MW时，F层垂直墙二次风门的开度为25％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30％，拱墙二次风门一的开度为5％，拱墙二次风门二的开度为30％，控制二次风箱的差压为0.3-0.7Kpa，运行氧量为5.0-6.0％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.0Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
3.根据权利要求1所述的降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法，其特征在于，所述机组负荷为500MW时，F层垂直墙二次风门的开度为30％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30％，拱墙二次风门一的开度为8％，拱墙二次风门二的开度为35％，控制二次风箱的差压为0.5-0.75Kpa，运行氧量为5.0-6.0％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.5Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
4.根据权利要求1所述的降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法，其特征在于，所述机组负荷为550MW时，F层垂直墙二次风门的开度为30％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30～35％，拱墙二次风门一的开度为10％，拱墙二次风门二的开度为40％，控制二次风箱的差压为0.65-0.75Kpa，运行氧量为4.2-4.8％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.5Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
5.根据权利要求1所述的降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法，其特征在于，所述机组负荷为600MW时，F层垂直墙二次风门的开度为32％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为30-35％，拱墙二次风门一的开度为12％，拱墙二次风门二的开度为45％，控制二次风箱的差压为0.68-0.78Kpa，运行氧量为3.8-4.3％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.5-4.5Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
6.根据权利要求1所述的降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法，其特征在于，所述机组负荷为630MW时，F层垂直墙二次风门的开度为33％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为35-40％，拱墙二次风门一的开度为15％，拱墙二次风门二的开度为50％，控制二次风箱的差压为0.68-0.78Kpa，运行氧量为3.7-4.7％，中心OFA二次风门的开度为75％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.5Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
7.根据权利要求1所述的降低W型火焰炉NOx排放和炉渣结焦的优化配风方法，其特征在于，所述机组负荷为670MW时，F层垂直墙二次风门的开度为35％，乏气二次风门一和乏气二次风门二的开度相同，都为35-40％，拱墙二次风门一的开度为15％，拱墙二次风门二的开度为50％，控制二次风箱的差压为0.78-0.88Kpa，运行氧量为3.5-4.5％，中心OFA二次风门的开度为85％，周界OFA二次风门的开度为15％，磨粉管出口压力为3.0-4.8Kpa，D层垂直墙二次风门的开度为5％、E层垂直墙二次风门的开度为7％。
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