CN109871624B - 火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法及装置 - Google Patents

火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法及装置 Download PDF

Info

Publication number
CN109871624B
CN109871624B CN201910140966.8A CN201910140966A CN109871624B CN 109871624 B CN109871624 B CN 109871624B CN 201910140966 A CN201910140966 A CN 201910140966A CN 109871624 B CN109871624 B CN 109871624B
Authority
CN
China
Prior art keywords
air
heat source
heat
air heater
modified
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201910140966.8A
Other languages
English (en)
Other versions
CN109871624A (zh
Inventor
孙亦鹏
曹红加
白秀春
程亮
解冠宇
赵振宁
李永富
张清峰
王俊俊
李金晶
李媛园
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Inner Mongolia Daihai Electric Power Generation Co ltd
State Grid Corp of China SGCC
North China Electric Power Research Institute Co Ltd
Original Assignee
Inner Mongolia Daihai Electric Power Generation Co ltd
State Grid Corp of China SGCC
North China Electric Power Research Institute Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Inner Mongolia Daihai Electric Power Generation Co ltd, State Grid Corp of China SGCC, North China Electric Power Research Institute Co Ltd filed Critical Inner Mongolia Daihai Electric Power Generation Co ltd
Priority to CN201910140966.8A priority Critical patent/CN109871624B/zh
Publication of CN109871624A publication Critical patent/CN109871624A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN109871624B publication Critical patent/CN109871624B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Landscapes

  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)

Abstract

本发明提供了一种火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法及装置，该方法包括：根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量；获得暖风器热源改造前后的能耗的改变量。本发明实施例可以分析火电厂热源改造前后的能耗的改变量，方法简单。

Description

火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法及装置
技术领域
本发明涉及火电厂锅炉烟气余热利用技术领域，尤其涉及一种火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法及装置。
背景技术
暖风器是国内北方地区火力发电厂的重要装置，安装在一次风机、送风机和空气预热器之间的风道上，用于加热冷一次风、冷二次风温度，起到防止或减轻空气预热器低温腐蚀的作用。近年来随着锅炉脱硝***的投入，空气预热器因脱硝***生成的硫酸氢铵导致的堵塞、腐蚀等问题日益突出，而提高进入空气预热器的冷风温度是减轻这一问题的重要可行性措施，因此暖风器的重要性更加突出，甚至在国内南方地区有的火力发电厂也专门增加了暖风器来提高风温。
图1为暖风机改造前的火电厂锅炉***的结构示意图，如图1所示，一般暖风器的热源来自汽机侧的辅助蒸汽，而辅助蒸汽来自于汽机的抽汽，因此暖风器的投入意味着大量辅助蒸汽即汽机抽汽的使用，这样会提高汽轮机的热耗率，进而提高机组的供电煤耗。因此为了节能，有的电厂进行了暖风器热源的改造，由原来的辅助蒸汽加热改为利用烟气的余热加热循环水，再利用循环水热量来加热冷风，一般烟气的余热利用装置安装在空气预热器后、除尘器前的烟道上，循环水的流动动力由循环水泵来提供，并可以通过调节循环水泵的转速来调节加热的冷风温度升高幅度，循环水泵转速越快，冷风温度升高越多，转速越慢，冷风温度升高越少。图2为暖风机热源改造后的火电厂锅炉***的结构示意图。而目前缺乏对火电厂热源改造前后的能耗的改变量的分析方法。
发明内容
本发明提出一种火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法，用以分析火电厂热源改造前后的能耗的改变量，且方法简单，该方法包括：
根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；
计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量；
根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量，与暖风器热源改造前后的火电厂用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，获得暖风器热源改造前后的能耗的改变量。
本发明提出一种火电厂暖风器热源改造后的能耗分析装置，用以分析火电厂热源改造前后的能耗的改变量，且方法简单，该装置包括：
第一计算模块，用于根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
第二计算模块，用于根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；
第三计算模块，用于计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量；
第四计算模块，用于根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量，与暖风器热源改造前后的火电厂用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，获得暖风器热源改造前后的能耗的改变量。
本发明实施例还提出了一种计算机设备，包括存储器、处理器及存储在存储器上并可在处理器上运行的计算机程序，所述处理器执行所述计算机程序时实现上述火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法。
本发明实施例还提出了一种计算机可读存储介质，所述计算机可读存储介质存储有执行上述火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法的计算机程序。
在本发明实施例中，根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量；根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量，与暖风器热源改造前后的火电厂用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，获得暖风器热源改造前后的能耗的改变量。本发明实施例通过计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量、计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量、计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，最终获得了暖风器热源改造前后的能耗的改变量，实现了对火电厂暖风器热源改造的能耗的改变量的分析，同时以上计算过程简单。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。在附图中：
图1为辅助蒸汽作为热源的暖风器***；
图2为利用烟气余热作为热源的暖风器***；
图3为本发明实施例中火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法的流程图；
图4为本发明实施例的火电厂暖风器热源改造后的能耗分析示意图。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚明白，下面结合附图对本发明实施例做进一步详细说明。在此，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，但并不作为对本发明的限定。
火电厂暖风器热源改造后的能耗分析，即针对图1的改造前利用蒸汽作为热源的暖风器***，与改造后利用烟气余热作为热源的暖风器***，分析改造前后对火电厂机组能耗的改变量，而且改造前后比较的前提条件是机组的额定负荷工况下，锅炉的运行参数保持不变，即主蒸汽压力和再热蒸汽压力变化不超过2％，主蒸汽温度和再热蒸汽温度变化在10℃范围内，燃料收到基低位发热量变化不超过10％，空气预热器入口氧量变化不超过0.5％，而且暖风器的热源加热量以采用辅助蒸汽加热时的最大冷风温度升高值为准，此时冷一次风的温度升高值为
Figure BDA0001978521460000041
，冷二次风的温度升高值为
Figure BDA0001978521460000042
，该工况记为改造前标准工况。
图3为本发明实施例中火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法的流程图，如图3所示，该方法包括：
步骤301，根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
步骤302，根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；
步骤303，计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量；
步骤304，根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量，与暖风器热源改造前后的火电厂用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，获得暖风器热源改造前后的能耗的改变量。
在本发明实施例中，通过计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量、计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量、计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，最终获得了暖风器热源改造前后的能耗的改变量，实现了对火电厂暖风器热源改造的能耗的改变量的分析。
在一实施例中，根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量，可以包括：
若暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值小于暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值，且暖风器热源改造前冷二次风的最大温度升高值小于暖风器热源改造后冷二次风的最大温度升高值，根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
若暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值大于暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值，且暖风器热源改造前冷二次风的最大温度升高值大于暖风器热源改造后冷二次风的最大温度升高值，根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量。
具体实施时，采用烟气余热作为暖风器间接热源的方式相当于替代了原来的汽轮机抽汽，使得汽轮机的抽汽减小，减小了汽轮机的热耗。假设原来的方式中汽轮机的抽汽热量全部传递给冷风，转换为冷风的温度升高，不考虑其中的热量交换效率，则暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值所吸收的热量就是汽轮机的最大抽汽热量。若暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值小于暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值，且暖风器热源改造前冷二次风的最大温度升高值小于暖风器热源改造后冷二次风的最大温度升高值，即暖风器热源改造后烟气余热可以传递给冷风更多的热量，但暖风器热源改造后烟气余热可替代的汽轮机抽汽热量不变，所以此时需要调节烟气余热力利用***循环水泵转速，使冷一次风的最大温度升高值升高至暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值，使冷二次风的最大温度升高值升高至暖风器热源改造前冷二次风的最大温度升高值，此工况作为改造后标准工况，此时，在一实施例中，可以采用如下公式，根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量：
Figure BDA0001978521460000061
其中，
Figure BDA0001978521460000062
为暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
q1和q2分别为机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量；
cp1和cp2分别为一次风的定压比热容和二次风的定压比热容；
Figure BDA0001978521460000063
和
Figure BDA0001978521460000064
分别为暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值。
若暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值小于暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值，且暖风器热源改造前冷二次风的最大温度升高值小于暖风器热源改造后冷二次风的最大温度升高值，即暖风器热源改造后烟气余热传递给冷风的热量要小于暖风器热源改造前标准工况，在一实施例中，可以采用如下公式，根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量：
Figure BDA0001978521460000065
其中，
Figure BDA0001978521460000066
为暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
q1和q2分别为机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量；
cp1和cp2分别为一次风的定压比热容和二次风的定压比热容；
Figure BDA0001978521460000067
和
Figure BDA0001978521460000068
分别为暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值。
在获得暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量之后，在一实施例中，可以采用如下公式，根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量：
Figure BDA0001978521460000069
其中，ΔQ为暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；
Figure BDA00019785214600000610
为暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
ηSAH为机组额定发电功率时暖风器所用汽机抽汽的抽汽效率；
P0为机组的额定发电功率；
qTB为暖风器热源改造前标准工况时汽机热耗率。
在一实施例中，计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量，可以包括：
计算暖风器热源改造前后的循环水泵的用电功率的改变量、除尘器的用电功率的改变量和引风机的用电功率的改变量；
根据暖风器热源改造前后的循环水泵的用电功率的改变量、除尘器的用电功率的改变量和引风机的用电功率的改变量，获得暖风器热源改造前后的火电厂用电功率的改变量。
具体实施时，暖风器热源改造后的循环水泵的用电功率增加，循环水泵的用电功率可采用如下公式进行计算：
Figure BDA0001978521460000071
其中，Isb为循环水泵的电流；
Usb为循环水泵的电压；
cosθ为循环水泵电机的功率因数，一般取0.85。
由于循环水泵的电压Usb是固定的，因此暖风器热源改造后的循环水泵的用电功率增加主要是由于电流Isb的增加，因此，暖风器热源改造前后的循环水泵的用电功率的改变量为：
Figure BDA0001978521460000072
其中，ΔIsb为循环水泵的电流增加量；
ΔPsb为暖风器热源改造前后的循环水泵的用电功率的改变量。
具体实施时，暖风器热源改造前后除尘器的用电功率的改变量，考虑暖风器热源改造后的烟气余热利用装置会降低烟气的温度。如果除尘器采用布袋除尘器，该影响非常小，可以忽略不计，如果除尘器采用电除尘器或电袋组合除尘器，烟气温度降低可以降低烟气中粉尘的比电阻，提高电除尘的除尘效率，在保证一定的除尘器出口烟尘浓度时降低电除尘的用电功率。除尘器的用电功率可以通过试验获得，即在改造前标准工况和改造后标准工况下分别测量除尘器的用电功率，两个工况的用电功率差值即为暖风器热源改造前后的除尘器的用电功率的改变量。
具体实施时，暖风器热源改造后的引风机的用电功率是由于余热利用装置的投入引起引风机用电功率变化，引风机用电功率的计算公式如下：
Pyf＝qmpt/ρ/η
其中，qm为引风机的烟气质量流量；
pt为引风机的全压；
ρ为引风机进出口平均烟气密度，实际应用中引风机进出口烟气密度变化较小，可取为引风机进口烟气密度；
η为引风机设备效率，假设该项保持不变。
暖风器热源改造前后的引风机的用电功率的改变量分两个方面考虑。
一方面在烟气质量流量qm不变的情况下，由于余热利用装置的投入引起引风机入口和出口烟气温度降低Δt进而导致烟气密度ρ增大，造成引风机的用电功率降低，此时引风机的用电功率的改变量可由以下公式计算：
Figure BDA0001978521460000081
另一方面由于余热利用装置的存在引起烟道阻力增大，即引风机全压pt的增大，造成引风机用电功率增加，该用电功率的改变量ΔPyfLEp可以由下式得到：
Figure BDA0001978521460000082
其中，Δpt可以由试验测量余热利用装置进口和出口的压力差值得到。
最后，暖风器热源改造前后的引风机的用电功率的改变量可以表示为：
ΔPyfLE＝ΔPyfLEt+ΔPyfLEp
其中，ΔPyfLE为暖风器热源改造前后的引风机的用电功率的改变量。
在一实施中，可以采用如下公式，根据暖风器热源改造前后的循环水泵的用电功率的改变量、除尘器的用电功率的改变量和引风机的用电功率的改变量，获得暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量：
ΔP＝(ΔPsb+ΔPch+ΔPyfLE)/P0
其中，ΔP为暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量；
ΔPsb为暖风器热源改造前后的循环水泵的用电功率的改变量；
ΔPch为暖风器热源改造前后的除尘器的用电功率的改变量；
ΔPyfLE为暖风器热源改造前后的引风机的用电功率的改变量；
P0为机组的额定发电功率。
在一实施例中，暖风器热源改造后的脱硫塔耗水量是指湿式脱硫工艺中脱硫塔耗水量，由于余热利用装置的投入造成进入脱硫塔中的烟气温度降低，使得脱硫塔中起到降温效果的喷淋水用量减少，起到降低脱硫塔耗水量的效果。脱硫塔耗水量的改变量可以通过下式得到：
Δds＝d0/Δt0×Δt
其中，d0为改造前标准工况的脱硫塔耗水量；
Δt0为脱硫塔内烟气的温度降低变化量。
在一实施例中，可以采用如下公式，根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量，暖风器热源改造前后的火电厂用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，获得暖风器热源改造前后的能耗的改变量：
Figure BDA0001978521460000091
其中，Δe为暖风器热源改造前后的能耗的改变量；
ΔQ为暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；
ΔP为暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量；
Δds为暖风器热源改造前后的脱硫塔耗水量的改变量。
基于同样的发明构思，基于同一发明构思，本发明实施例还提供了一种火电厂暖风器热源改造后的能耗分析装置，如下面的实施所述。由于这些解决问题的原理与火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法相似，因此装置的实施可以参见方法的实施，重复之处不在赘述。
图4为本发明实施例中火电厂暖风器热源改造后的能耗分析装置示意图示意图，如图4所示，该装置包括：
第一计算模块401，用于根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
第二计算模块402，用于根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；
第三计算模块403，用于计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量；
第四计算模块404，用于根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量，与暖风器热源改造前后的火电厂用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，获得暖风器热源改造前后的能耗的改变量。
综上所述，在本发明实施例中，根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量；根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量，与暖风器热源改造前后的火电厂用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，获得暖风器热源改造前后的能耗的改变量。本发明实施例通过计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量、计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量、计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，最终获得了暖风器热源改造前后的能耗的改变量，实现了对火电厂暖风器热源改造的能耗的改变量的分析，同时以上计算过程简单。
本领域内的技术人员应明白，本发明的实施例可提供为方法、***、或计算机程序产品。因此，本发明可采用完全硬件实施例、完全软件实施例、或结合软件和硬件方面的实施例的形式。而且，本发明可采用在一个或多个其中包含有计算机可用程序代码的计算机可用存储介质(包括但不限于磁盘存储器、CD-ROM、光学存储器等) 上实施的计算机程序产品的形式。
本发明是参照根据本发明实施例的方法、设备(***)、和计算机程序产品的流程图和/或方框图来描述的。应理解可由计算机程序指令实现流程图和/或方框图中的每一流程和/或方框、以及流程图和/或方框图中的流程和/或方框的结合。可提供这些计算机程序指令到通用计算机、专用计算机、嵌入式处理机或其他可编程数据处理设备的处理器以产生一个机器，使得通过计算机或其他可编程数据处理设备的处理器执行的指令产生用于实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能的装置。
这些计算机程序指令也可存储在能引导计算机或其他可编程数据处理设备以特定方式工作的计算机可读存储器中，使得存储在该计算机可读存储器中的指令产生包括指令装置的制造品，该指令装置实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能。
这些计算机程序指令也可装载到计算机或其他可编程数据处理设备上，使得在计算机或其他可编程设备上执行一系列操作步骤以产生计算机实现的处理，从而在计算机或其他可编程设备上执行的指令提供用于实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能的步骤。
以上所述的具体实施例，对本发明的目的、技术方案和有益效果进行了进一步详细说明，所应理解的是，以上所述仅为本发明的具体实施例而已，并不用于限定本发明的保护范围，凡在本发明的精神和原则之内，所做的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (4)

1.一种火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法，其特征在于，包括：
根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；
计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量；
根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量，暖风器热源改造前后的火电厂用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，获得暖风器热源改造前后的能耗的改变量；
针对 改造前利用蒸汽作为热源的暖风器***，与改造后利用烟气余热作为热源的暖风器***，分析改造前后对火电厂机组能耗的改变量，而且改造前后比较的前提条件是机组的额定负荷工况下，锅炉的运行参数保持不变，即主蒸汽压力和再热蒸汽压力变化不超过2％，主蒸汽温度和再热蒸汽温度变化在10℃范围内，燃料收到基低位发热量变化不超过10％，空气预热器入口氧量变化不超过0.5％，而且暖风器的热源加热量以采用辅助蒸汽加热时的最大冷风温度升高值为准，此时冷一次风的温度升高值为Δtp1 ，冷二次风的温度升高值为Δts1 ，记为改造前标准工况；
根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量，包括：
若暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值小于暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值，且暖风器热源改造前冷二次风的最大温度升高值小于暖风器热源改造后冷二次风的最大温度升高值，根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
若暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值大于暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值，且暖风器热源改造前冷二次风的最大温度升高值大于暖风器热源改造后冷二次风的最大温度升高值，根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量，包括：
计算暖风器热源改造前后的循环水泵的用电功率的改变量、除尘器的用电功率的改变量和引风机的用电功率的改变量；
根据暖风器热源改造前后的循环水泵的用电功率的改变量、除尘器的用电功率的改变量和引风机的用电功率的改变量，获得暖风器热源改造前后的火电厂用电功率的改变量；
采用如下公式，根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量：
QSAH2＝q1cp1Δtp1+q2cp2Δts1
其中，QSAH2 为暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
q1和q2分别为机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量；
cp1和cp2分别为一次风的定压比热容和二次风的定压比热容；
Δtp1和Δts1分别为暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值；
采用如下公式，根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量：
QSAH2＝q1cp1Δtp2+q2cp2Δts2
其中，Δtp2和Δts2分别为暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值；
采用如下公式，根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量：
Figure FDA0003929878220000031
其中，ΔQ为暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；
QSAH2 为暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
ηSAH为机组额定发电功率时暖风器所用汽机抽汽的抽汽效率；
P0为机组的额定发电功率；
qTB为暖风器热源改造前标准工况时汽机热耗率。
采用如下公式，根据暖风器热源改造前后的循环水泵的用电功率的改变量、除尘器的用电功率的改变量和引风机的用电功率的改变量，获得暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量：
ΔP＝(ΔPsb+ΔPch+ΔPyfLE)/P0
其中，ΔP为暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量；
ΔPsb为暖风器热源改造前后的循环水泵的用电功率的改变量；
ΔPch为暖风器热源改造前后的除尘器的用电功率的改变量；
ΔPyfLE为暖风器热源改造前后的引风机的用电功率的改变量；
P0为机组的额定发电功率；
采用如下公式，根据暖风器热源改造前后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量，暖风器热源改造前后的火电厂用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，获得暖风器热源改造前后的能耗的改变量：
Figure FDA0003929878220000032
其中，Δe为暖风器热源改造前后的能耗的改变量；
ΔQ为暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；
ΔP为暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量；
Δds为暖风器热源改造前后的脱硫塔耗水量的改变量。
2.一种根据权利要求1所述的火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法的火电厂暖风器热源改造后的能耗分析装置，其特征在于，包括：
第一计算模块，用于根据机组额定负荷时的一次风的质量流量和二次风的质量流量，一次风的定压比热容和二次风的定压比热容，暖风器热源改造前冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，暖风器热源改造后冷一次风的最大温度升高值和冷二次风的最大温度升高值，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量；
第二计算模块，用于根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量，计算暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量；
第三计算模块，用于计算暖风器热源改造前后的火电厂的用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量；
第四计算模块，用于根据暖风器热源改造后的替代汽轮机的抽汽热量引起的汽机热耗的改变量，与暖风器热源改造前后的火电厂用电功率的改变量和脱硫塔耗水量的改变量，获得暖风器热源改造前后的能耗的改变量。
3.一种计算机设备，包括存储器、处理器及存储在存储器上并可在处理器上运行的计算机程序，其特征在于，所述处理器执行所述计算机程序时实现权利要求1所述方法。
4.一种计算机可读存储介质，其特征在于，所述计算机可读存储介质存储有执行权利要求1所述方法的计算机程序。
CN201910140966.8A 2019-02-26 2019-02-26 火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法及装置 Active CN109871624B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910140966.8A CN109871624B (zh) 2019-02-26 2019-02-26 火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法及装置

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910140966.8A CN109871624B (zh) 2019-02-26 2019-02-26 火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法及装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN109871624A CN109871624A (zh) 2019-06-11
CN109871624B true CN109871624B (zh) 2022-12-20

Family

ID=66919302

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201910140966.8A Active CN109871624B (zh) 2019-02-26 2019-02-26 火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法及装置

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN109871624B (zh)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11173111A (ja) * 1997-12-10 1999-06-29 Toshiba Corp 火力発電プラント
CN104534439A (zh) * 2015-01-07 2015-04-22 西安热工研究院有限公司 余热梯级利用的低能级抽汽间接加热暖风器***及方法
CN105243184A (zh) * 2015-09-09 2016-01-13 华北电力科学研究院有限责任公司 抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法
CN105303032A (zh) * 2015-09-21 2016-02-03 华北电力科学研究院有限责任公司 影响发电机组能效的客观因素分析方法
CN107526711A (zh) * 2017-08-01 2017-12-29 苏州西热节能环保技术有限公司 汽轮机供热改造后输出功率的计算方法
CN108595723A (zh) * 2017-12-27 2018-09-28 华北电力科学研究院有限责任公司 一种锅炉暖风器回热量计算方法及装置

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7634385B2 (en) * 2003-05-22 2009-12-15 General Electric Company Methods of measuring steam turbine efficiency

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11173111A (ja) * 1997-12-10 1999-06-29 Toshiba Corp 火力発電プラント
CN104534439A (zh) * 2015-01-07 2015-04-22 西安热工研究院有限公司 余热梯级利用的低能级抽汽间接加热暖风器***及方法
CN105243184A (zh) * 2015-09-09 2016-01-13 华北电力科学研究院有限责任公司 抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法
CN105303032A (zh) * 2015-09-21 2016-02-03 华北电力科学研究院有限责任公司 影响发电机组能效的客观因素分析方法
CN107526711A (zh) * 2017-08-01 2017-12-29 苏州西热节能环保技术有限公司 汽轮机供热改造后输出功率的计算方法
CN108595723A (zh) * 2017-12-27 2018-09-28 华北电力科学研究院有限责任公司 一种锅炉暖风器回热量计算方法及装置

Non-Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"暖风器与低温省煤器联合***变参数热力特性模拟";谢天等;《热力发电》;20180731;第47卷(第7期);第58-63页 *
600MW锅炉排烟余热回收优化选择;吕太等;《锅炉技术》;20130328(第02期);全文 *
抽汽加热暖风器***机组能耗指标计算方法分析;丁兴武等;《热能动力工程》;20161020(第10期);全文 *
暖风器的经济性分析;王宇豪等;《锅炉制造》;20150905(第05期);全文 *
燃煤电站与吸收式热泵耦合***的方案研究;彭烁等;《电力科学与工程》;20161228(第12期);全文 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN109871624A (zh) 2019-06-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2018014768A1 (zh) 一种机炉集合热能循环余热回用***
CN105318313B (zh) 一种基于scr脱硝装置的烟气余热利用***
CN102759094B (zh) 火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测装置及方法
Zeng et al. Evaluating fuel consumption factor for energy conservation and carbon neutral on an industrial thermal power unit
CN104732451A (zh) 用于发电厂热力***的低压省煤器节能评估方法
CN205783992U (zh) 一种利用热泵再热烟气的节能***
CN107366897B (zh) 一种燃煤锅炉污染物减排优化协同烟气余热深度利用***
CN205717147U (zh) 一种全负荷脱硝与烟气余热利用及空预器防腐防堵耦合***
CN112128732B (zh) 一种乏汽及烟气余热能量品质耦合提升***
CN108595723B (zh) 一种锅炉暖风器回热量计算方法及装置
Zhu et al. Dynamic modeling and comprehensive analysis of direct air-cooling coal-fired power plant integrated with carbon capture for reliable, economic and flexible operation
CN205137624U (zh) 一种锅炉余热供热***节能装置
CN110888403A (zh) 基于*损失最小的锅炉对流受热面智能吹灰闭环控制***
CN208687705U (zh) 一种切除低压缸进汽运行与低压省煤器耦合的***
CN204593353U (zh) 一种深度利用锅炉烟气余热的集成***
CN109871624B (zh) 火电厂暖风器热源改造后的能耗分析方法及装置
Wang et al. Thermo-economic analysis of a waste-to-energy assisted carbon capture system for a coal-fired power plant
CN105444148A (zh) 一种空气分级预热锅炉
CN204756887U (zh) 循环流化床锅炉的高效热媒水***
CN205638587U (zh) 一种火力发电厂尾气余热回收利用装置
CN205383640U (zh) 一种新型暖风器回收循环水余热***
CN202733874U (zh) 一种利用低品位烟气余热的装置
CN213421147U (zh) 一种烟气余热利用***
CN109885802B (zh) 加热凝结水的烟气余热利用***能耗分析方法及装置
CN205155926U (zh) 新型燃煤锅炉烟气余热回收***

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant