CN102759094B - 火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测装置及方法 - Google Patents

Abstract

一种火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测装置及方法，装置包括回热优化分析计算服务器、厂级监控信息***SIS以及火力发电机组分散式控制***DCS，火力发电机组分散式控制***DCS包括烟气深度冷却器热力***、烟气***以及蒸汽***；方法为：读取在线监测数据、判断排烟温度是否在安全运行范围之内、计算烟气深度冷却器设计凝结水流量、调整烟气深度冷却器凝结水流量、计算烟气深度冷却器优化凝结水流量、读取电厂蒸汽***和凝结水***的在线监测数据、计算烟气深度冷却器运行后标准煤节省量、确定最优化的烟气深度冷却器布置方式和运行参数、在线调整烟气深度冷却器回热***至最优化。本发明实现了变参数回热优化***的在线监测和调控。

Description

火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测装置及方法

技术领域

本发明属于火电厂余热利用技术领域，具体涉及火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测装置及方法。

背景技术

火电厂的排烟温度是锅炉设计的主要性能指标之一，涉及到电站锅炉的经济性和安全性。排烟温度一般在120℃～140℃左右，燃用高硫份燃料的锅炉，排烟温度在140℃～150℃左右。但是，我国许多火电厂的排烟温度实际运行值都高于设计值约20～50℃，排烟热损失大。分析表明，运行排烟温度升高10℃，锅炉效率降低约0.5%～0.7%，增加机组发电煤耗1.7～2.2g/kWh。

为了适应节能减排的需要，烟气深度冷却器开始得到广泛应用。烟气深度冷却器是位于锅炉尾部烟道的烟气余热回收利用***，回收的烟气热量加热热力***的凝结水。从低压加热器抽取凝结水作为烟气深度冷却器工质进行换热，吸收热量后再汇入上级低压加热器。在不影响现有热力***的长周期安全高效运行的情况下，降低排烟温度。烟气深度冷却器运行参数的选择，主要包括进出口烟气温度、进出口凝结水温度、给水份额、引水返水回热***地点的选择。由于烟气深度冷却器可将排烟温度降低至90℃，需要控制金属壁面温度在酸露点附近，避免烟气深度冷却器发生严重低温腐蚀，此时需要选择合适的引水点，使进口水温接近最佳值。烟气深度冷却器在热力***中的连接方式包括与低压加热器并联和串联。串联***会造成凝结水流的阻力增加，所需凝结水泵的压头增加，不适用于旧电厂改造。所以一般采用并联***，不仅不必更换凝结水泵，还能实现余热梯级利用。并联***的烟气深度冷却器***投运时，随着给水份额的增加，排烟温度逐步降低，出口水温也逐步降低，全厂经济性的相对变化先增加后下降，当其达到最大点时，便是最佳分流量。

我国煤种变化多样，不同季节对电力需求存在差异，排烟温度会变化。当机组变负荷运行时，汽轮机抽气参数发生变化，同时凝结水量发生变化。随着火电机组自动化发展的信息化时代的来临，电站计算机监测***的不断完善，功能日趋强大，但现有的火电厂回热***在线监测与故障诊断技术中，未包含改造后的烟气深度冷却器热力***调控模块。因此，当改造后的回热***参数发生变化时，现有技术不能实现烟气深度冷却器回热优化在线监测与调控，影响全厂经济性。

为此，设置编写回热优化分析计算软件，运行在回热优化分析计算服务器上，应用于回热***优化的在线监测成为亟待解决的问题。

发明内容

为解决上述现有技术中存在的问题，本发明的目在于提供一种火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测装置及方法，实现变参数回热优化***的在线监测和调控。

为达到上述目的，本发明所采用的技术方案是：

一种火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测装置，包括回热优化分析计算服务器1、厂级监控信息***SIS2以及火力发电机组分散式控制***DCS3，所述火力发电机组分散式控制***DCS3包括烟气深度冷却器热力***4、烟气***5以及蒸汽***6。

一种火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测装置的监测方法，采用C#语言编写回热优化分析计算软件，运行在回热优化分析计算服务器1上，应用于回热***优化的在线监测，其具体步骤如下：

第一步：读取烟气深度冷却器热力***4和烟气***5中的在线监测点数据：

回热优化分析计算服务器1每隔1分钟至5分钟，从厂级监控信息***SIS2读取来自火力发电机组分散式控制***DCS3的烟气深度冷却器热力***4中的进口烟气温度和压力、出口烟气温度和压力、进口凝结水温度和压力、出口凝结水温度和压力、烟气深度冷却器凝结水流量以及烟气***5的烟气质量流量数据；

第二步：判断排烟温度是否在安全运行范围之内：

回热优化分析计算服务器1根据第一步读取的烟气深度冷却器出口烟气温度数据，判断若|监测值-设计值|＞10℃，则执行第三步；若|监测值-设计值|≤10℃，则跳过第三步和第四步，直接执行第五步；

第三步：计算烟气深度冷却器的设计凝结水流量：

回热优化分析计算服务器1针对已安装的烟气深度冷却器的结构和尺寸，根据第一步读取的烟气深度冷却器热力***4中的进口烟气温度和压力，参考设计的出口烟气温度和压力，计算烟气深度冷却器设计换热量Q_sj，计算公式为式（1）；根据第一步读取的进口凝结水温度和压力，出口凝结水温度和压力，计算烟气深度冷却器的设计凝结水流量D_d,sj，计算公式为式（2）：

Q_sj=q_sj·(I′_sj-I″_sj)·3600，kJ/h    (1)

$D_{d,\mathrm{sj}}=\frac{Q_{\mathrm{sj}}}{1000\·({i^{\′\′}}_{\mathrm{sj}}-{i^{\′}}_{\mathrm{sj}})},\mathrm{kg}/h---\left(2\right)$

q_sj——设计条件下，烟气质量流量，kg/s；

I′_sj——设计条件下，烟气深度冷却器进口烟气焓值，kJ/kg；

I″_sj——设计条件下，烟气深度冷却器出口烟气焓值，kJ/kg；

i''_sj——设计条件下，烟气深度冷却器出口凝结水焓值，kJ/kg；

i'_sj——设计条件下，烟气深度冷却器进口凝结水焓值，kJ/kg。

第四步：调整烟气深度冷却器的凝结水流量：

通过回热优化分析计算服务器1在线调整增压泵的转速，改变凝结水流量，当监测值-设计值＞10℃时，增加凝结水流量，使烟气深度冷却器换热量增加，从而达到排烟温度下降的目的；当设计值-监测值＞10℃时，减少凝结水流量，使烟气深度冷却器换热量减少，从而达到排烟温度升高的目的，同时监测第一步中烟气深度冷却器热力***4中的出口烟气温度和压力，直到监测值=设计值，执行第五步；

第五步：计算烟气深度冷却器的优化凝结水流量：

回热优化分析计算服务器1针对已安装的烟气深度冷却器的结构和尺寸，根据第一步读取的进口烟气温度和压力，出口烟气温度和压力，烟气体积流量，计算烟气深度冷却器换热量Q，计算公式为式（3）;根据第一步读取的进口凝结水温度和压力，出口凝结水温度和压力，计算烟气深度冷却器的优化凝结水流量D_d，计算公式为式（4）；

Q=q·(I′-I″)·3600，kJ/h    (3)

$D_d=\frac{Q}{1000\·(i^{\′\′}-i^{\′})},\mathrm{kg}/h---\left(4\right)$

q——烟气质量流量，kg/s；

I′——烟气深度冷却器进口烟气焓值，kJ/kg；

I″——烟气深度冷却器出口烟气焓值，kJ/kg；

i''——烟气深度冷却器出口凝结水焓值，kJ/kg；

i'——烟气深度冷却器进口凝结水焓值，kJ/kg。

第六步：读取电厂蒸汽***和凝结水***的在线测点数据：

回热优化分析计算服务器1每隔1分钟至5分钟，从火力发电机组分散式控制***DCS3读取来自蒸汽***6中各个抽汽口的蒸汽压力和焓值、主蒸汽流量、新蒸汽焓值、凝结蒸汽焓值、再热蒸汽流量、凝结水***中各个低压加热器的进口水焓值和疏水焓值、凝结水流量、机组汽耗率以及机组热耗率；

第七步：计算烟气深度冷却器运行后标准煤节省量：

回热优化分析计算服务器1针对烟气深度冷却器与低压加热器的不同布置方式，考虑低温腐蚀问题，采用等效焓降法，在线计算新蒸汽等效焓降△H和标准煤节省量△b，计算公式为式（5）和式（6）：

$\mathrm{\ΔH}={\mathrm{\α}}_d[({\stackrel{\‾}{t}}_d-{\stackrel{\‾}{t}}_{m-1}){\mathrm{\η}}_m+\underset{r=x}{\overset{m-1}{\mathrm{\Σ}}}{\mathrm{\τ}}_r{\mathrm{\η}}_r],\mathrm{kJ}/\mathrm{kg}---\left(5\right)$

$\mathrm{\Δb}=\frac{1000\·q\·\mathrm{\ΔH}}{(\frac{3600}{({\mathrm{\η}}_b\·d)}+\mathrm{\ΔH})\·(29270\·{\mathrm{\η}}_b\·{\mathrm{\η}}_g)},g/\mathrm{kWh}---\left(6\right)$

式中：

——烟气深度冷却器旁路掉的凝结水流量的份额，%；

D——新蒸汽耗量，kg/s；

——烟气深度冷却器出口水温，℃；

——第m-1号加热器出口水温，℃；

——第m级加热器抽气效率，%；

H_m——从m级加热器排挤1kg抽汽返回汽轮机硕做的功，kJ/kg

q_m——从m级加热器排挤1kg抽汽需要加入的热量，kJ/kg

η_r——第r级加热器汽气效率，%；

τ_r——1kg水在加热器r中的焓升，kJ/kg；

d——汽轮机组汽耗率，kg/（kW·h）；

η_b——锅炉效率，%；

η_g——管道效率，%；

第八步：确定最优化的烟气深度冷却器具体布置方式和运行参数：

回热优化分析计算服务器1通过经济性分析，确定装置热经济性相对提高最多，即标准煤节省量最多的布置方式，为最优化的烟气深度冷却器与低压加热器的具体布置方式，最佳的进口凝结水温度、出口凝结水温度以及凝结水流量；

第九步：在线调整烟气深度冷却器回热***至最优化

根据第八步的分析结果，回热优化分析计算服务器1通过调整返水口和引水口，将单取水口单引水口切换成双返水单引水，同时改变凝结水流量，使烟气深度冷却器回热***至最优化。

本发明一种火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测的装置及方法，提供了火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监控装置，实现了烟气深度冷却器回热优化的在线计算和调控。具有的优点是：

（1）当火电厂机组负荷骤变，使空预器后排烟温度骤升或者骤降，能及时监测，并调节循环泵的转速控制凝结水量，调控烟气深度冷却器的换热量，保证出口烟温在设计值误差范围内，保障尾部烟气处理***除尘器和脱硫塔的安全稳定运行。

（2）当火电厂煤种或负荷波动，引起空气预热器后排烟温度变化，热力***抽气参数和给水量变化时，通过经济性计算分析，改变返水引水位置、调节泵的转速来改变给水份额，达到了通过在线监控烟气深度冷却器回热优化***来保障全厂经济性和热力***的长周期安全高效运行的技术效果。

附图说明

图1是本发明火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测装置的方框图。

图2是本发明火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测方法的流程图。

图3是本发明计算分析服务器采用的计算机软件框图。

具体实施方式

下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细说明。

如图1所示，本发明一种火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测装置，包括回热优化分析计算服务器1、厂级监控信息***SIS2以及火力发电机组分散式控制***DCS3，所述火力发电机组分散式控制***DCS3包括烟气深度冷却器热力***4、烟气***5以及蒸汽***6。

对于某型号300MW的电站锅炉，设计烟气深度冷却器布置方式和运行参数为：与6#低压加热器并联，引水口为7#低压加热器出口，返水口为5#低压加热器入口，出口排烟温度120℃，排烟温度安全运行范围为110℃至130℃。对回热优化在线监测和调控，采用图1所示的装置、图2所示的流程图和图3所示的计算机软件框图。

如图2和图3所示，本发明一种火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测装置的监测方法，采用C#语言编写回热优化分析计算软件，运行在回热优化分析计算服务器1上，应用于回热***优化的在线监测，其具体步骤如下：

第一步：读取烟气深度冷却器热力***4和烟气***5中的在线监测点数据：

回热优化分析计算服务器每隔2分钟，从厂级监控信息***SIS2读取来自火力发电机组分散式控制***DCS3的烟气深度冷却器热力***4中的进口烟气温度和压力、出口烟气温度和压力、进口凝结水温度和压力、出口凝结水温度和压力、烟气深度冷却器凝结水流量以及烟气***5的烟气质量流量数据；

第二步：判断排烟温度是否在安全运行范围之内：

回热优化分析计算服务器1根据第一步读取的烟气深度冷却器出口烟气温度数据，若监测值＞130℃或＜110℃，则执行第三步；若110℃≤监测值≤130℃，则跳过第三步和第四步，直接执行第五步；

第三步：计算烟气深度冷却器的设计凝结水流量：

回热优化分析计算服务器1针对已安装的烟气深度冷却器的结构和尺寸，根据第一步读取的烟气深度冷却器热力***4中的进口烟气温度和压力，参考设计的出口烟气温度和压力，计算烟气深度冷却器设计换热量Q_sj，计算公式为式（1）；根据第一步读取的进口凝结水温度和压力，出口凝结水温度和压力，计算烟气深度冷却器的设计凝结水流量D_d,sj，计算公式为式（2）：

Q_sj=q_sj·(I′_sj-I″_sj)·3600，kJ/h    (1)

$D_{d,\mathrm{sj}}=\frac{Q_{\mathrm{sj}}}{1000\·({i^{\′\′}}_{\mathrm{sj}}-{i^{\′}}_{\mathrm{sj}})},\mathrm{kg}/h---\left(2\right)$

q_sj——设计条件下，烟气质量流量，kg/s；

I′_sj——设计条件下，烟气深度冷却器进口烟气焓值，kJ/kg；

I″_sj——设计条件下，烟气深度冷却器出口烟气焓值，kJ/kg；

i''_sj——设计条件下，烟气深度冷却器出口凝结水焓值，kJ/kg；

i'_sj——设计条件下，烟气深度冷却器进口凝结水焓值，kJ/kg。

第四步：调整烟气深度冷却器的凝结水流量：

通过回热优化分析计算服务器1在线调整增压泵的转速，改变凝结水流量，当监测值＞130℃时，增加凝结水流量，使烟气深度冷却器换热量增加，从而达到排烟温度下降的目的；当监测值＜110℃时，减少凝结水流量，使烟气深度冷却器换热量减少，从而达到排烟温度升高的目的。同时监测第一步中烟气深度冷却器热力***4中的出口烟气温度和压力，直到<110℃监测值<130℃，执行第五步；

第五步：计算烟气深度冷却器的优化凝结水流量：

回热优化分析计算服务器1针对已安装的烟气深度冷却器的结构和尺寸，根据第一步读取的进口烟气温度和压力，出口烟气温度和压力，烟气体积流量，计算烟气深度冷却器换热量Q，计算公式为式（3）；根据第一步读取的进口凝结水温度和压力，出口凝结水温度和压力，烟气深度冷却器的优化凝结水流量D_d，计算公式为同式（4）；

Q=q·(I′-I″)·3600，kJ/h    (3)

$D_d=\frac{Q}{1000\&CenterDot;(i^{\&prime;\&prime;}-i^{\&prime;})},\mathrm{kg}/h---\left(4\right)$

q——烟气质量流量，kg/s；

I′——烟气深度冷却器进口烟气焓值，kJ/kg；

I″——烟气深度冷却器出口烟气焓值，kJ/kg；

i''——烟气深度冷却器出口凝结水焓值，kJ/kg；

i'——烟气深度冷却器进口凝结水焓值，kJ/kg。

第六步：读取电厂蒸汽***和凝结水***的在线测点数据：

回热优化分析计算服务器1每隔2分钟，从火力发电机组分散式控制***DCS3读取来自蒸汽***6中各个抽汽口的蒸汽压力和焓值、主蒸汽流量、新蒸汽焓值、凝结蒸汽焓值、再热蒸汽流量、凝结水***中各个低压加热器的进口水焓值和疏水焓值、凝结水流量、机组汽耗率以及机组热耗率；

第七步：计算烟气深度冷却器运行后标准煤节省量：

回热优化分析计算服务器1针对烟气深度冷却器与低压加热器的不同布置方式，考虑低温腐蚀问题，采用等效焓降法，在线计算新蒸汽等效焓降△H和标准煤节省量△b，计算公式为式（5）和式（6）：

$\mathrm{\&Delta;H}={\mathrm{\&alpha;}}_d[({\stackrel{\&OverBar;}{t}}_d-{\stackrel{\&OverBar;}{t}}_{m-1}){\mathrm{\&eta;}}_m+\underset{r=x}{\overset{m-1}{\mathrm{\&Sigma;}}}{\mathrm{\&tau;}}_r{\mathrm{\&eta;}}_r],\mathrm{kJ}/\mathrm{kg}---\left(5\right)$

$\mathrm{\&Delta;b}=\frac{1000\&CenterDot;q\&CenterDot;\mathrm{\&Delta;H}}{(\frac{3600}{({\mathrm{\&eta;}}_b\&CenterDot;d)}+\mathrm{\&Delta;H})\&CenterDot;(29270\&CenterDot;{\mathrm{\&eta;}}_b\&CenterDot;{\mathrm{\&eta;}}_g)},g/\mathrm{kWh}---\left(6\right)$

式中：

——烟气深度冷却器旁路掉的凝结水流量的份额，%；

D——新蒸汽耗量，kg/s；

——烟气深度冷却器出口水温，℃；

——第m-1号加热器出口水温，℃；

——第m级加热器汽气效率，%；

H_m——从m级加热器排挤1kg抽汽返回汽轮机硕做的功，kJ/kg

q_m——从m级加热器排挤1kg抽汽需要加入的热量，kJ/kg

η_r——第r级加热器汽气效率，%；

τ_r——1kg水在加热器r中的焓升，kJ/kg；

d——汽轮机组汽耗率，kg/（kW·h）；

η_b——锅炉效率，%；

η_g——管道效率，%；

第八步：确定最优化的烟气深度冷却器具体布置方式和运行参数：

回热优化分析计算服务器1通过经济性分析，确定装置热经济性相对提高最多，即标准煤节省量最多的布置方式为，与6#低压加热器并联，引水口为7#加热器出口，返水口为5#加热器入口，最佳的进口凝结水温度100℃，出口凝结水温度115℃，标准煤节省量2.2g；

第九步：在线调整烟气深度冷却器回热***至最优化

根据第八步的分析结果，回热优化分析计算服务器1通过调整引水口为7#加热器出口，返水口为5#加热器入口，同时改变凝结水流量，使烟气深度冷却器回热***至最优化。

Claims (1)

1.一种火电厂烟气深度冷却器回热优化在线监测装置的监测方法，所述装置包括回热优化分析计算服务器（1）、厂级监控信息***SIS（2）以及火力发电机组分散式控制***DCS（3），所述火力发电机组分散式控制***DCS（3）包括烟气深度冷却器热力***（4）、烟气***（5）以及蒸汽***（6）；

其特征在于：所述方法采用C#语言编写回热优化分析计算软件，运行在回热优化分析计算服务器（1）上，应用于回热***优化的在线监测，其具体步骤如下：

第一步：读取烟气深度冷却器热力***（4）和烟气***（5）中的在线监测点数据：

回热优化分析计算服务器（1）每隔1分钟至5分钟，从厂级监控信息***SIS（2）读取来自火力发电机组分散式控制***DCS（3）的烟气深度冷却器热力***（4）中的进口烟气温度和压力、出口烟气温度和压力、进口凝结水温度和压力、出口凝结水温度和压力、烟气深度冷却器凝结水流量以及烟气***（5）的烟气质量流量数据；

第二步：判断排烟温度是否在安全运行范围之内：

回热优化分析计算服务器（1）根据第一步读取的烟气深度冷却器出口烟气温度数据，判断若|监测值-设计值|＞10℃，则执行第三步；若|监测值-设计值|≤10℃，则跳过第三步和第四步，直接执行第五步；

第三步：计算烟气深度冷却器的设计凝结水流量：

回热优化分析计算服务器（1）针对已安装的烟气深度冷却器的结构和尺寸，根据第一步读取的烟气深度冷却器热力***（4）中的进口烟气温度和压力，烟气质量流量，参考设计的出口烟气温度和压力，在线计算烟气深度冷却器设计换热量Q_sj，计算公式为式（1）；根据第一步读取的进口凝结水温度和压力，出口凝结水温度和压力，在线计算烟气深度冷却器的设计凝结水流量D_d,sj，计算公式为式（2）：

Q_sj=q_sj·(I′_sj-I″_sj)·3600，kJ/h    (1)

$D_{d,\mathrm{sj}}=\frac{Q_{\mathrm{sj}}}{1000\&CenterDot;({i^{\&prime;\&prime;}}_{\mathrm{sj}}-{i^{\&prime;}}_{\mathrm{sj}})},\mathrm{kg}/h---\left(2\right)$

q_sj——设计条件下，烟气质量流量，kg/s；

I′_sj——设计条件下，烟气深度冷却器进口烟气焓值，kJ/kg；

I″_sj——设计条件下，烟气深度冷却器出口烟气焓值，kJ/kg；

i''_sj——设计条件下，烟气深度冷却器出口凝结水焓值，kJ/kg；

i'_sj——设计条件下，烟气深度冷却器进口凝结水焓值，kJ/kg。

第四步：调整烟气深度冷却器的凝结水流量：

通过回热优化分析计算服务器（1）在线调整增压泵的转速，改变凝结水流量，当监测值-设计值＞10℃时，增加凝结水流量，使烟气深度冷却器换热量增加，从而达到排烟温度下降的目的；当设计值-监测值＞10℃时，减少凝结水流量，使烟气深度冷却器换热量减少，从而达到排烟温度升高的目的，同时监测第一步中烟气深度冷却器热力***（4）中的出口烟气温度和压力，直到监测值=设计值，执行第五步；

第五步：计算烟气深度冷却器的优化凝结水流量：

回热优化分析计算服务器（1）针对已安装的烟气深度冷却器的结构和尺寸，根据第一步读取的进口烟气温度和压力，出口烟气温度和压力，烟气质量流量，计算烟气深度冷却器换热量，计算公式为式（3）；根据第一步读取的进口凝结水温度和压力，出口凝结水温度和压力，计算烟气深度冷却器的优化凝结水流量D_d，计算公式为式（4）；

Q=q·(I′-I″)·3600，kJ/h    (3)

$D_d=\frac{Q}{1000\&CenterDot;(i^{\&prime;\&prime;}-i^{\&prime;})},\mathrm{kg}/h---\left(4\right)$

q——烟气质量流量，kg/s；

I′——烟气深度冷却器进口烟气焓值，kJ/kg；

I″——烟气深度冷却器出口烟气焓值，kJ/kg；

i''——烟气深度冷却器出口凝结水焓值，kJ/kg；

i'——烟气深度冷却器进口凝结水焓值，kJ/kg。

第六步：读取电厂蒸汽***和凝结水***的在线测点数据：

回热优化分析计算服务器（1）每隔1分钟至5分钟，从火力发电机组分散式控制***DCS（3）读取来自蒸汽***（6）中各个抽汽口的蒸汽压力和焓值、主蒸汽流量、新蒸汽焓值、凝结蒸汽焓值、再热蒸汽流量、凝结水***中各个低压加热器的进口水焓值和疏水焓值、凝结水流量、机组汽耗率以及机组热耗率；

第七步：计算烟气深度冷却器运行后标准煤节省量：

回热优化分析计算服务器（1）针对烟气深度冷却器与低压加热器的不同布置方式，考虑低温腐蚀问题，采用等效焓降法，在线计算新蒸汽等效焓降△H和标准煤节省量△b，计算公式为式（5）和式（6）：

$\mathrm{\&Delta;H}={\mathrm{\&alpha;}}_d[({\stackrel{\&OverBar;}{t}}_d-{\stackrel{\&OverBar;}{t}}_{m-1}){\mathrm{\&eta;}}_m+\underset{r=x}{\overset{m-1}{\mathrm{\&Sigma;}}}{\mathrm{\&tau;}}_r{\mathrm{\&eta;}}_r],\mathrm{kJ}/\mathrm{kg}---\left(5\right)$

$\mathrm{\&Delta;b}=\frac{1000\&CenterDot;q\&CenterDot;\mathrm{\&Delta;H}}{(\frac{3600}{({\mathrm{\&eta;}}_b\&CenterDot;d)}+\mathrm{\&Delta;H})\&CenterDot;(29270\&CenterDot;{\mathrm{\&eta;}}_b\&CenterDot;{\mathrm{\&eta;}}_g)},g/\mathrm{kWh}---\left(6\right)$

式中：

——烟气深度冷却器旁路掉的凝结水流量的份额，%；

D——新蒸汽耗量，kg/s；

——烟气深度冷却器出口水温，℃；

——第m-1号加热器出口水温，℃；

——第m级加热器汽气效率，%；

H_m——从m级加热器排挤1kg抽汽返回汽轮机做的功，kJ/kg

q_m——从m级加热器排挤1kg抽汽需要加入的热量，kJ/kg

η_r——第r级加热器汽气效率，%；

τ_r——1kg水在加热器r中的焓升，kJ/kg；

d——汽轮机组汽耗率，kg/（kW·h）；

η_b——锅炉效率，%；

η_g——管道效率，%；

第八步：确定最优化的烟气深度冷却器具体布置方式和运行参数：

回热优化分析计算服务器（1）通过经济性分析，确定装置热经济性相对提高最多，即标准煤节省量最多的布置方式为，最优化的烟气深度冷却器与低压加热器的具体布置方式，最佳的进口凝结水温度、出口凝结水温度以及凝结水流量；

第九步：在线调整烟气深度冷却器回热***至最优化：

根据第八步的分析结果，回热优化分析计算服务器（1）通过调整返水口和引水口，将单返水口单引水口切换成双返水单引水，同时改变凝结水量，使烟气深度冷却器回热***至最优化。

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