CN109776703A - 抗冲聚丙烯的聚合方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及抗冲聚丙烯领域，公开了抗冲聚丙烯的制备方法，包括：(1)将液相丙烯携带聚合催化剂进行丙烯预聚合为含有丙烯预聚物的原料浆液；预聚合温度为40～45℃，预聚合压力为3.2～3.9MPaG，主催化剂为液相丙烯的0.02～0.05重量％；(2)将原料浆液、回收液相丙烯和氢气混为液相聚合原料，然后依次进行丙烯液相均聚和丙烯气相均聚，得到含聚丙烯的产物；(3)将所述含聚丙烯的产物进行分离，将分离出的聚丙烯与乙烯、第二丙烯进行共聚反应，得到抗冲聚丙烯。该方法可以降低抗冲聚丙烯聚合的单位产品能耗和丙烯损耗。

Description

抗冲聚丙烯的聚合方法
技术领域
本发明涉及丙烯乙烯共聚领域，具体地，涉及一种抗冲聚丙烯的聚合方法。
背景技术
聚丙烯是以丙烯为单体聚合而成的聚合物，是通用塑料中非常重要的一个品种，其具有原料丰富、价格低廉、容易加工成型、无毒等特性，亦可通过共聚、共混、增强等措施进行改性，具有十分广阔的应用领域，在聚烯烃树脂中，是仅次于聚乙烯第二大塑料。但是聚丙烯的抗冲击性能不太好，需要改进以提高抗冲击性能。
目前国内外生产聚丙烯的工艺技术主要有：液相本体法、气相本体法及液相本体与气相本体相串联的聚合方法。根据反应器形式的不同，又可分为环管法(Spheripol)、气相流化床法(Unipol)、立式搅拌釜法(Novolen、Hypol)、卧式搅拌釜法(Inoes、JPP)及不同反应釜相组合的方法。
在聚丙烯生产过程中，丙烯单体在主催化剂、活化剂、给电子体的作用下，在聚合反应器中进行聚合反应得到聚丙烯浆料或固体料。生成的聚丙烯再经过闪蒸脱气、催化剂失活、干燥及氮气置换，得到聚丙烯粉料产品。在反应器出料过程中夹带的丙烯气体，经过低压洗涤、气体压缩、轻气体分离后回到反应***回收利用，从而降低原料丙烯及氢气的消耗。
目前国内外聚丙烯工艺，各自有不同的优缺点：
间歇法本体聚合工艺：由国内自主开发的丙烯聚合工艺，其优点有流程短、投资低、见效快，其缺点为工艺能耗高、自动化程度低、产品质量不稳定、单体消耗大。
Lyondell Basell的Spheripol工艺：环管反应釜，采用轴流泵强制循环，液相本体聚合，靠环管外的夹套撤热。其优点为反应条件较易控制、反应器传热系数大、单位体积产率高、产品性能稳定，牌号范围覆盖广，带气相反应器，可生产高抗冲共聚产品。
Grace的Unipol工艺：气相流化床反应器、聚合热靠气体的显热带走，气体循环量大，需要大功率的增压风机才能实现，反应釜内为全混型，产品质量不太均匀。其优点有适合乙烯和丙烯共聚、流程简单、产品物理性能好、牌号覆盖广，带第二气相反应器可生产高抗冲共聚产品。
INEOS公司的Innovene工艺：使用卧式搅拌反应器和高性能的INcatCDi催化剂，该反应器接近活塞流式反应器，采用液相丙烯汽化撤热。其优点有反应器撤热效率高、生产操作平稳、反应期内物料停留时间段均匀，生产的产品熔指范围宽、能耗较低。
日本三井的Hypol工艺：液相本体和气相本体组合工艺生产聚丙烯，前两个反应釜为立式搅拌釜，后两个为立式气体流化床聚合釜；其优点可生产无规共聚和嵌段共聚产品；其缺点流程长、设备效率低、气相反应为全混型、产品质量不均匀、催化剂适应性较差、装置规模小；近几年国内没有新上的Hypol工艺装置。
SPG工艺：液相本体和气相本体组合工艺，气相釜为卧式带搅拌釜，优点是流程短、投资低、能耗低，但无法生产高抗冲共聚产品。
但是在上述各种工艺的工业化实施过程中，均存在生产聚丙烯的单位能耗高的缺陷，也进而影响后续可能延伸的其他反应，影响聚合物产品的质量及稳定性，以及装置运行的安全性，增加项目工业化的投资，影响项目的经济效益。
发明内容
本发明的目的是为了解决如何提高聚丙烯得到抗冲性能，并降低聚丙烯生产过程的单位能耗，提高产品的质量和稳定性以及装置运行的安全性，减少丙烯的损耗的问题，提出抗冲聚丙烯的聚合方法。该方法采取包括丙烯预聚合、丙烯液相本体聚合、丙烯气相本体聚合，以及聚丙烯与乙烯、丙烯的共聚的四段连续聚合工艺，可以实现丙烯的缓和预聚合，减少催化剂用量，满足丙烯聚合物产物的要求，降低整个工艺工业化实施中的单位能耗以及丙烯损耗，提高丙烯工业化生产的经济性。并且将聚丙烯与乙烯进行共聚，得到共聚物可以具有相比于聚丙烯更好的抗冲击性能。
为了实现上述目的，本发明提供一种抗冲聚丙烯的聚合方法，该方法包括：
(1)第一丙烯压缩为液相丙烯，并混入聚合催化剂后进料到预聚合釜中进行丙烯预聚合，得到含有丙烯预聚物的原料浆液；
其中，预聚合温度为40～45℃，预聚合压力为3.2～3.9MPaG；
所述聚合催化剂包括主催化剂、活化剂和给电子体，所述主催化剂的用量为所述液相丙烯的0.02～0.05重量％；
(2)将所述原料浆液、回收液相丙烯和回收循环氢气混合为液相聚合原料，并送入液相聚合釜中进行丙烯液相均聚，得到聚丙烯浆液；将所述聚丙烯浆液连续输入气相聚合反应器中，使所述聚丙烯浆液中的丙烯进行丙烯气相均聚，得到含聚丙烯的产物；
(3)将所述含聚丙烯的产物进行分离，将分离出的聚丙烯与乙烯、第二丙烯进行共聚反应，得到抗冲聚丙烯。
优选地，在步骤(1)中，所述活化剂和给电子体的用量分别为所述液相丙烯的0.2～0.4重量％和0.04～0.06重量％。
优选地，在步骤(1)中，液相丙烯压力为4～4.5MPaG，液相丙烯温度为40～45℃。
优选地，进行所述丙烯预聚合的停留时间为4～5min。
优选地，所述丙烯预聚物为聚合倍数为50～100倍的聚丙烯。
优选地，在步骤(2)中，所述液相聚合原料中聚丙烯的浓度为150～300g/L；所述回收液相丙烯的加入量为所述液相丙烯的25～30重量％；相对于所述液相聚合原料中的1000kg聚丙烯，氢气的加入量为0.04～0.3kg。
优选地，在步骤(2)中，丙烯液相均聚温度为65～70℃，丙烯液相均聚压力为3～3.8MPaG，进行所述丙烯液相均聚的停留时间为35～45min。
优选地，步骤(2)中，所述丙烯液相均聚在带有外置冷却器的液相聚合釜中进行，并通过部分所述液相丙烯汽化的方式将所述丙烯液相均聚的部分反应热进行撤热。
优选地，汽化的丙烯气被冷凝或压缩后作为第一凝液或第一循环丙烯气返回所述丙烯液相均聚。
优选地，在步骤(2)中，丙烯气相均聚温度为70～85℃，丙烯气相均聚压力为2.6～2.8MPaG；进行所述丙烯气相均聚的停留时间为45～60min。
优选地，在步骤(2)中，所述气相聚合反应器为带有外冷却器的卧式反应器，所述聚丙烯浆液在所述气相聚合反应器中的装量为所述气相聚合反应器的35～60体积％。
优选地，所述气相聚合反应器排出的未反应的丙烯气被冷凝或压缩后作为第二凝液或第二循环丙烯气返回所述丙烯气相均聚。
优选地，在步骤(3)中，乙烯的加入量为所述液相丙烯的8～15重量％，第二丙烯的加入量为所述液相丙烯的15～20重量％；共聚温度为65～80℃，共聚压力为2～2.4MPaG，共聚反应时间为30～60min。
优选地，在步骤(3)中，所述分离在压力为2～3MPaG下通过串联气锁机构的气固分离器进行。
通过上述技术方案，为抗冲聚丙烯的工业化生产提供了一种耦合了丙烯液相预聚合、丙烯液相本体聚合、丙烯气相本体聚合和聚丙烯与乙烯共聚的四段聚合生产工艺。前三段得均聚到丙烯，再与乙烯、丙烯进行共聚得到抗冲聚丙烯。通过该工艺，可以改进丙烯预聚合的条件和进料控制，具体地，丙烯预聚合可以在40～45℃、3.2～3.9MPaG下进行，相比于现有技术的5～10℃的条件更为温和。由此在进料控制上，丙烯进料不需要冷凝至零下低温，节省了冷凝步骤。
此外，本发明提供的方法还可以实现减少主催化剂的添加量，降低催化剂的使用量和成本。而且聚合催化剂的加入可以采取一次全部从预聚合加入，无需如现有技术的分批加注催化剂，既简化了操作步骤，又减少了聚合过程的波动。
再有，本发明提供的方法中，聚合均聚丙烯阶段可以实现液相丙烯一次进料全部参与丙烯预聚合，得到含有更好分散的丙烯预聚物的原料浆液，有合适的聚合倍数的聚丙烯，有利于后续耦合的液相、气相聚合以及共聚反应的均匀性，改善聚合物产品的质量。整个工艺过程中将未反应的丙烯气回收再利用减少丙烯损耗。
本发明提供的方法可以降低单位抗冲聚丙烯产物的生产能耗和丙烯损耗。经测定，产品单位能耗低于50kg标油/吨抗冲聚丙烯，最低可达40kg标油/吨抗冲聚丙烯，单位产品加工成本约为同规模同类型引进技术产品的1/2。另外本发明提供的方法在实施中能避免反应局部出现热点和爆聚的情况，减少产品出现塑化块的几率，产品颗粒不易破碎。聚合反应采用液相丙烯汽化的方式撤热，丙烯循环回收量小，***无需大型循环设备，能有效降低装置投资，建设周期短，经济性更好。
本发明提供的方法得到的抗冲聚丙烯含有弹性体成分，含量最高可达46重量％，可以提高聚丙烯的韧性，在低温(-23℃)下不易断，测定的缺口简支梁冲击强度高。而一般的均聚聚丙烯不含有弹性体成分，刚性强，脆性大，韧性差。
附图说明
图1为本发明的生产抗冲聚丙烯的工艺流程示意图。
附图标记说明
201-预聚釜 202-液相聚合釜 203-气相聚合反应器
204-共聚釜 211-第一丙烯冷凝器 212-第一凝液分离罐
213-第一循环风机 214-气相釜丙烯冷凝器 215-气相釜丙烯冷却器
216-第一丙烯凝液泵 217-气固分离器 218-气锁
219-第二丙烯冷凝器 220-第二凝液分离罐 221-第二丙烯凝液泵
222-第二循环风机 100-管线 101-浆料管线
102-循环管线 103-聚丙烯浆液管线
具体实施方式
在本文中所披露的范围的端点和任何值都不限于该精确的范围或值，这些范围或值应当理解为包含接近这些范围或值的值。对于数值范围来说，各个范围的端点值之间、各个范围的端点值和单独的点值之间，以及单独的点值之间可以彼此组合而得到一个或多个新的数值范围，这些数值范围应被视为在本文中具体公开。
本发明提供一种抗冲聚丙烯的聚合方法，工艺流程见图1，该方法包括：
(1)将第一丙烯压缩为液相丙烯，并混入聚合催化剂后进料到预聚合釜中进行丙烯预聚合，得到含有聚合倍数为50～100倍的聚丙烯的原料浆液；
其中，预聚合温度为40～45℃，预聚合压力为3.2～3.9MPaG；
所述聚合催化剂包括主催化剂、活化剂和给电子体，所述主催化剂的用量为所述液相丙烯的0.02～0.05重量％；
(2)将所述原料浆液、回收液相丙烯和回收循环氢气混合为液相聚合原料，并送入液相聚合釜中进行丙烯液相均聚，得到聚丙烯浆液；将所述聚丙烯浆液连续输入气相聚合反应器中，使所述聚丙烯浆液中的丙烯进行丙烯气相均聚，得到含聚丙烯的产物；
(3)将所述含聚丙烯的产物进行分离，将分离出的聚丙烯与乙烯、第二丙烯进行共聚反应，得到抗冲聚丙烯。
本发明提供的方法中，步骤(1)和(2)用于实现获得均聚聚丙烯，然后通过步骤(3)将均聚聚丙烯与乙烯、丙烯进行共聚得到抗冲聚丙烯。步骤(1)和(2)以丙烯预聚合、液相本体聚合和气相本体聚合三段反应耦合的方式，实现了丙烯均聚的原料液相丙烯都进行预聚合，可以降低聚合催化剂的用量并有利于得到分散均匀的预聚聚丙烯。而且无需丙烯原料的冷凝和分批进料，再辅助以液相本体聚合和气相本体聚合各自聚合过程中利用丙烯液化撤热和回用未反应的丙烯物料，以及相应的聚合条件，整个工艺在进行聚合抗冲聚丙烯的工业化过程中，实现降低抗冲聚丙烯生产的单位能耗和减少生产过程中丙烯原料的损耗，减少丙烯聚合的生产成本。
本发明中，步骤(1)先完成液相丙烯的预聚合。在该步骤中，适应预聚合与液相本体聚合、气相本体聚合相结合，可以全部液相丙烯都进料参与预聚合反应，可以不同于现有技术的仅部分丙烯进行预聚合而另一部分进入液相本体聚合。而且可以将聚合催化剂一次全部加入，简化了进料控制，减少催化剂用量且可以形成分散更为均匀的预聚物。优选地，在步骤(1)中，液相丙烯压力为4～4.5MPaG，液相丙烯温度为40～45℃。步骤(1)中减少了丙烯的冷凝步骤和设备，降低了本发明的方法的能耗。
本发明中，所述丙烯预聚合只要提供满足聚合倍数的聚丙烯即可。优选地，在步骤(1)中，进行所述丙烯预聚合的停留时间为4～5min。
本发明中，不仅全部液相丙烯均参与预聚合反应，使丙烯预聚物更好地分散，而且所述丙烯预聚物为聚合倍数为50～100倍的聚丙烯，有利于后续步骤(2)中的丙烯液相均聚和丙烯气相均聚的反应过程更平稳，有利于降低生产能耗和丙烯损耗。
本发明中，聚合催化剂可以包括主催化剂、活化剂和给电子体。所述主催化剂可以采用齐格勒-纳塔催化剂体系，例如选自钛系丙烯聚合催化剂，是已知物质，可以商购，如国产牌号为CS-1的催化剂；所述活化剂选自三乙基铝；所述给电子体选自环己基甲基二甲氧基硅烷(以下简称“硅烷”)。液相丙烯可以同时作为主催化剂、活化剂和给电子体的载体，将主催化剂、活化剂及给电子体混入液相丙烯进入预聚釜中进行所述丙烯预聚合。本发明提供的方法中，采取在40～45℃、3.2～3.9MPaG下进行预聚合，所述主催化剂可以减少用量。优选地，在步骤(1)中，所述活化剂和给电子体的用量分别为所述液相丙烯的0.2～0.4重量％和0.04～0.06重量％。
本发明中，为方便操作，整个方法中各物料的投料量都以投入所述预聚合的液相丙烯的用量为基准进行限定。
本发明中，预聚合釜可以选用带搅拌及夹套的立式釜式反应器，亦可选用带有冷却加套的小环管，夹套面积或内冷管的换热面积需满足预聚合反应的撤热要求即可。
本发明中，在步骤(1)条件下完成的所述丙烯预聚合，得到的原料浆液可以进一步结合液相本体聚合和气相本体聚合继续进行丙烯的均聚得到聚丙烯。所述原料浆液中包含经预聚合而得的丙烯预聚物、未反应完的液相丙烯，以及未失去活性的主催化剂、活化剂和给电子体。步骤(2)可以配制进行后续液相、气相聚合的物料，可以向所述原料浆液中加入回收液相丙烯和氢气，得到所述液相聚合原料，其组成满足丙烯连续进行液相聚合和气相聚合，实现整个工艺降低聚丙烯生产的单位能耗和丙烯损耗。优选地，在步骤(2)中，所述液相聚合原料中聚丙烯的浓度为150～300g/L；所述回收液相丙烯的加入量为所述液相丙烯的25～30重量％；相对于所述液相聚合原料中的1000kg聚丙烯，氢气的加入量为0.04～0.3kg。可以调节所述回收液相丙烯和氢气的量以满足上述条件。
本发明中，步骤(2)进行生产丙烯均聚产品。优选地，丙烯液相均聚温度为65～70℃，丙烯液相均聚压力为3～3.8MPaG，进行所述丙烯液相均聚的停留时间为35～45min。
本发明中，步骤(2)所进行的丙烯液相均聚，在聚合过程中释放的反应热得到及时撤除有利于生产合格的聚丙烯。优选地，步骤(2)中，所述丙烯液相均聚在带有外置冷却器的液相聚合釜中进行，并通过部分所述液相丙烯汽化的方式将所述丙烯液相均聚的部分反应热进行撤热。汽化后的丙烯气可以经过外置冷却器冷却或经压缩机压缩再回收利用。优选地，汽化的丙烯气被冷凝或压缩后作为第一凝液或第一循环丙烯气返回所述丙烯液相均聚。
本发明中，所述液相聚合釜可以选用立式带搅拌反应釜，桨叶的搅拌使得反应更均匀，同时加强物料间的传热，防止局部反应过热而结块。聚合釜中为气液两相共存，无需大功率的混合动力设备，设备生产强度大，反应工况容易控制。根据生产产品或规模大小不同，聚合釜亦可设置多台并联，即能灵活调整装置产能，亦能根据业主要求生产多峰的聚丙烯产品。
本发明中，步骤(2)所进行的丙烯气相均聚的反应压力，低于所述丙烯液相均聚的反应压力。可以借助两步反应的压力差实现所述聚丙烯浆液连续进入气相聚合反应器，使所述聚丙烯浆液中未反应的气相丙烯继续聚合。所述压力差可以为0.4～1.2MPaG。
本发明中，优选地，在步骤(2)中，丙烯气相均聚温度为70～85℃，丙烯气相均聚压力为2.6～2.8MPaG；进行所述丙烯气相均聚的停留时间为45～60min。
本发明中，优选地，在步骤(2)中，所述气相聚合反应器为带有外冷却器的卧式反应器，所述聚丙烯浆液或共聚物浆液在所述气相聚合反应器中的装量为所述气相聚合反应器的35～60体积％。
本发明中，所述丙烯气相均聚的过程产生的聚合反应热可以采用丙烯激冷液汽化的方式撤热，即上述反应过程中未反应的气体(如丙烯和氢气)通过反应器上部的沉降段沉降去除部分夹带出的聚合物粉料后，一部分气体通过调节被分送至丙烯回收***(如回收塔)，另一部分气体经过外置冷却器冷却后进入凝液分离罐，分离出丙烯激冷液经过丙烯凝液泵打回到卧式反应器内，再吸收聚合反应热蒸发撤走反应热。所述丙烯气相均聚过程中仍有未反应的丙烯气，可以通过丙烯回收自循环利用。优选地，凝液分离罐分出的丙烯气被压缩循环返回反应过程，可以对卧式反应器内部的聚丙烯粉料进行流化，用以撤热和减少反应釜搅拌功率。卧式反应器比较长，可以采用分段温控如分为6～8个控温区。根据装置规模及卧式反应器搅拌功率的不同，循环气流化粉料的相关设备可视具体情况确定是否设置。优选地，所述气相聚合反应器排出的未反应的丙烯气被冷凝或压缩后作为第二凝液或第二循环丙烯气返回所述丙烯气相均聚。
本发明中，经步骤(2)得到的均聚聚丙烯可以进一步与乙烯、第二丙烯进行共聚，通过引入乙烯单元改善聚丙烯的抗冲击性能。优选地，在步骤(3)中，乙烯的加入量为所述液相丙烯的8～15重量％，第二丙烯的加入量为所述液相丙烯的15～20重量％；共聚温度为65～80℃，共聚压力为2～2.4MPaG，共聚反应停留时间为30～60min。
本发明中，将步骤(2)得到的含聚丙烯的产物分离出聚丙烯，其中还含有带有活性的聚合催化剂，继续用于步骤(3)的共聚反应，不用另外加入催化剂。为了步骤(3)的共聚反应的乙烯原料不影响步骤(2)，优选地，所述分离在压力为2～3MPaG下通过串联气锁机构的气固分离器进行。如图1所示，在气固分离器的出口串联气锁机构，保证步骤(1)、(2)进行的丙烯均聚不与步骤(3)的有乙烯参与的共聚反应相互影响。
本发明的步骤(3)中，所述共聚反应可以在带有外冷却器的卧式共聚反应器中进行。共聚反应产生的聚合反应热还可以通过丙烯冷凝液的汽化撤走，同时共聚反应器排除未反应的丙烯气，可以通过丙烯回收自循环利用。在步骤(3)的丙烯气循环过程中，可以部分丙烯气循环同时携带新鲜的氢气从共聚反应器的底部进入共聚反应器，对共聚反应器中的共聚物料起到混合作用；还可以冷凝为丙烯冷凝液，携带上乙烯和第二丙烯的进料从共聚反应器的顶部进料。实现乙烯、第二丙烯和氢气的进料，以及丙烯气的循环使用。乙烯的用量相对较少可以反应用尽。优选地，乙烯和第二丙烯的进料重量比可以为1：(1～2.5)，获得抗冲性能更好的抗冲聚丙烯。
本发明中，优选地，该方法还包括：将步骤(3)中分离出的丙烯气进行回收，作为回收液相丙烯返回步骤(2)的丙烯液相均聚，同时回收氢气并混合新鲜氢气作为回收循环氢气返回步骤(2)的丙烯液相均聚。
本发明中，涉及的压力均为表压。
结合图1对本发明作进一步详细说明。
(A)备料：
将达到聚合要求的第一丙烯进入丙烯缓冲罐，然后从丙烯缓冲罐的唯一丙烯出口将丙烯输送进丙烯压缩泵加压至4～4.5MPaG而液化得到温度为40～45℃的液相丙烯。液相丙烯通过管线100输送进预聚釜201，同时，主催化剂、活化剂和给电子体通过管线100上的各自的加入口混入液相丙烯，在液相丙烯的携带下进入预聚釜201。
此过程中因为本发明丙烯预聚合与丙烯液相本体聚合、丙烯气相本体聚合相结合，使用的预聚合反应条件可以使丙烯原料无需冷冻降温，并且可以全部进料进过丙烯预聚合，最终抗冲聚丙烯的整个制备过程降低能耗和丙烯损耗。
(B)聚合***：
(1)丙烯预聚合：在预聚釜201中，液相丙烯在主催化剂、活化剂和给电子体的作用下进行丙烯预聚合反应。预聚釜201带有搅拌器，反应温度为40～45℃，反应压力为3.2～3.9MPaG，反应停留时间约为4～5min，丙烯聚合倍数约为50～100倍。
预聚釜进料：主催化剂(Ti催化剂)约为液相丙烯的0.02～0.05重量％、活化剂(三乙基铝)约为液相丙烯的0.2～0.4重量％、给电子体(环己基甲基二甲氧基硅烷)约为液相丙烯的0.04～0.06重量％。
(2)丙烯液相聚合：
由预聚釜201得到含有丙烯预聚物的原料浆液，经浆液管线101混入回收液相丙烯、氢气成为液相聚合原料，液相聚合原料中聚丙烯的浓度为150～300g/L；回收液相丙烯的加入量为液相丙烯的25～30重量％；相对于液相聚合原料中的1000kg聚丙烯，氢气的加入量为0.04～0.3kg。液相聚合釜202是带搅拌的立式反应器。
液相聚合原料进入液相聚合釜202进行丙烯液相均聚。丙烯液相均聚温度为65～70℃，丙烯液相均聚压力为3～3.8MPaG，停留时间约40min。液相聚合釜202中液相聚合原料的料位控制在液相聚合釜202的45～57体积％。液相均聚的反应热可以通过液相丙烯的汽化及夹套循环水带走，其中汽化后的部分丙烯气体经过第一丙烯冷凝器211冷却后，部分直接返回液相聚合釜202，部分与未冷却的丙烯气(来自液相聚合釜202)混合后进入第一凝液分离罐212，经分离出的丙烯凝液返回液相聚合釜202中；分离出的气相经过经循环管线102连通到第一循环风机213，返回液相聚合釜202的液相中鼓泡，一方面能使气体和反应液相混合均匀，一方面使气体降低聚合釜中间的液相温度，液相聚合釜202的压力也通过外循环冷却***的量来控制；
(3)丙烯气相聚合：
从液相聚合釜202排出的聚丙烯浆液(含有丙烯和聚丙烯)依靠压差通过带有阀门的聚丙烯浆液管线103进入到气相聚合反应器203，其中夹带未反应的丙烯继续聚合反应为聚丙烯；气相聚合温度为70～85℃，反应压力为2.6～2.8MPaG，聚丙烯浆液在气相聚合反应器203中的停留时间约为45～60min，得到含聚丙烯的产物。
气相聚合反应器203内物料的料位可以通过放射性料位计或电流来控制，料位一般控制在35～60体积％内。气相聚合反应器203可选用带搅拌器的卧式反应器，反应器内物料停留时间均匀、设备生产强度大、对高熔指及共聚物等稍发粘的物料适应性强；搅拌桨可以采用“开”型结构，使粉料混合均匀。气相聚合反应器203内的聚合反应热可以通过丙烯激冷液的汽化和夹套循环水带走；未反应的丙烯气通过气相聚合反应器203上部的沉降段沉降部分粉料后，一部分气体通过调节被分送至丙烯回收***，另一部分气体经过气相釜丙烯冷凝器214和气相釜丙烯冷却器215冷却后经过第一丙烯凝液泵216打回至气相聚合反应器203，再吸收聚合反应热蒸发撤走反应热。气相聚合反应器203可以采用分段温度自动控制***，根据反应器规模可分为6～8个控温区。搅拌器同时具有搅拌及推动粉料产品向前移动的功能，具体的搅拌叶角度根据反应釜规模及停留时间有所不同。
(4)气固分离
从气相聚合反应器203排出的含聚丙烯的产物通入气固分离器217，未反应的丙烯气排出通入丙烯回收***。分离出的聚丙烯物料还带有未失活的聚合催化剂，一起进入气锁218。气锁218用于防止后续共聚反应中的物料反流进前面的丙烯均聚过程。气固分离在压力为2～3MPaG下进行。
(5)抗冲聚丙烯共聚反应：
将来自气锁218的聚丙烯物料通入共聚釜204中与乙烯、第二丙烯，在65～80℃的共聚温度和2～2.4MPaG的共聚压力下进行共聚反应，共聚反应时间为30～60min。共聚反应的聚合反应热可以通过丙烯激冷液的汽化和夹套循环水带走。未反应的丙烯气一部分被分送至丙烯回收***，另一部分气体经过第二丙烯冷凝器219冷却后进入第二凝液分离罐220，并在第二凝液分离罐220中混入参与共聚反应的乙烯和第二丙烯，乙烯的加入量为液相丙烯的8～15重量％，第二丙烯的加入量为液相丙烯的15～20重量％。第二凝液分离罐220分离出的循环丙烯气可以混带上新鲜的氢气，经第二循环风机222返回共聚釜204的底部，帮助搅拌共聚物料。打回至气相聚合反应器203，再吸收聚合反应热蒸发撤走反应热。第二凝液分离罐220分离出的丙烯冷凝液，混带着乙烯、丙烯经第二丙烯凝液泵221，从共聚釜204的顶部进料。
(C)共聚反应产物的后处理：：
(甲)气固分离：将来自共聚釜204的共聚反应产物(含有丙烯气、氢气、抗冲聚丙烯)依靠压力经出口粉料控制阀进入脱气仓。
脱气仓内部设置旋风分离器及布袋除尘器，用以分离回收丙烯气中的粉尘；脱气仓分离下来的聚合物粉料依靠重力下落至失活器，在失活器中通入适量的蒸汽对所述产物内夹带的催化剂进行失活，失活过的粉料进入干燥器进行干燥脱气，进一步回收丙烯。
干燥器是一台卧式间接加热桨叶搅拌干燥器，空心热轴及外部夹套均通入低压蒸气，通过器壁对湿粉料进行加热干燥，同时搅拌轴也能将湿物料移至物料出口，干燥器操作温度为100～105℃，压力为微正压。
(乙)收获聚合物产品：失活、干燥后的粉料靠重力从干燥器下落到置换釜，在置换釜中用氮气加热器提供的热氮气进一步脱出粉料中夹带的极微量丙烯气体；排除的气体经水封罐、阻火器后高空达标排放；经过脱气后的粉料通过氮气送风***送至后续工段，得到最终的抗冲聚丙烯产品。
(丙)丙烯回收***：将干燥器中湿粉料加热释放出的丙烯气经干燥器上的过滤器过滤后进入水洗塔洗涤。水洗塔采用脱盐水作为洗涤介质，气体中夹带催化剂分解的极微量氯化氢，因此在脱盐水加入适量碱液中和水中的盐酸。洗涤后的丙烯气经水洗塔冷却器冷却后，再经丙烯回收压缩机加压后回收，可以用于外送。
脱气仓分离出的丙烯气与气相丙烯均聚排出的丙烯气、共聚反应排出的丙烯气一并经缓冲后进入油洗塔洗涤、再经丙烯气压缩机压缩进入高压丙烯洗涤塔分离重组分；从高压丙烯洗涤塔塔顶分离出的丙烯气再进入脱氢塔脱除富氢气，从塔分离出富氢气经回收丙烯冷凝器冷凝分离得到的液相丙烯作为回流液返回脱氢塔，富氢气与计量后的新鲜氢气混合后，经循环氢气压缩机加压后送至液相聚合釜202利用；脱氢塔塔底凝液进丙烯凝液罐缓冲，然后用回收丙烯凝液泵加压后一部分返回液相聚合釜202利用，一部分作为高压丙烯洗涤塔的塔顶回流液；离开高压丙烯洗涤塔塔底含有大量丙烷的丙烯(丙烷含量约19重量％)经过滤后与丙烯回收压缩机加压的含水丙烯混合后送出界区处理。
其中，油洗塔为一台顶部带洗油塔冷凝器的板式塔，在其内部用含抗静电剂的白油对丙烯气体进行洗涤，用以脱出丙烯气体中夹带的烷基铝和低聚物等杂质。高压丙烯洗涤塔是一台底部带有再沸器的筛板精馏塔，用丙烯凝液罐的丙烯凝液做回流液，用以分离丙烯中的丙烷，防止***中丙烷累积；脱氢塔是在高压丙烯洗涤塔后串联的筛板塔，以回收丙烯冷凝器的凝液体作为脱氢塔的回流液冷却脱氢塔内的丙烯，用以分离丙烯气中含有的富氢气，脱氢塔底部与丙烯凝液罐直连通，回流液冷凝后直接进入到丙烯凝液罐。
以下将通过实施例对本发明进行详细描述。
抗冲聚丙烯通过GB/T 1043.1-2008测定缺口简支梁冲击强度，通过庚烷抽提法测定弹性体含量。
实施例1
按照图1所示的流程：
(1)预聚合
将第一丙烯加压得压力约为4.2MPaG、温度为42℃的液相丙烯；以液相丙烯作为载体，分别加入在液相丙烯中的含量为0.04重量％的Ti催化剂(CS-1)、0.3重量％的三乙基铝和0.05重量％的环己基甲基二甲氧基硅烷；然全部直接输入到预聚釜中形成聚合浆料，接着在42℃、3.2MPaG、停留时间4min条件下进行丙烯预聚合，得到的原料浆液中聚丙烯的聚合倍数为75倍；
(2)液相本体聚合
将(1)得到的原料浆液加入回收液相丙烯和氢气混成液相聚合原料(其中聚丙烯的浓度为200g/L，回收液相丙烯加入量约为液相丙烯的25重量％，氢气加入量为0.08kg/1000kg聚丙烯)，在68℃、3MPaG下进行丙烯液相均聚，反应釜内料位为45体积％，停留40min；
丙烯液相均聚过程中，部分液相丙烯汽化带走部分聚合反应热。汽化的丙烯气经回收，以气相或液相返回丙烯液相均聚。
(3)气相本体聚合
将(2)得到的聚丙烯浆液加入气相本体聚合反应器中，在80℃、2.6MPaG下进行丙烯气相均聚，停留时间为45min，反应器中料位为55体积％。
丙烯气相均聚过程中，排出的部分未反应的丙烯气被回收，以气相或液相返回丙烯气相均聚。
(4)将(3)得到的含聚丙烯的产物在2.6MPaG下进行气固分离。再将得到的聚丙烯与用量为液相丙烯15重量％的乙烯、用量为液相丙烯18重量％的第二丙烯在共聚釜中，在65℃、2.4MPaG下进行共聚反应，停留时间为45min，得到共聚产物。
(5)将共聚产物进行干燥，得到抗冲聚丙烯。
回收丙烯和氢气返回用于液相本体聚合。
计算上述整个工艺过程中，生产抗冲聚丙烯的单位能耗为62kg标油/吨抗冲聚丙烯。生产1000kg抗冲聚丙烯，丙烯损耗为4kg。
抗冲聚丙烯进行性能评测，弹性体含量为46重量％以上。抗冲聚丙烯的韧性大，测定缺口简支梁冲击强度在23℃和-23℃下均没有断裂。
实施例2
按照图1所示的流程：
(1)预聚合
将第一丙烯加压得压力约为4MPaG、温度为45℃的液相丙烯；以液相丙烯作为载体，分别加入在液相丙烯中的含量为0.06重量％的Ti催化剂(CS-1)、0.2重量％的三乙基铝和0.06重量％的环己基甲基二甲氧基硅烷；然后全部直接输入到预聚釜中形成聚合浆料，接着在45℃、3.6MPaG、停留时间4min条件下进行丙烯预聚合，得到的原料浆液中聚丙烯的聚合倍数为50倍；
(2)液相本体聚合
将(1)得到的原料浆液加入回收丙烯和氢气混成液相聚合原料(其中聚丙烯的浓度为150g/L，回收丙烯加入量约为液相丙烯的27重量％，氢气加入量为0.12kg/1000kg聚丙烯)，在70℃、3.5MPaG下进行丙烯液相均聚，反应釜内料位为60体积％，停留35min；
丙烯液相均聚过程中，部分液相丙烯汽化带走部分聚合反应热。汽化的丙烯气经回收，以气相或液相返回丙烯液相均聚。
(3)气相本体聚合
将(2)得到的聚丙烯浆液加入气相本体聚合反应器中，在65℃、2.7MPaG下进行丙烯气相均聚，停留时间为60min，反应器中料位为45体积％。
丙烯气相均聚过程中，排出的部分未反应的丙烯气被回收，以气相或液相返回丙烯气相均聚。
(4)将(3)得到的含聚丙烯的产物在2.4MPaG下进行气固分离。再将得到的聚丙烯与用量为液相丙烯10重量％的乙烯、用量为液相丙烯20重量％的第二丙烯在共聚釜中，在80℃、2.2MPaG下进行共聚反应，停留时间为60min，得到共聚产物。
(5)将共聚产物进行干燥，得到抗冲聚丙烯。
回收丙烯和氢气，继续用于液相本体聚合。
计算上述整个工艺过程中，生产抗冲聚丙烯的单位能耗为45kg标油/吨抗冲聚丙烯。生产1000kg抗冲聚丙烯，丙烯损耗为5kg。
抗冲聚丙烯进行性能评测，缺口简支梁冲击强度为62(kJ/m2，23℃)，6.4(kJ/m2，-23℃)，弹性体含量为21.6重量％。
实施例3
按照图1所示的流程：
(1)预聚合
将第一丙烯加压得压力约为4.5MPaG、温度为40℃的液相丙烯；以液相丙烯作为载体，分别加入在液相丙烯中的含量为0.05重量％的Ti催化剂(CS-1)、0.4重量％的三乙基铝和0.04重量％的环己基甲基二甲氧基硅烷；然后全部直接输入到预聚釜中形成聚合浆料，接着在40℃、3.8MPaG、停留时间5min条件下进行丙烯预聚合，得到的原料浆液中聚丙烯的聚合倍数为100倍；
(2)液相本体聚合
将(1)得到的原料浆液加入回收丙烯和氢气混成液相聚合原料(其中聚丙烯的浓度为300g/L，回收丙烯加入量约为液相丙烯的30重量％，氢气加入量为0.2kg/1000kg聚丙烯)，在69℃、3.7MPaG下进行丙烯液相均聚，反应釜内料位为40体积％，停留45min；
丙烯液相均聚过程中，部分液相丙烯汽化带走部分聚合反应热。汽化的丙烯气经回收，以气相或液相返回丙烯液相均聚。
(3)气相本体聚合
将(2)得到的聚丙烯浆液加入气相本体聚合反应器中，在70℃、2.8MPaG下进行丙烯气相均聚，停留时间为48min，反应器中料位为50体积％。
丙烯气相均聚过程中，排出的部分未反应的丙烯气被回收，以气相或液相返回丙烯气相均聚。
(4)将(3)得到的含聚丙烯的产物在2.8MPaG下进行气固分离，再将得到的聚丙烯与用量为液相丙烯8重量％的乙烯、用量为液相丙烯15重量％的第二丙烯在共聚釜中，在70℃、2.0MPaG下进行共聚反应，停留时间为30min，得到共聚产物。
(5)将共聚产物进行干燥，得到抗冲聚丙烯。
回收丙烯和氢气，继续用于液相本体聚合。
计算上述整个工艺过程中，生产抗冲聚丙烯的单位能耗为50kg标油/吨抗冲聚丙烯。生产1000kg抗冲聚丙烯，丙烯损耗为5kg。
抗冲聚丙烯进行性能评测，缺口简支梁冲击强度为36(kJ/m2，23℃)，4.4(kJ/m2，-23℃)，弹性体含量为15.8重量％。
对比例1
(1)预聚合
取-5℃、3.81MPaG的液相丙烯的50重量％与聚合催化剂混合，聚合催化剂中含有以全部液相丙烯为基准的0.08重量％的Ti催化剂(CS-1)、0.5重量％的三乙基铝和0.08重量％的环己基甲基二甲氧基硅烷，加入预聚环管中进行低温预聚合，预聚合温度约为10℃，预聚合压力约为3.8MPaG，停留时间为12min，得到的原料浆液中聚丙烯的聚合倍数约为60倍；
(2)液相本体聚合
将原料浆料与剩下的50重量％液相丙烯(聚丙烯的浓度为50重量％，加入0.08kg/1000kg聚丙烯的氢气)混合为液相聚合原料，然后进入第一环管反应器，液相聚合原料中的一部分丙烯发生聚合，剩余的液体作为聚合物的稀释剂使反应器中的物料呈淤浆状，通过轴流泵打循环，在反应器中保持淤浆高速流动和混合均匀；
再通过出料专用线将第一环管反应器中的淤浆连续送至第二环管反应器中继续进行液相聚合并补充新鲜丙烯(加入量为液相丙烯的25重量％)。第一、二环管反应器反应温度约为70～73℃，反应压力约为3.8MPaG，停留时间约1h。
(3)与乙烯共聚
将第二环管反应器排出的聚合淤浆在2.6MPaG下进行气固分离。再将得到的聚丙烯与用量为液相丙烯8重量％的乙烯、用量为液相丙烯15重量％的第二丙烯在共聚釜中，在70℃、2.0MPaG下进行共聚反应，停留时间为30min，得到共聚产物。
将共聚产物进行干燥，得到抗冲聚丙烯。
回收丙烯和氢气，继续用于液相本体聚合。
通过计算上述环管聚合过程，生产抗冲聚丙烯的单位能耗约为70kg标油/吨抗冲聚丙烯。生产1000kg抗冲聚丙烯，丙烯损耗为5kg。
抗冲聚丙烯进行性能评测，缺口简支梁冲击强度为38(kJ/m2，23℃)，4.4(kJ/m2，-23℃)，弹性体含量为14.8重量％。
上述环管反应器及工艺是目前国内外采用较多的丙烯聚合反应器及工艺，虽然也可以制备抗冲聚丙烯，但是由于环管反应器撤热全部由夹套循环水来实现，浆料在环管内流动是由轴流泵推动来实现，聚丙烯浆料为液相闪蒸出料，须增加蒸汽加热***，进一步增加了该工艺反应过程的能耗。
对比例2
将丙烯加压达到3.5MPa并冷凝至-5℃后液相进入预聚合聚釜内，与聚合催化剂(包括Ti催化剂(CS-1)、三乙基铝、环己基甲基二甲氧基硅烷)在0℃接触，催化剂各组分在液相丙烯中的含量为0.08重量％的Ti催化剂(CS-1)、0.5重量％的三乙基铝和0.08重量％的环己基甲基二甲氧基硅烷，并用搅拌器捏物料混匀，在此生成催化剂的活性中心，然后开始丙烯的预聚，预聚合的停留时间为5min，得到的原料浆液中聚丙烯的聚合倍数为75倍。
预聚合得到的含有活性催化剂和丙烯混合物淤浆进入液相聚合釜内，在69℃、3.4MPa下停留1～1.6h继续反应。淤浆中聚丙烯浓度为130g/L、丙烯总量为10t/h、氢气加入量为150L/min。液相反应釜内料位为45体积％。
液相聚合中还补加聚合催化剂：Ti催化剂(CS-1)0.4g/h、三乙基铝3L/h、环己基甲基二甲氧基硅烷0.4L/h。
液相聚合釜排出的浆料进入气相反应釜，在90℃、2.8MPa下进行气相本体聚合，停留时间为1.5h，气相反应釜中料位为40体积％。
完成丙烯气相均聚后，得到的含丙烯均聚物的产物在2.6MPaG下进行气固分离。再将得到的聚丙烯与用量为液相丙烯8重量％的乙烯、用量为液相丙烯15重量％的第二丙烯在共聚釜中，在70℃、2.0MPaG下进行共聚反应，停留时间为30min，得到共聚产物。
将共聚产物进行干燥，得到抗冲聚丙烯。
回收丙烯和氢气，继续用于液相本体聚合。
计算上述整个工艺过程中，生产抗冲聚丙烯的单位能耗为60kg标油/吨抗冲聚丙烯。生产1000kg抗冲聚丙烯，丙烯损耗为6kg。
抗冲聚丙烯进行性能评测，缺口简支梁冲击强度为36(kJ/m2，23℃)，4.4(kJ/m2，-23℃)，弹性体含量为15.8重量％。
通过上述实施例和对比例的结果可以看出，本发明提供的方法将丙烯预聚合、丙烯液相本体聚合和丙烯气相本体聚合相结合进行均聚聚丙烯的聚合，可以无需丙烯冷凝简化工艺流程。液相丙烯全部参与预聚合，且减少主催化剂的加入量，得到丙烯预聚物分散更好的原料浆液，有利于提高产品质量。丙烯预聚合在40～45℃的温和温度下进行，最终可以降低整个生产抗冲聚丙烯的单位能耗和丙烯损耗。
对比例1中需要丙烯冷凝至零下，且只能部分液相丙烯进行低温预聚合；聚合过程中需要补加新鲜丙烯和聚合催化剂，产物需闪蒸处理，虽然也可以制备抗冲聚丙烯，但是整个工艺过程的丙烯聚合单位产品能耗和丙烯损耗高。
对比例2中，现有技术需要丙烯冷凝至零下，并且预聚合温度低，催化剂加入量高，还要补加聚合催化剂，虽然也可以制备抗冲聚丙烯，但是完成整个工艺过程的丙烯聚合单位产品能耗和丙烯损耗高。
现有技术需要丙烯冷凝至零下进行低温预聚合，如其它条件仍按照实施例1的条件进行抗冲聚丙烯的聚合，将得不到与实施例1具有等同规格的抗冲聚丙烯。而要获得与实施例1等同的规格的抗冲聚丙烯，则需要增加催化剂用量，并调整聚合条件，增加完成整个工艺过程的丙烯聚合单位产品能耗和丙烯损耗，且增加催化剂的成本。
以上结合附图详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于此。在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，包括各个技术特征以任何其它的合适方式进行组合，这些简单变型和组合同样应当视为本发明所公开的内容，均属于本发明的保护范围。

Claims (10)

1.一种抗冲聚丙烯的聚合方法，该方法包括：
(1)将第一丙烯压缩为液相丙烯，并混入聚合催化剂后进料到预聚合釜中进行丙烯预聚合，得到含有丙烯预聚物的原料浆液；
其中，预聚合温度为40～45℃，预聚合压力为3.2～3.9MPaG；
所述聚合催化剂包括主催化剂、活化剂和给电子体，所述主催化剂的用量为所述液相丙烯的0.02～0.05重量％；
(2)将所述原料浆液、回收液相丙烯和回收循环氢气混合为液相聚合原料，并送入液相聚合釜中进行丙烯液相均聚，得到聚丙烯浆液；将所述聚丙烯浆液连续输入气相聚合反应器中，使所述聚丙烯浆液中的丙烯进行丙烯气相均聚，得到含聚丙烯的产物；
(3)将所述含聚丙烯的产物进行分离，将分离出的聚丙烯与乙烯、第二丙烯进行共聚反应，得到抗冲聚丙烯。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，在步骤(1)中，所述活化剂和给电子体的用量分别为所述液相丙烯的0.2～0.4重量％和0.04～0.06重量％。
3.根据权利要求1所述的方法，其中，在步骤(1)中，液相丙烯压力为4～4.5MPaG，液相丙烯温度为40～45℃；
优选地，进行所述丙烯预聚合的停留时间为4～5min；
优选地，所述丙烯预聚物为聚合倍数为50～100倍的聚丙烯。
4.根据权利要求1所述的方法，其中，在步骤(2)中，所述液相聚合原料中聚丙烯的浓度为150～300g/L；所述回收液相丙烯的加入量为所述液相丙烯的25～30重量％；相对于所述液相聚合原料中的1000kg聚丙烯，氢气的加入量为0.04～0.3kg。
5.根据权利要求1-4中任意一项所述的方法，其中，在步骤(2)中，丙烯液相均聚温度为65～70℃，丙烯液相均聚压力为3～3.8MPaG，进行所述丙烯液相均聚的停留时间为35～45min。
6.根据权利要求1-4中任意一项所述的方法，其中，步骤(2)中，所述丙烯液相均聚在带有外置冷却器的液相聚合釜中进行，并通过部分所述液相丙烯汽化的方式将所述丙烯液相均聚的部分反应热进行撤热；
优选地，汽化的丙烯气被冷凝或压缩后作为第一凝液或第一循环丙烯气返回所述丙烯液相均聚。
7.根据权利要求1-4中任意一项所述的方法，其中，在步骤(2)中，丙烯气相均聚温度为70～85℃，丙烯气相均聚压力为2.6～2.8MPaG；进行所述丙烯气相均聚的停留时间为45～60min。
8.根据权利要求1-4中任意一项所述的方法，其中，在步骤(2)中，所述气相聚合反应器为带有外冷却器的卧式反应器，所述聚丙烯浆液在所述气相聚合反应器中的装量为所述气相聚合反应器的35～60体积％；
优选地，所述气相聚合反应器排出的未反应的丙烯气被冷凝或压缩后作为第二凝液或第二循环丙烯气返回所述丙烯气相均聚。
9.根据权利要求1-4中任意一项所述的方法，其中，在步骤(3)中，乙烯的加入量为所述液相丙烯的8～15重量％，第二丙烯的加入量为所述液相丙烯的15～20重量％；共聚温度为65～80℃，共聚压力为2～2.4MPaG，共聚反应停留时间为30～60min。
10.根据权利要求1-4中任意一项所述的方法，其中，在步骤(3)中，所述分离在压力为2～3MPaG下通过串联气锁机构的气固分离器进行。
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