CN109554661A - 钢片及制造钢片以保护涂层偏斜的方法 - Google Patents

钢片及制造钢片以保护涂层偏斜的方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供了钢片及制造钢片以保护涂层偏斜的方法，具体提供了制造电加热的钢片以保护涂层偏斜的方法和由该方法制成的钢片。该钢片可以通过在热成形过程期间电加热钢片之前的热处理而包括包含铝‑铁金属间化合物的基于Al的涂层，使得可以防止电加热中涂层的偏斜。具体地，该方法可以包括：热处理钢片；电加热述热处理的钢片；压制并成形加热的钢片；以及冷却成形的钢片。

Description

钢片及制造钢片以保护涂层偏斜的方法
相关申请的引证
本申请要求在35U.S.C.§119下享有2017年9月27日于韩国知识产权局提交的韩国专利申请号10-2017-0124971的优先权，其公开通过引证以其整体结合于本文中。
技术领域
本发明涉及成形电加热的钢片的方法和由该方法制成的钢片。该钢片可以包括可以在电加热钢片之前通过热处理形成的包含铝-铁金属间化合物的基于Al的涂层，由此防止电加热过程中的涂层的偏斜。
背景技术
近来，由于世界各地出现的环境问题，已经找到了减少燃料的方法以解决这些问题。为了降低燃料消耗，作为汽车行业提出的解决方案是改善交通工具发动机的效率并降低交通工具的重量。已经提供了减轻交通工具的重量作为增加交通工具的燃料效率的良好措施。然而，如果交通工具的重量降低，可能不满***通工具所需的强度和耐久性。因此，解决该问题正在成为汽车行业的最大目标。
例如，汽车行业已经开发了各种环保型交通工具，旨在将二氧化碳排放量降低到95g/km，这相比于直到2021年的当前水平是27％的水平。此外，为了满足54.5mpg(23.2km/L)的到2025年的公司平均燃油经济性(CAFE)的标准值，激励汽车制造商降低交通工具尺寸和提高燃油效率。
通常，根据部件数量的增加或重量的增加，材料的重量可能会降低。此时，作为减轻重量的方法，许多热处理技术已经应用于高度增强材料或固化材料的表面。例如，作为改善用于交通工具的部件的强度的制造方法，广泛使用热成形方法。具体地，在热成形方法中，设计为加热硬化类型的钢片可以在高于奥氏体化温度的温度下加热，然后在室温下快速冷却，并同时通过具有冷却通道的模具压制而通过产品的形状和钢的结构变化的获得高强度的低成形构件。
因此，为了减轻交通工具的重量，越来越多地应用热成形方法，然而，由于热成形方法的特性和高制造成本，难以将热成形方法应用于交通工具中使用的各种部件。图1示出了根据现有技术制造热成形钢片的方法的流程图。如图1所示，一般热成形方法可以依次通过坯料钢片制备步骤(S11)、加热步骤(S13)、热成形步骤(S15)和激光整修步骤(S17)而进行。现有技术中的加热步骤可以是使用气体或电，即间接加热源的方法。然而，使用间接加热源的方法可能具有不仅热效率低，而且加热炉安装成本高的问题。
因此，为了解决上述问题，在现有技术中，通过利用钢片的自身电阻将电直接施加于用于热成形的钢片上以产生热量。例如，图2显示了根据现有技术通过电加热制造热成形钢片的方法的流程图。如图2所示，方法可以依次包括：坯料钢片制备步骤(S21)、电加热步骤(S23)、热成形步骤(S25)和激光整修步骤(S27)。与一般加热步骤相比，对应于使用钢片本身的电阻的加热方法的电加热步骤与间接加热源相比改善了热效率。
然而，现有技术中的热成形方法中通常使用的材料对应于包括基于Al的涂层的钢片。然而，在电加热步骤中，当对包括基于Al的涂层的钢片施加电时，熔融的涂层材料可能由于施加电时产生的磁力而偏斜，并避免了电加热。
为了解决这种问题，例如，可以提供使用包括基于Zn的涂层的钢片的电加热步骤，然而，相比于包括基于Al的涂层的钢片，包括基于Zn的涂层的钢片具有较低耐腐蚀性等。
因此，可以提供本发明以解决上述的现有技术的问题，并通过防止包括基于Al的涂层的钢片的偏斜而改善耐腐蚀性等。
发明内容
在一个优选的方面中，提供了制造电加热的钢片以防止在热冲压过程中能够增加能量效率的涂层的偏斜的方法以及钢片。因此，本发明可以通过在电加热之前热处理包括基于Al的涂层的钢片而同时提供降低的生产成本。
在进一步的优选的方面中，提供了通过电加热制造的钢片，其可以通过使用包括基于Al的涂层的钢片而改善耐锈性和可焊接性以及降低的裂纹。
本发明中期望实现的其他技术目的不限于上述目的，并且由本发明的公开，以上未描述的其它技术目的对于本领域技术人员将是显而易见的。
本发明的示例性实施方式提供了制造电加热的钢片的方法。该方法可以包括：热处理钢片；电加热热处理的钢片；压制并成形加热的钢片；以及冷却成形的钢片。
钢片的表面可以包括基于Al的涂层。
基于Al的涂层可以是通过热处理合金化的铝-铁。
通过铝-铁合金化，涂层可以包括Al13Fe4的金属间化合物。
如本文所用的术语“金属间化合物”是指通过其间的特定相互作用(例如，金属键或离子键)由至少两种或更多种金属元素和可选的一种或多种非金属元素形成的化合物。优选的金属间化合物可以以具有构成元素的有序排列的固态存在，例如，结晶或固溶体。金属间化合物可以具有与每种成分不同的性质，而因此金属间化合物的形成可以改变新的性质或改善特定的性质，例如熔点、脆性、耐腐蚀性等。
涂层的铁含量可以为约24原子％或更高。
热处理步骤的温度可以为约600℃至660℃。
热处理步骤的时间可以为5分钟或更长。
热处理可以通过分批退火炉(BAF)方法进行。
压制与成形加热的钢片和冷却成形的钢片可以同时进行。
方法可以进一步包括切割冷却的钢片。
切割可以使用激光进行。
本发明的另一个示例性实施方式提供了包括基于Al的涂层的钢片，并且钢片可以通过以下制造：热处理钢片；电加热热处理的钢片；压制并成形加热的钢片；以及冷却成形的钢片。优选地，电加热可以是施加电流。
涂层可以是通过热处理而合金化的Al-Fe。
通过铝-铁合金化，基于Al的涂层可以包含Al13Fe4的金属间化合物。
涂层的铁含量可以为24原子％或更高。
本文进一步提供了包括如本文所述的钢片的交通工具。
根据本发明，提供了制造电加热的钢片的方法，以防止涂层偏斜，并且通过在电加热包括基于Al的涂层的钢片之前热处理而增加热冲压过程中的能量效率并同时降低生产成本。此外，通过本文所述的方法制造的钢片通过使用包含基于Al的涂层的钢片可以具有改善的防锈性和可焊性以及降低的裂纹的发生。
本发明的其他方面在下文中公开。
附图说明
图1是根据现有技术的制造热成形钢片的方法的流程图。
图2是根据现有技术的通过电加热制造热成形钢片的方法的流程图。
图3是示出基于Al的涂层材料、电加热的GA涂层材料、电加热的基于Zn-Ni的涂层材料的点焊的可用范围的图表。
图4A-4C是示出包括电加热的基于Al的涂层的钢片的表面(图4A)，电加热的GA的表面(图4B)和包括电加热的基于Zn-Ni的涂层的钢片的表面(图4C)的防锈性的放大照片。
图5A是在基于Zn的涂层上形成的宏观裂纹的放大照片，而图5B是在基于Zn的涂层上形成的宏观裂纹的示意图。
图6A是在基于Zn的涂层上形成的微裂纹的放大照片，而图6B是在基于Zn的涂层上形成的微裂纹的示意图。
图7A-7C是包括基于Al的涂层的钢片的表面(图7A)、GA的表面(图7B)和包括基于Zn-Ni的涂层的钢片的电加热的表面(图7C)的放大照片。
图8是示出电加热期间由磁场引起的基于Al的涂层的偏斜的示意图。
图9A是外部部分的放大的截面照片，而图9B是其中通过电加热而产生偏斜的包括基于Al的涂层的钢片的中央部分。
图10是示出铝和铁的状态的图表。
图11A是电加热的热成形钢片的热处理之前涂层放大截面照片，而图11B是根据本发明的示例性实施方式，在热处理电加热的热成形钢片以防止涂层偏斜之后的涂层的放大截面照片。
图12A-12B是在400℃的温度下热处理10分钟之后(图12A)和电加热之后(图12B)包括基于Al的涂层的钢片表面的放大照片。
图13A-13B是在600℃的温度下热处理1分钟之后(图13A)和在电加热之后(图13B)包括基于Al的涂层的钢片表面的放大照片。
图14A-14B是在600℃的温度下热处理2分钟之后(图14A)和在电加热之后(图14B)包括基于Al的涂层的钢片表面的放大照片。
图15A-15B是在600℃的温度下热处理3分钟之后(图15A)和在电加热之后(图15B)包括基于Al的涂层的钢片表面的放大照片。
图16A-16B是在600℃的温度下热处理4分钟之后(图16A)和在电加热之后(图16B)包括基于Al的涂层的钢片表面的放大照片。
图17A-17B是在600℃的温度下热处理5分钟之后(图17A)和在电加热之后(图17B)包括基于Al的涂层的钢片表面的放大照片。
图18A-18B是在600℃的温度下热处理6分钟之后(图18A)和在电加热之后(图18B)包括基于Al的涂层的钢片表面的放大照片。
图19A-19B是在600℃的温度下热处理10分钟之后(图19A)和在电加热之后(图19B)包括基于Al的涂层的钢片表面的放大照片。
图20A-20B是未热处理的包含基于Al的涂层的钢片表面(图20A)和电加热后包括基于Al的涂层的钢片表面(图20B)的放大照片。
图21是根据本发明示例性实施方式制造电加热的钢片以防止涂层偏斜的示例性方法的流程图。
具体实施方式
本文中使用的术语仅用于描述具体示例性实施方式的目的，而非旨在限制本发明。除非上下文另外明确指出，如本文所用的单数形式“一个”、“一种”和“该”也旨在包括复数形式。应该进一步理解的是，当在本说明书中使用时，术语“包括”和/或“包含”指定所陈述的特征、整体、步骤、操作、元件和/或组件的存在，但不排除存在或添加一个或多个其他特征、整体、步骤、操作、元件、组件和/或其组合。正如本文所用，术语“和/或”包括一个或多个相关的所列项目的任何和所有组合。
除非特别说明或由上下文是明显的，如本文所用的术语“约”应该理解为在本领域的正常公差范围内，例如，在平均值的2个标准偏差内。“约”可以理解为在所述值的10％、9％、8％、7％、6％、5％、4％、3％、2％、1％、0.5％、0.1％、0.05％或0.01％之内。除非上下文中另外明确指出，否则本文中提供的所有数值均由术语“约”修饰。
应该理解的是，本文所使用的术语“交通工具”或“交通工具的”或其他类似术语包括通常的机动交通工具，如包括运动型多用途车辆(SUV)的乘用车、公共汽车、卡车，各种商用交通工具，包括各种舟艇和船舶的船只，飞行器等，并包括混合动力交通工具、电动交通工具、插电混合动力电动交通工具、氢动力交通工具和其他替代燃料交通工具(例如，源自石油以外的资源的燃料)。正如本文所提及，混合动力交通工具是具有两种或更多种动力源的交通工具，例如，汽油动力又有电动动力的交通工具。
在下文中，将参照附图详细描述本发明的示例性实施方式。在本说明书和将在下文描述的权利要求书中使用的术语或词语不应该解释为限于典型或词典的含义，而是应该基于发明人可以恰当地定义术语的概念而以最佳方式描述他/她自己的发明的原则，解释为具有符合本发明的技术精神的含义和概念。因此，在本发明的说明书中描述的实施方式和附图中所示的构造仅仅是本发明的最优选的实施方式，并不代表本发明的所有技术精神，因而应该理解的是，当提交本申请时，各种可以替换该构造的等同物和修改的实施例都是可能的。
本发明涉及制造电加热的钢片以防止涂层偏斜的方法和由该方法制造的钢片。
在一个方面中，本文提供了制造电加热的钢片的方法，该方法可以包括：热处理钢片的热处理步骤；加热热处理的钢片的加热步骤；压制和成形加热的钢片的压制-成形步骤；和冷却成形的钢片从而防止涂层偏斜的冷却步骤。
在示例性实施方式中，电加热可以通过向金属板例如钢片施加电流而进行。因此，钢片的延展性可以因加热而增加。事实上，该方法可以通过压制提供具有增加的延展性的钢片，以改善可加工性并改善强度。电加热步骤可以具有降低加热步骤中的制造成本的优点，因为热效率比现有技术中使用间接加热源更高。
此外，在现有技术中，由于在电加热步骤中熔融的基于Al的涂层会向中心偏斜，所以在使用电加热的方法中可能不使用基于铝(Al)的涂层。当由于基于Al的涂层偏斜，基于Al的涂层向钢片的中心偏斜时，会出现各种问题，例如，涂层可能会在钢片的中心部分剥离，钢片的外缘部分的耐腐蚀性降低，以及涂层材料会在成形步骤中烧焦。
为了解决上述问题，在现有技术中，已经应用了基于锌(Zn)的镀锌扩散退火(galva-annealed)钢片(GA)。基于Zn的镀锌退火扩散钢片具有适合于电加热的特性，但是耐腐蚀性等可能比包括基于Al的涂层的钢片的那些低。
图1是根据现有技术的制造热成形钢片的方法的流程图。如图1所示，在现有技术中制造热成形钢片的常规方法中，可能需要气体燃烧或电热丝以连续运行。例如，依次进行坯料钢片制造步骤(S11)，加热步骤(S13)，热成形步骤(S15)，激光修整步骤(S17)，加热步骤的加热时间进行5分钟。然而，加热步骤中的热效率对应于10至25％，这表明热效率变差。而且，为了实现现有技术，加热装置的安装空间为约4m×25m，因此占据了大量空间。图2是根据现有技术的通过电加热制造热成形钢片的方法的流程图。为了解决图1中描绘的现有技术的问题，例如劣化的热效率变差和较大的安装空间，如图2中所示的包括电加热步骤的制造热成形钢片的方法可以包括由可以按需运行或停止的磁阻加热装置进行的磁阻加热。例如，电加热步骤中的加热时间对应于约20秒，热效率对应于约60％至80％，而安装磁阻加热装置所需的空间对应于3m×4m以安装于各种位置。然而，当如图2所示的包括电加热步骤的制造热成形钢片的方法应用于包含基于Al的涂层的钢片时，涂层容易偏斜。
因此，为了防止涂层偏斜，在现有技术中，已经使用了基于Zn的涂层材料。例如，由基于Zn的涂层材料制成的基于Zn的涂层由于厚氧化物层和高密度而具有适于电加热的特性。然而，在现有技术中使用间接加热源制造热冲压钢片的方法中，包括基于Zn的涂层的钢片与包括基于Al的涂层的钢片相比不易加热，且机械性能会劣化，并且涂层表面的质量会劣化。
图3是示出基于Al的涂层材料、电加热的GA涂层材料和电加热的基于Zn-Ni的涂层材料(其为基于Zn的涂层中出现的缺陷)的点焊的可用范围。当使用基于Zn的涂层材料时，可焊性小于基于Al的涂层材料。即，由于厚氧化锌(ZnO)的氧化物层而产生飞溅的可能性较高，且可以适合焊接的电流范围窄。如图3所示，电能加热的基于Zn的镀锌退火扩散钢片具有约7.2至约8.2kA的能够点焊的电流范围，且电能加热的基于Zn-Ni的涂层具有约7.2至约8.2kA的能够电焊的电流范围。同时，基于Al的涂层材料具有约6.2至约8.2kA的能够点焊的电流范围，使得与基于Zn的涂层相比，进行点焊具有较低的电流，并且以更宽的电流范围进行点焊。
然而，基于Zn的涂层材料基于与基于Al的涂层相比耐锈性差的问题。例如，虽然基于Zn的涂层材料由于牺牲防腐蚀性而在早期阶段维持防锈性，但在长时间使用基于Zn的涂层材料时，防锈性会劣化，且耐腐蚀性与基于Al的涂层相比较差。图4A-4C是示出通过比较包括电加热的基于Al的涂层的钢片表面(图4A)、电加热的GA的表面(图4B)和包括电加热的基于Zn-Ni的涂层的钢片的表面(图4C)的钢片表面耐锈性的放大照片。电加热的GA的表面和包含基于Zn-Ni的涂层的钢片的表面被过度腐蚀，而包括电加热的基于Al的涂层的钢片的表面被腐蚀较少。
与基于Al的涂层材料相比，基于Zn的涂层材料易受由较低的熔点导致的宏观裂纹和微裂纹的影响。例如，锌的熔点为约420℃，而铝的熔点为约660℃，所以锌会在较低的温度下熔化。因此，由于熔点差异，在包括基于Zn的涂层的钢片中液态金属脆化(LME)，其中熔融金属渗透通过不同种类的固体金属晶界，并即使在低应力下表现出脆裂。图5B是在基于Zn的涂层上形成的宏观裂纹的示意图而图5A是在基于Zn的涂层上形成的宏观裂纹的放大照片。如图5A所示，宏观裂纹出现于包括基于Zn的涂层11的钢片中，而如图5B所示，当在基于宏观裂纹的两个方向上施加张力时，就会出现脆性断裂现象。此外，图6B是在基于Zn的涂层上形成的微裂纹的示意图，而图6A是在基于Zn的涂层11上形成的微裂纹的放大照片。如图6A所示，微裂纹出现于包括基于Zn的涂层的钢片中。因此，当微裂纹出现于包括基于Zn的涂层的钢片上时，涂层的表面是不均匀的并且摩擦力增加。如图6B所示，摩擦力由于微裂纹出现于包括基于Zn的涂层的钢片中而增加。
同时，由于电加热上述的基于Zn的涂层，涂层未发生偏斜。图7A-7C显示了包括基于Al的涂层的钢片表面、GA表面和包括基于Zn-Ni的涂层的钢片的电加热表面的放大照片。图7A是基于锌-镍的涂层的放大照片，图7B是GA的放大照片，而图7C是包括基于Al的涂层的钢片的电加热表面的放大照片。因此，如图7A-7C所示，GA的表面和包括基于Zn-Ni的涂层的钢片的表面保持良好，因为未发生涂层的偏斜，而包括基于Al的涂层的钢片的表面由于电加热而发生偏斜。然而，包括基于Zn的涂层的钢片的焊接性和防锈性较差。因此，本发明的目的是通过确定基于Al的涂层偏斜的原因而提供即使在电加热时也不会发生偏斜的包括基于Al的涂层的钢片。
图8是示出电加热期间由磁场引起的基于Al的涂层的偏斜的示意图。基于Al的涂层的偏斜表明熔融的涂层材料可以通过电磁力(洛伦兹力)向钢片的中心处偏斜和固化。如图8所示，当电磁力施加到一个位置时，在位置周围产生磁场，并且朝向该位置产生磁力。熔融的涂层材料通过磁力向该位置偏斜。然而，由于基于Al的涂层的氧化物层的氧化铝(Al2O3)的厚度比形成于基于Zn的涂层中的氧化物层的氧化锌(ZnO)的厚度薄，由氧化物层造成的涂层约束力小，因此基于Al的涂层容易向施加磁场的位置偏斜。具体地，由于氧化铝形成具有比氧化锌更小的粒径的致密氧化物膜而具有较低的氧扩散速率，氧化物层形成较薄。因此，涂层约束力也较小，因而氧化物层会在施加磁场的位置处偏斜。此外，由于铝的密度为约2.7g/cm3，小于约7.14g/cm3的锌密度，所以即使当以相同的量涂覆铝时，可能形成更大的涂层厚度，因而偏斜量相对较大。因此，与基于Zn的涂层相比，铝涂层的偏斜容易发生。图9A-9B是其中通过电加热而出现偏斜的包括基于Al的涂层11的钢片13的外部(图9A)和中央部分(图9B)的放大截面照片。如图9A-9B所示，在包括基于Al的涂层11的钢片13中，由于涂层材料因电加热而向钢片的中心偏斜，涂层的厚度大于钢片的外部边缘部分的厚度。
因此，为了解决基于Al的涂层的偏斜，提拱了独立阻断仅涂层的电磁场的方法，防止涂层熔融的方法，和增加涂层氧化物层的厚度的方法。然而，由于独立阻断仅涂层的电磁场是实际上不可能的方法，通过使用除该方法外的其它方法解决该问题。
图21是根据示例性实施方式形成或制造电加热的钢片而防止涂层偏斜的方法的流程图。方法可以包括：热处理钢片的热处理步骤(S101)；加热经热处理的钢片的加热步骤(S103)；压制和成形加热的钢片的压制-成形步骤(S105)；和冷却成形的钢片的冷却步骤(S107)。优选地，钢片的表面可以包括基于Al的涂层，并且涂层可以是通过热处理步骤而合金化的铝-铁。此外，通过铝-铁合金化，涂层可以适当地包括金属间化合物的Al13Fe4，并且涂层的铁含量可以优选为约24原子％或更高。
此外，热处理步骤(S101)的温度可以为约500℃至800℃，550℃至700℃，或具体地约600℃至660℃，并且加热步骤的加热时间可以进行超过1分钟、超过2分钟、超过3分钟、超过4分钟或约5分钟。
压制-成形步骤(S105)和冷却步骤(S107)可以同时进行。此外，在冷却步骤(S107)之后，方法可以进一步包括切割冷却的钢片的切割步骤(S109)，并且切割步骤(S109)可以通过使用激光进行。
与现有技术相比，方法可以进一步包括：在电加热步骤之前的热处理步骤，通过将包括基于Al的涂层的钢片转化为基于Al-Fe的金属间化合物而防止涂层熔化。具体地，图10是示出铝和铁的状态的曲线图。如图10所示，铝的熔点为约660℃，而通过热处理步骤转化的基于Al-Fe的金属间化合物，例如，Al13Fe4的熔点可以为约1100℃或更高。因此，涂层的熔点可以升高而防止熔化。此外，基于Al的涂层材料可以转化为基于Al-Fe的金属间化合物以增厚涂层氧化物层。
例如，当热处理基于Al的涂层时，包括钢片的铁和涂层101的铝的涂层材料可以扩散和合金化而形成基于Al-Fe的金属间化合物，例如，Al13Fe4。当基于Al-Fe的金属间化合物的铁会扩散到涂层中时，涂层的熔化温度可能显著升高，并且包含基于Al的涂层的表面层的涂层中的铁含量可以增加至约24原子％或更高，即使在1150℃或更低的温度下进行电加热时，仅基于Al-Fe的金属间化合物可以保留于涂层中并不会熔融且不是液体。因此，不会发生涂层的偏斜。图11A-11B分别是根据本发明的示例性实施方式在通过电加热钢片103以防止涂层101偏斜的热处理之前(图11A)和之后(图11B)涂层的放大截面照片。如图11A-11B所示，涂层101可以转化为Al-Fe金属间化合物，并且铁可以扩散而增厚涂层。
热处理步骤可以是分配退火炉(BAF)方法。BAF法具有可以热处理钢片材料的线圈本身以改善热效率，并且与现有技术相比，热处理设备可以不需要大的空间而用于各种空间的优点。此外，在热处理步骤中，为了维持涂层的表面质量，热处理可以在基于Al的涂层的熔化温度或更低，例如，在约600至660℃的温度下进行。因此，当在进行热处理步骤的约600至660℃的温度下进行热处理时，涂层可以不偏斜。
在其它优选的方面中，本文提供了通过电加热制造钢片以防止涂层偏斜的方法和由其制造的加热的钢片。
根据本发明的示例性实施方式的电加热的钢片可以防止涂层的偏斜。作为通过上述方法制造的钢片，钢片可以在钢片的表面上包括基于Al的涂层。涂层可以由钢片的铁和涂层材料的铝合金化，使得涂层可以包括可以是金属间化合物的Al13Fe4。此外，涂层的铁含量可以为24原子％或更高。
实施例
在下文中，将通过实施例更详细地描述本发明。这些实施例仅是为了举例说明本发明，而对于本领域技术人员显而易见的是应理解本发明的范围不限于这些实施例。
在本发明中，为了确认是否发生偏斜，将包括基于Al的涂层的钢片的表面在600℃的温度下处理1至10分钟，并将包括基于Al的涂层的钢片在400℃的温度下热处理10分钟，并随后确认电加热后是否发生偏斜。
图20A-20B是未热处理的包括基于Al的涂层的钢片的表面(图20A)和电加热后的包括基于Al的涂层的钢片的表面(图20B)的放大照片。首先，电加热未热处理的包括基于Al的涂层的钢片。图20A显示了未热处理的包括基于Al的涂层的钢片的表面，而图20B显示了电加热后的钢片的表面(图20B)。如图20B所示，通过电加热在未热处理的包括基于Al的涂层的钢片上发生了偏斜。
图12A至12B是在400℃的温度下热处理10分钟之后(图12A)和电加热之后(图12B)包括基于Al的涂层的钢片的表面的放大照片，且图13A-13B是在600℃的温度下热处理1分钟之后(图13A)和电加热之后(图13B)包括基于Al的涂层的钢片的表面的放大照片。此外，图14A-14B是在600℃的温度下热处理2分钟之后(图14A)和电加热之后(图14B)包括基于Al的涂层的钢片的表面的放大照片，且图15A-15B是在600℃的温度下热处理3分钟之后(图15A)和电加热之后(图15B)包括基于Al的涂层的钢片的表面的放大照片。另外，图16A-16B是在600℃的温度下热处理4分钟之后(图16A)和电加热之后(图16B)包括基于Al的涂层的钢片的表面的放大照片。作为在上述条件下热处理的结果，如图12A、图13A、图14A、图15A和图16A所示，基于Al-Fe的金属间化合物没有在表面上产生。另外，作为在这些条件下电加热包括基于Al的涂层的钢片的结果，如图12B、图13B、图14B、图15B和图16B所示，在所有条件下涂层都发生了偏斜。
同时，图17A-18B是在600℃的温度下热处理5分钟之后(图17A)和电加热之后(图17B)包括基于Al的涂层的钢片的表面的放大照片。图18A-18B是在600℃的温度下热处理6分钟之后(图18A)和电加热之后(图18B)包括基于Al的涂层的钢片的表面的放大照片，且图19A-19B是在600℃的温度下热处理10分钟之后(图19A)和电加热之后(图19B)之后包括基于Al的涂层的钢片的表面的放大照片。如图17A-17B所示，当在600℃的温度下进行5分钟热处理时，在表面上产生了基于Al-Fe的金属间化合物，并且作为钢片的电加热的结果，在产生基于Al-Fe的金属间化合物的部分上未出现偏斜。类似地，如图18A-18B所示，当在600℃的温度下进行6分钟热处理时，表面上产生了基于Al-Fe的金属间化合物，并且作为钢片的电加热的结果，在产生基于Al-Fe的金属间化合物的部分上未出现偏斜。另外，如图19A-19B所示，当在600℃的温度下进行10分钟热处理时，在表面上产生了基于Al-Fe的金属间化合物，并且作为钢片的电加热的结果，在产生基于Al-Fe的金属间化合物的部分上未发生偏斜。
因此，如实验，热处理步骤的温度可以优选为600℃至660℃，并且热处理步骤的时间可以优选为5分钟或更长。
与现有技术相比，如本文描述的包括基于Al的涂层的钢片可以在电加热之前热处理，可以降低生产成本，改进可焊性，可以改进耐锈性或耐腐蚀性，可以降低生产成本，可以最大化能量效率的改善，可以降低制造成本，可以简化制造方法，并可以容易地实现大规模生产，可以通过改进耐腐蚀性而促进材料的稳定性和寿命，并且可以拓展材料的适用范围。
如上所述，本发明已经关于本发明的各种示例性实施方式进行了描述，但是这些实施方式仅是示例性的，而本发明并不仅限于此。本领域内的那些技术人员可以对以上描述进行修改和改变，而不脱离本发明的范围，并且本发明可以在本发明及以下公开的权利要求的等同物的技术精神内进行各种改变和修改。

Claims (17)

1.一种制造电加热的钢片的方法，包括：
热处理钢片；
电加热热处理的所述钢片；
压制并成形加热的所述钢片；以及
冷却成形的所述钢片。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，所述钢片的表面包括基于Al的涂层。
3.根据权利要求2所述的方法，其中，所述基于Al的涂层是通过热处理而合金化的Al-Fe。
4.根据权利要求3所述的方法，其中，所述基于Al的涂层包含Al13Fe4的金属间化合物。
5.根据权利要求3所述的方法，其中，所述基于Al的涂层的铁含量为24原子％或更大。
6.根据权利要求1所述的方法，其中，所述热处理的温度范围为600℃至660℃。
7.根据权利要求1所述的方法，其中，所述热处理的时间范围为5分钟或更大。
8.根据权利要求1所述的方法，其中，所述热处理通过分批退火炉方法进行。
9.根据权利要求1所述的方法，其中，压制并成形加热的所述钢片和冷却成形的所述钢片同时进行。
10.根据权利要求1所述的方法，进一步包括：在所述冷却之后，切割冷却的所述钢片。
11.根据权利要求10所述的方法，其中，所述切割使用激光进行。
12.一种钢片，包括基于Al的涂层，其中所述钢片通过以下制造：
热处理钢片；
电加热热处理的所述钢片；
压制并成形加热的所述钢片；以及
冷却成形的所述钢片。
13.根据权利要求12所述的钢片，其中，所述电加热是施加电流。
14.根据权利要求12所述的钢片，其中，所述基于Al的涂层是通过热处理而合金化的Al-Fe。
15.根据权利要求14所述的钢片，其中，所述基于Al的涂层包含Al13Fe4的金属间化合物。
16.根据权利要求15所述的钢片，其中，所述基于Al的涂层的铁含量为24原子％或更大。
17.一种包含权利要求12所述的钢片的交通工具。
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