CN109402500A - 低温韧性良好的热煨弯管用x80宽厚钢板及其生产方法 - Google Patents

低温韧性良好的热煨弯管用x80宽厚钢板及其生产方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种低温韧性良好的热煨弯管用X80宽厚钢板及其生产方法，钢板成分C：0.055％～0.080％、Si：0.16％～0.35％、Mn：1.55％～1.75％、Nb：0.025％～0.050％、Ti：0.011％～0.025％、V：0.05％～0.09％、Cr：0.21％～0.45％、Mo<0.20％、Ni<0.25％、Cu<0.20％、Al：0.010％～0.035％、P≤0.010％、S≤0.002％、N：0.001％～0.004％,余量为铁和不可避免杂质。生产方法:铁水预处理、转炉冶炼、炉外精炼、连铸、加热、轧制、冷却、热处理；微观组织:贝氏体+铁素体。

Description

低温韧性良好的热煨弯管用X80宽厚钢板及其生产方法
技术领域
本发明属于低碳低合金钢领域，尤其涉及一种低温环境油气输送 热煨弯管用厚度≥26mm、宽度>4300mm的X80级宽厚钢板及其生产 方法。
背景技术
为了提高油气管道的输送效率，输送压力和管道口径不断增加； 为兼顾管道运行的安全，要求相应的油气管道用钢向高强度、厚壁、 大板宽方向发展。同时，随着油气管道建设不断向边远、寒冷、地质 活跃地区延伸以及低温站场等特殊环境管道用钢需求的增多，油气管 道用钢的低温韧性、抗塑变性(高塑性、低屈强比)等技术指标不断 受到重视，因此，兼具高强度、高韧性、低屈强比、宽厚规格等特征 的产品是管道用钢发展的重要方向。
热煨弯管是油气管道中的重要结构件，起到改变管道方向、缓冲 应变和扭矩及过强匹配保护等作用，其使用条件较干线管更为复杂， 因此，通常热煨弯管的壁厚大于干线管，而且，具有优异的综合性能。 本发明所述的热煨弯管用宽厚钢板其厚度≥26mm，宽度>4300mm。 厚壁的特征使加速冷却效果减弱、厚度中心附近组织细化和均匀化控 制更为困难；从而，最终显著增大性能控制难度；同时，随着宽度的 增加，在相同的实施条件和设备能力下，钢板轧制变形能力受到严重 制约，晶粒细化和控制难度倍增；因此，对于低温环境用厚壁、大 板宽热煨弯管用钢板而言，如何在变形和冷却等工艺受到制约的情况 下获得良好的综合性能及钢板板形是本发明要解决的关键问题之一。 另外，由于热煨弯管在成型过程中要经历热处理过程，因此，热煨弯 管用钢还需要具有良好的耐热性，保证热处理后仍具有良好的综合性 能。
X80级低温环境热煨弯管用宽厚钢板通常具备的技术指标包括 横向和纵向屈服强度≥555MPa，横向和纵向抗拉强度≥655MPa，横向 和纵向延伸率≥21％，横向和纵向屈强比≤0.85，-55℃横向V型缺口 夏比冲击功≥180J；同时，具有厚壁、大板宽的尺寸特征。
目前，国内外对油气输送弯管用钢板有一些研究，经检索发现了部分 有关的专利和文献，但其所记载的内容与本发明的技术方案及所述产 品类别、成分、工艺和性能等方面存在明显差异，不影响本发明的创 造性和新颖性。
检索到的相关专利和文献如下：
发明《高韧性热煨弯管用钢及其热轧平板生产方法》(公开号： CN101161847A)公开了一种X70、X80级热煨弯管用钢，成分采用 较多Mo、Nb、Cu元素设计，合金成本高，仅保证-20℃冲击韧性， 屈强比高，不满足低温环境热煨弯管用钢对低温韧性、抗塑变性的要求。
发明《高韧性热煨弯管用钢轧制工艺》(公开号：CN107385340A) 公开了一种X80级热煨弯管用钢的轧制工艺，所述X80级热煨弯管 用钢宽度小于2600mm，无法满足制造大口径热煨弯管的要求；成分 中采用Ni：0.60％～0.70％、Mo：0.28％～0.32％等较多的贵重合金， 生产成本高；工艺上采用大的道次变形率和超快速冷却，对设备能力 提出了苛刻的要求，不适宜超宽厚壁热煨弯管用钢的生产。
发明《一种X65-X80级别热煨弯管用宽厚钢板及其制造方法》 (公开号：CN104404378A)公开的钢板宽度小于3800mm，仅保证 -20℃冲击韧性，屈强比偏高，不满足低温环境大口径热煨弯管用钢 的要求。
发明《一种X80钢耐低温弯管及其制造工艺》(公开号： CN102268612A)公开了了一种X80级热煨弯管，同样有合金成本高、 产品屈强比高等不足。
发明)《一种低温韧性良好的超高强度弯管》(公开号： JP2005350724(A)，提供了一种X100-X120级弯管，同样通过Ni、 Mo等贵重合金来提高性能且屈强比高。
文献《加热温度对X80钢级热煨弯管组织性能的影响》(《焊管》 2014年第37卷6期，田晨超，许飞，焦磊等)，文中主要介绍了一 种X80热煨弯管及加热工艺对其的影响，所述热煨弯管成分采用常 规的添加Mo、Ni、Cu合金设计，也存在屈强比偏高问题。
综上所述，现有技术对宽厚规格低温环境热煨弯管用钢的研究尚 有不足。
发明内容
本发明的目的在于克服上述问题和不足而提供一种低温环境热 煨弯管用厚度≥26mm、宽度>4300mm的X80级超宽、厚壁、高强度、 高韧性、低屈强比、高塑性热轧钢板及其生产方法，解决低温环境热 煨弯管用钢板强度、低温韧性、抗塑变、热处理性能稳定性等综合性 能匹配难题以及宽度、厚度增加带来的工艺受限、组织性能控制困难 等问题。
本发明是这样实现的：
本发明所述低温韧性良好的热煨弯管用X80宽厚钢板的厚度 ≥26mm、宽度>4300mm；成分设计以低C、低Mn为基础，重点利用 V、Cr元素部分或全部替代贵重的Mo、Nb、Ni等元素，保证材料强 度及韧性；利用V、Nb等元素在变形和热处理过程中细化晶粒和析 出强化作用，促进组织细化和均匀化，提高强韧性、耐热性及焊接性 能；配以针对性的冶炼、加热、轧制、冷却和独特热处理等生产工艺 获得具有超宽、厚壁、高强度、低屈强比、高塑性和良好的低温韧性 等优异的综合指标的热煨弯管用钢板及理想的微观组织形貌。
一种低温韧性良好的热煨弯管用X80宽厚钢板，该钢板的成分 按重量百分比计如下：C：0.055％～0.080％、Si：0.16％～0.35％、 Mn：1.55％～1.75％、Nb：0.025％～0.050％、Ti：0.011％～0.025％、 V：0.05％～0.09％、Cr：0.21％～0.45％、Mo<0.20％、Ni<0.25％、 Cu<0.20％、Al：0.010％～0.035％、P≤0.010％、S≤0.002％、N：0.001％～0.004％、其中(Mo+Ni+Cr+Cu)：0.40％～0.70％，余量为铁和不可避 免的杂质；且CEIIW控制在0.43％～0.49％，CEPcm控制在0.18％～ 0.22％，其中CEIIW＝C+Mn/6+(Cr+Mo)/5+(Ni+Cu)/15；
CEPcm＝C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B。
进一步，所述钢板微观组织为贝氏体+铁素体的复合组织，晶粒 度达到11级及以上，其中，铁素体体积百分比在8％～35％。
进一步，所述钢板厚度≥26mm、宽度>4300mm，横向和纵 向屈服强度≥560MPa，横向和纵向抗拉强度≥670MPa，横向和 纵向延伸率≥40％，横向和纵向屈强比≤0.82，-60℃横向冲击功 均值≥240J。
本发明成分设计理由如下：
C是有效的强化元素，能够形成间隙固溶体，提高淬透性和热处 理后强度；还可以与Nb、V、Ti等元素作用形成细小的碳化物，在 铸坯加热、变形和钢板热处理过程析出，发挥阻碍晶粒长大、细化组 织的作用；同时析出相可以阻碍位错移动，有效提高强度，因此，碳含量不宜过低；但是，考虑到碳含量的增加对焊接性和韧性不利，特 别是恶化低温韧性，所以，碳含量也不能过高，本发明认为碳控制在 0.055％～0.080％较为适宜。
Si在本发明中主要发挥固溶强化作用，提高淬透性，对提高控轧 控冷态和热处理态强度有积极作用；但其含量过高会使钢的塑性和韧 性降低，易引起冷脆，其适宜范围是0.16％～0.35％。
Mn具有固溶强化作用，可以提高淬透性，对保证热处理后强度 有利；还可以增加奥氏体稳定性，降低奥氏体相变温度，抑制钢板加 速冷却前的相变和晶粒长大，发挥细化晶粒作用；但是，锰含量过高 易诱发偏析，恶化厚壁钢板组织均匀性和厚度中心韧性且不利于焊 接，本发明认为将锰含量控制在1.55％～1.75％较为适宜。
Nb有明显的固溶和析出强化作用，本发明充分利用Nb在轧制、 加速冷却前及热处理过程中的析出钉扎能力，有效细化晶粒，提高强 度和改善韧性，同时，Nb能抑制奥氏体再结晶，提高再结晶轧制温 度，从而，有效降低轧制力，对提高本发明所述超宽、厚壁热煨弯管 用钢板的轧制道次变形率，达到预期的细晶效果发挥积极作用；另外， Nb还可以减少厚壁管线钢因轧制时厚度方向温度差异而产生的混晶 问题，但是，Nb含量过高会使生产成本明显增加，而且，会促使析 出物长大，反而不利于发挥强化作用，对韧性产生不利影响，本发明 认为将Nb含量控制在0.025％～0.050％较为适宜。
Ti可以发挥固氮效果，形成以TiN为主的析出相，能抑制高温 条件下奥氏体的晶粒长大，有利于细化铸坯和钢板微观组织，也可以 改善焊后热影响区韧性；同时，Ti在高温下形成析出相会降低N、C 浓度，抑制Nb、V等元素在高温时的析出，使其易在更低的温度下形成细小的析出相，从而更有利于提高性能。本发明认为将Ti含量 控制0.011％～0.025％较为适宜。
V具有固溶和析出作用，固溶时能有效提高强度；而其析出温度 低于以Nb、Ti为主的析出相，能够在轧制、冷却和热处理过程中与 C、N结合形成细小析出，特别是热处理时具有二次硬化作用，增加 耐回火能力，保证热处理后性能。本发明重点运用V的以上两种特性有效改善综合性能。但V含量过高会影响钢板和热区韧性，因此， 本发明将V含量控制在0.05％～0.09％。
Cr能提高奥氏体稳定性和淬透性，降低奥氏体相变温度，细化 晶粒，保证热处理后性能，对提高厚壁钢板强度和改善厚度方向组织 均匀性发挥良好作用；Cr还有固溶强化作用，对保证强度有利；同 时，Cr能够降低C的扩散能力，提高热处理性能稳定性，促进Nb、V析出相的细化；而且，Cr元素经济性高，可以部分替代Mo、Ni 等贵重合金元素；本发明充分利用了Cr的以上特性来有效提高产品 的综合性能；但Cr含量过高对焊接性不利，塑性也有恶化趋势，所 以，Cr含量控制0.21％～0.45％为宜。
Mo能够增加奥氏体稳定性，明显提高淬透性，促进中低温组织 转变，增加强度，还可以优化钢板和HAZ区的组织性能，但是，钼 含量过高一方面会增加成本，另一方面，会增加组织中的M/A等硬 化相，降低韧性，因此，应控制其含量在0.20％以下。
Ni发挥固溶强化作用，有利于改善低温韧性；还可以促进中温转变 组织形成，降低厚规格钢板冷速限制；但镍价格较高，因此，将其含 量控制在<0.25％为宜。
Cu能起到固溶强化作用，同时，能够降低C的扩散能力，提高 热处理性能稳定性，Cu还可以提高耐蚀性，但Cu含量过高易诱发裂 纹，损害焊接性，本发明认为将铜含量控制在<0.20％较为适宜。
Al是脱氧元素，与N也具有较强的结合趋势，AlN可以改善焊接热 区韧性；但Al含量过高会促进夹杂物的增加，本发明将Al控制在 0.010％～0.035％。
P、S在本发明中为有害杂质元素，含量越低越好；其中，P对 低温韧性有明显的不利影响，本发明将P控制在≤0.010％，S含量增 加会促进夹杂物的生成和长大，恶化性能，因此，S≤0.002％。
N可以与Nb、V、Ti等元素结合形成析出物，对抑制板坯加热 时晶粒长大发挥明显作用，同时，在轧制、冷却和热处理过程中能发 挥析出强化作用，因此，钢中存在一定的N对性能有利，但含量过 高会恶化母材和焊接热影响区的韧性，其含量控制在0.001％～0.004％为宜。
Mo、Ni、Cr、Cu均具有强化作用，增加奥氏体稳定性，有利于 提高淬透性和热处理后性能，Mo+Ni+Cr+Cu过低不利于性能和微观 组织控制，含量过高影响焊接性和经济性，因此，本发明将 (Mo+Ni+Cr+Cu)：0.40％～0.70％。
本发明将CEIIW控制在0.43％～0.49％，CEPcm控制在0.18％～ 0.22％，既可以保证钢板的强韧性，又能使钢板具有适宜的可焊性。
本发明技术方案之二是提供一种低温韧性良好的热煨弯管用 X80宽厚钢板的生产方法，包括铁水预处理、转炉冶炼、炉外精炼、 连铸、加热、轧制、冷却、热处理；
(1)连铸：钢水精炼后连铸前吹氩镇静时间不少于10min，连 铸坯浇注过热度15～35℃，连铸坯拉速0.6m/min-1.0m/min，连铸 坯厚度/成品钢板厚度控制在7-12；连铸前的吹氩镇静能够提高钢水 温度和成分的均匀性，有利于夹杂物的上浮去除；浇注过热度和连铸 坯拉速的控制可以有效减少铸坯质量缺陷；从连铸坯到成品钢板的压 缩比有利于晶粒细化。
(2)加热：连铸坯经清理后装炉加热，采用两阶段加热方式， 其中，高温加热段温度1180～1220℃，均热段温度1160～1200℃， 高温加热段+均热段时间不低于120min；连铸坯清理可有效减少表面 缺陷，加热工艺的设计主要为了保证合金元素的固溶，使之在后续生 产中发挥理想的作用，同时，有效控制奥氏体晶粒长大；加热时间可 保证加热效果和温度均匀性。
(3)轧制：粗轧开轧温度为1090～1140℃，粗轧终轧温度为 970～1020℃，采用横纵轧制方式，其中，纵轧开始温度低于1060℃， 纵轧阶段保证至少最后2个道次的道次变形率大于15％且道次间隔 不超过15s；粗轧轧制速度1.2m/s-2.0m/s；粗轧阶段的轧制温度和变 形工艺使奥氏体晶粒再结晶，粗轧纵轧末段采用大压下和短间隔工艺 可以在兼顾设备能力、轧制负荷的前提下更好的发挥变形叠加效果， 促进奥氏体发生再结晶，达到晶粒细化目标，更适宜本发明超宽厚壁 钢板的生产，粗轧轧制速度的控制可以促进轧制变形向厚度中心的渗 透，细化厚度中心晶粒，有利于改善大壁厚管线钢的心部组织。
中间待温坯厚度3.1t～5.0t，其中，t为成品钢板厚度，精轧开轧 温度为820～880℃，精轧终轧温度为750～780℃；采用大的中间待 温坯厚度和低的精轧温度一方面能保证奥氏体变形并积累形变能，另 一方面，能够促进Nb、V的细小析出相的诱导析出，钉扎晶界和位 错，增加形核位置，细化晶粒；再者，还可以促进细小的铁素体形核。
(4)冷却：轧后钢板进行加速水冷，开始水冷冷却温度720～ 750℃，终冷温度330～450℃，水冷冷却速度8～20℃/s，水冷冷却 时间不低于15s。由于Cr、Mn、Mo、Cu等元素能够降低奥氏体相变 温度，因此，可以采用较低的开始冷却温度，有利于晶粒的细化和细 小析出物的形成；而且，由于合金元素提高了淬透性，可以采用较低 的冷却速度和较长的冷却时间，从而增加了厚壁钢板厚度方向的冷却 均匀性，降低钢板内应力，即能满足性能又可以降低对板形的影响。
(5)热处理：控制淬火温度820～870℃，淬火保温时间0.5 min/mm～1.0min/mm，淬火采用低温加热工艺可以在获得多边形铁素 体+奥氏体的复合组织的同时有效抑制晶粒的长大；淬火冷却速度≥ 15℃/s，冷却至室温，获得多边形铁素体+贝氏体、M/A的硬相；回火温度350～500℃，回火保温时间0.7min/mm～1.4min/mm，促进析 出强化及回火硬化，提高屈服强度，降低残余应力，同时，防止元素 的过度脱溶以及贝氏体晶粒的长大，保证强度。
钢板热处理后微观组织以贝氏体+铁素体的复合组织为主，其中， 铁素体体积百分比在8％～35％，晶粒度达到11级级以上，钢板具有 超宽、厚壁、高强度、低屈强比、高塑性和良好的低温韧性，同时， 焊接性和成型性满足制作超宽厚壁X80级热煨弯管的要求。
本发明一种低温韧性良好的热煨弯管用X80宽厚钢板的生产方 法通过获得理想的内部质量、减少有害元素和杂质的同时有效细化控 轧控冷后钢板的晶粒，控制析出相，从而，依靠组织遗传性和适宜的 热处理工艺来细化和控制热处理后的组织和结构，保证热处理后的性 能。
本发明的有益效果在于：
(1)本发明成分设计以低C、低Mn为基础，重点利用V、Cr 元素部分或全部替代贵重的Mo、Nb、Ni等元素，保证材料强度及韧 性；利用V、Nb等元素在变形和热处理过程中细化晶粒和析出强化 作用，促进组织细化和均匀化，提高强韧性、耐热性及焊接性能；配 以与之相应的独特的生产工艺，使低温环境超宽厚壁热煨弯管用钢板 得理想的微观组织结构、细小的晶粒、优异的综合性能和良好板形。
(2)本发明碳当量CEIIW和CEPcm适宜，保证材料具有良好的强 度和可焊性。
(3)本发明的精炼、连铸工艺方案有效改善了铸坯质量，从而 提高最终产品性能。
(4)本发明利用独特的低温低速短间隔轧制+轧后低温长时均匀 控冷+低温淬火和回火工艺，充分发挥合金元素降低相变温度、提高 淬透性、析出细晶和强化等作用及组织的遗传性、多项组织的复合匹 配效果，获得强塑韧性匹配良好的产品，同时，增加了冷却均匀性， 降低了内应力和组织应力，有效控制了钢板的板形。
(5)本发明所述低温韧性良好的热煨弯管用X80宽厚钢板的厚 度≥26mm、宽度>4300mm，横向和纵向屈服强度≥560MPa，横向和 纵向抗拉强度≥670MPa，横向和纵向延伸率≥40％，横向和纵向屈 强比≤0.82，-60℃横向冲击功均值≥240J，微观组织为贝氏体+铁素 体的复合组织，其中，多边铁素体体积百分比在8％～35％，晶粒度 达到11级级以上，满足制作低温环境超宽厚壁X80级热煨弯管的要 求。
具体实施方式
下面通过实施例对本发明作进一步的说明。
本发明实施例根据技术方案的组分配比，进行铁水预处理、转炉 冶炼、炉外精炼、连铸、加热、轧制、冷却、热处理。
本发明实施例钢的成分见表1。本发明实施例钢的冶炼连铸加热 工艺参数见表2。本发明实施例钢的粗轧工艺参数见表3。本发明实 施例钢的精轧工艺参数见表4。本发明实施例钢的冷却工艺参数见表 5。本发明实施例钢的热处理工艺参数见表6。本发明实施例钢的性 能见表7。本发明实施例钢的微观组织见表8。
表1本发明实施例钢的成分(wt％)
表2本发明实施例钢的冶炼连铸加热工艺参数
表3本发明实施例钢的粗轧工艺参数
表4本发明实施例钢的精轧工艺参数
注：t为成品钢板厚度。
表5本发明实施例钢的冷却工艺参数
实施例 开始水冷温度，℃ 终冷温度，℃ 水冷冷却速度，℃/s 水冷冷却时间，s
1 740 350 12 33
2 740 410 14 24
3 730 380 10 35
4 735 420 10 32
5 745 370 12 31
6 750 360 17 23
表6本发明实施例钢的热处理工艺参数
实施例 淬火温度，℃ 淬火保温时间，min/mm 回火温度，℃ 回火保温时间，min/mm
1 850 0.6 450 1.1
2 830 0.9 430 0.9
3 830 0.8 370 1.0
4 840 0.8 400 0.9
5 840 0.6 370 1.0
6 860 0.8 360 1.3
表7本发明实施例钢的性能
注：拉伸试样为全厚度矩形试样，平行测试段板宽38.1mm；冲击试样尺寸为10*55*55mm。
表8本发明实施例钢的微观组织
由上可知，应本本发明公开的技术方案生产出的低温韧性良好的 热煨弯管用X80宽厚钢板厚度≥26mm、宽度>4300mm，横向和纵向 屈服强度≥560MPa，横向和纵向抗拉强度≥670MPa，横向和纵向延 伸率≥40％，横向和纵向屈强比≤0.82，-60℃横向冲击功均值≥240J， 微观组织为贝氏体+铁素体的复合组织，其中，多边铁素体体积百分 比在8％～35％，晶粒度达到11级级以上，满足制作低温环境超宽厚 壁X80级热煨弯管的要求。
为了表述本发明，在上述中通过实施例对本发明恰当且充分地进 行了说明，以上实施方式仅用于说明本发明，而并非对本发明的限制， 有关技术领域的普通技术人员，在不脱离本发明的精神和范围的情况 下，还可以做出各种变化和变型，所作的任何修改、等同替换、改进 等，均应包含在本发明的保护范围之内，本发明的专利保护范围应由 权利要求限定。

Claims (4)

1.一种低温韧性良好的热煨弯管用X80宽厚钢板，其特征在于，该钢板的成分按重量百分比计如下：C：0.055％～0.080％、Si：0.16％～0.35％、Mn：1.55％～1.75％、Nb：0.025％～0.050％、Ti：0.011％～0.025％、V：0.05％～0.09％、Cr：0.21％～0.45％、Mo<0.20％、Ni<0.25％、Cu<0.20％、Al：0.010％～0.035％、P≤0.010％、S≤0.002％、N：0.001％～0.004％、其中(Mo+Ni+Cr+Cu)：0.40％～0.70％，余量为铁和不可避免的杂质；且CEIIW控制在0.43％～0.49％，CEPcm控制在0.18％～0.22％，其中CEIIW＝C+Mn/6+(Cr+Mo)/5+(Ni+Cu)/15；CEPcm＝C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B。
2.根据权利要求1所述的一种低温韧性良好的热煨弯管用X80宽厚钢板，其特征在于，所述钢板微观组织为贝氏体+铁素体的复合组织，晶粒度达到11级及以上，其中，铁素体体积百分比在8％～35％。
3.根据权利要求1所述的一种低温韧性良好的热煨弯管用X80宽厚钢板，其特征在于，所述钢板厚度≥26mm、宽度>4300mm，横向和纵向屈服强度≥560MPa，横向和纵向抗拉强度≥670MPa，横向和纵向延伸率≥40％，横向和纵向屈强比≤0.82，-60℃横向冲击功均值≥240J。
4.一种权利要求1-3任一项所述的一种低温韧性良好的热煨弯管用X80宽厚钢板的生产方法，包括铁水预处理、转炉冶炼、炉外精炼、连铸、加热、轧制、冷却、热处理，其特征在于：
(1)连铸：钢水精炼后连铸前吹氩镇静时间不少于10min，连铸坯浇注过热度15～35℃，连铸坯拉速0.6m/min-1.0m/min，连铸坯厚度/成品钢板厚度控制在7-12；
(2)加热：连铸坯经清理后装炉加热，采用两阶段加热方式，其中，高温加热段温度1180～1220℃，均热段温度1160～1200℃，高温加热段+均热段时间不低于120min；
(3)轧制：粗轧开轧温度为1090～1140℃，粗轧终轧温度为970～1020℃，采用横纵轧制方式，其中，纵轧开始温度低于1060℃，纵轧阶段保证至少最后2个道次的道次变形率大于15％且道次间隔不超过15s；粗轧轧制速度1.2m/s-2.0m/s；
中间待温坯厚度3.1t～5.0t，其中，t为成品钢板厚度，精轧开轧温度为820～880℃，精轧终轧温度为750～780℃；
(4)冷却：轧后钢板进行加速水冷，开始水冷冷却温度720～750℃，终冷温度330～450℃，水冷冷却速度8～20℃/s，水冷冷却时间不低于15s；
(5)热处理：控制淬火温度820～870℃，淬火保温时间0.5min/mm～1.0min/mm；淬火冷却速度≥15℃/s，冷却至室温；回火温度350～500℃，回火保温时间0.7min/mm～1.4min/mm。
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