CN108934637A - 一种斜坡温室大棚太阳能烟囱通风*** - Google Patents

Abstract

本发明公开一种斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，包括设置在温室大棚一侧墙体上的太阳能烟囱、太阳能烟囱下端的室外进风口，以及其上端与墙体侧壁上端相通的室内进风口；同时，还包括在温室大棚顶部设置的多个大小不同的送风口和温室大棚另一侧墙体底部的排风口。利用太阳能烟囱的热压效应，通过室内进风口及大棚顶部的送风口对棚内送热风，弥补了冬季温室大棚内热量的不足，为果蔬提供较好的生长微环境。通过大小不同的风口使得棚内的温度分布更加均匀，此外，大小变化的送风口也能使风机总压降低，降低整个通风***能量消耗。

Description

一种斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***

技术领域

本发明涉及一种对温室大棚进行冬季增温的通风***，具体是一种斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***。

背景技术

温室大棚是一种重要的现代农业措施，同时也是一个复杂的微环境生态***，因此需要适宜的作物环境以适应其生长。常见的温室大棚常采用在竹木结构或者钢结构的骨架上面覆上一层或多层保温塑料膜的人工框架覆膜结构。与温室效应相同，该薄膜在夜晚阻止了大量的棚内长波辐射，这样就形成了独立的温室空间使棚内日间和夜晚都能具有良好的温度保障。此外，外膜能够有效地阻止果蔬呼吸作用所产生的二氧化碳的流失，促进了植物的光合作用。因此，温室大棚可以不受室外气候条件限制，人为的创造适宜果蔬生长的微气候环境，可调整果蔬生产季节，促进果蔬反季节生产。然而，在寒冷天气情况下，由于常规覆盖膜较薄，导热系数大，导致棚内散热较快，大多数情况下在冬季棚内无法达到果蔬生长所需的温度范围。

目前，对上述问题的解决办法大多是覆盖外加保温层来减少热损失，以覆盖草苫为常用方式。但加盖这些不透明材料不仅会降低日间的入射太阳辐射，而且会影响植物进行光合作用，从而导致同时棚内温度降低，作物生长收到抑制。此外，常规的温室大棚的结构特点是长度较长，太阳辐射早晚分布不均，使得热量沿大棚长度分布不均，造成棚内果蔬生长区受热不同，从而影响其生长的质量。

发明内容

针对现有技术的缺陷和不足，本发明的目的在于，提供一种斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***。

为实现上述技术任务，本发明采用下述技术方案予以实现：

一种斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，包括设置在温室大棚一侧墙体上的太阳能烟囱、太阳能烟囱下端的室外进风口，以及太阳能烟囱上端与温室大棚墙体侧壁上端相通的室内进风口，温室大棚顶部至少设有两个送风口，送风口的出风处截面积从室内进风口处至远离室内进风口处依次增大，送风口连接风机；温室大棚另一侧墙体底部设有排风口，送风口平行于温室大棚顶部设置，所述送风口为矩形（定义矩形送风口短边的长度为送风口的边长），或者送风口为矩形的优化结构，其优化边线结构与温度等值线重合。

送风口第一列送风口右侧，第二列、第三列送风口左右两侧轮廓线优化结构的边线方程如下：

式中：x、y分别为温室内坐标，m。

送风口整体与一可伸缩的承重装置连接。

送风口共有6个，它们沿温室大棚长度方向呈三列布置，每列内送风口的外形尺寸相同，相邻列送风口的外形尺寸不同。

三列送风口边长的关系如下，即，

式中，l ₁， l ₂，l ₃分别为第一、二、三列送风口的边长。

第一、第二、第三列送风口边长分别为400mm、550mm和750mm。

送风口在承重装置带动下整体可在竖直方向上下移动。

第一列送风口中心距离太阳能烟囱出风口为2L/15，其余两列送风口之间间距成4L/15排列，每列内各送风口的间距为W/2，其中，L表示大棚长度，W表示大棚宽度。

第一列送风口、第二列送风口、第三列送风口中心距室内进风口分别为2m、6m、10m；每列内各送风口的间距为5m，送风口的安装高度为9m。

第一列送风口的送风速度为：

所述第二列送风口的送风速度为：

所述第三列送风口的送风速度为：

式中，v ₁，v ₂，v ₃分别为第一、二、三列送风口送风速度，l ₁， l ₂，l ₃分别为第一、二、三列送风口的边长。

相对于现有技术，本发明的有益效果：

本发明旨在寒冷季节室外气候条件下，通过太阳能烟囱效应为温室大棚送风，以补充温室大棚减少的热损失，同时提高作物生长取的热量分布均匀度，进而实现温室大棚内环境控制。

本发明旨在寒冷季节室外气候条件下，通过太阳能烟囱效应为温室大棚送风，以补充温室大棚减少的热损失，同时提高作物生长取的热量分布均匀度，进而实现温室大棚内环境控制。

1、本发明采用被动式太阳能技术，保证果蔬在冬季寒冷条件下生长的微环境，以适合其在冬季正常生长。此外，本发明采用清洁的可再生能源太阳能，利用热压驱动加热棚内空气，与采用传统能源相比，可大大节省能源和动力消耗。

2、为保证棚内果蔬生长区域受热均匀，本发明沿棚长度方向上设置大小不同的多个三角形送风口，保证每列风口送出的总热量一致。并结合大棚内部送风口高度位置截面的温度场，对送风口的形状边线进行了优化，确立了边线方程，优化的风口较原先的风口对解决温度沿大棚长度分布不均的问题更具有优越性。

3、果蔬的生长不仅受温度的影响，同时也受到风速影响。本发明中，为保证温度场的均匀性，在大棚长度方向设置大小不同的风口。与采用同等大小的送风口相比，采用不同大小的风口动力驱动垂直射流的风机需要的总动力减小，实现了通风***的节能化。

附图说明

图1是本发明结构示意图；

图2是本发明通风示意图；

图3是本发明主视图；

图4是本发明侧视图；

图5是本发明俯视图；

图6是本发明送风口布置图；

图7是本发明球形喷口与矩形送风口轴心速度图；

图8是本发明送风口安装高度温度分布；

图9是本发明无送风口立面速度分布图；

图10是本发明增加送风口立面速度分布图；

图11是本发明矩形送风口温度等值线分布图；

图12是本发明矩形送风口优化结构温度等值线分布图；

图13是本发明有无送风口工况下工作区温度曲线图。

图中标记分别是：1、室外进风口；2、太阳能烟囱；3、室内进风口；4、送风口；5、排风口；6、承重装置；x、大棚的长度方向或送风口的底边高度方向；y、大棚的宽度方向或送风口的底边方向。

具体实施方式

下面结合附图及其具体实施方式详细介绍本发明。

如图1-图13所示，本发明的主要思路是：利用太阳能烟囱通风原理，通过在温室大棚一侧（图1中左侧）墙体上搭建太阳能烟囱，并设置室外进风口、室内进风口和排风口，这种方式依据热压作用下的自然通风原理，以太阳辐射对太阳能烟囱内产生的密度差为空气流动的驱动力，将辐射热能转化为空气动能，以增大空气压头和排风量，并将受热空气送入烟囱顶部，通过室内送风口3直接送入温室内部。上述方案由于射流在温室大棚长度方向存在水平衰减及大棚高度方向上存在垂直衰减，因此本发明在温室大棚顶部沿长度方向上，根据送风口垂直温差射流轴心速度，设置了不同大小的的多个矩形送风口，同时确定不同送风口的压力，并结合大棚内温度场对送风口4进行优化设计，以保证由送风口4向下送出的热流热量相同，实现温室大棚微环境控制的均匀性。

本发明优选结构的送风口形状为正方形。

参见图1，本发明提供了一种斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，包括设置在温室大棚一侧墙体上的太阳能烟囱2、太阳能烟囱2下端的室外进风口1，以及其上端与墙体侧壁上端相通的室内进风口3；同时，还包括在温室大棚顶部设置的多个大小不同的送风口4和温室大棚另一侧墙体底部的排风口5。

上述技术方案通过利用太阳能烟囱热压驱动的特点，将太阳能加热的热空气通过太阳能烟囱送入大棚内，并在大棚顶部设置不同尺寸的矩形送风口4，送风口与大棚顶面相似，使送风口形状与室内流场吻合，有利于减小送风对气流的扰动，提高温度分布均匀性，同时控制送风口4的风机采用不同送风速度向棚内送风，在满足果蔬生长区的风速要求的同时使得的风机总动力降低，不同的送风口尺寸也保证了寒冷季节送入大棚室内热量的均匀性。因此，上述技术方案利用太阳能烟囱的热压效应，通过室内进风口3及大棚顶部的送风口4对棚内送热风，弥补了冬季温室大棚内热量的不足，为果蔬提供较好的生长微环境。

本发明根据《温室加热***建设设计规范》，对太阳能烟囱2的设计如下：首先确定需要加热的空气量，即所需加热的温室的体积与换气次数乘积。本发明换气次数按《温室加热***建设设计规范》取1次/h。为保证太阳墙***的初投资的经济性，又能获得较高的加热温度，在选择单位面积太阳墙板通过的空气量时，一般取30～50m3/h·m2。因此，根据以上数据来确定太阳墙板的使用面积，太阳墙板面积=需要加工的空气量/单位面积太阳墙板通过的空气量。

优选的，所述送风口4共6个，通过承重装置6安装在温室大棚顶部，承重装置6采用架体。

经试验，6个风口使得棚内的热分布更加均匀； 6个风口已经能够满足棚内微环境要求。

为保证在冬季寒冷条件下棚内果蔬正常生长，重点是上述多个大小不同的送风口4作为一个整体对棚内进行的微环境控制，产生均匀性高的热流。本发明通过以下过程确定各个送风口送风速度、出风热量以及风口形式的优化。

1、送风口的送风速度、出风热量的确定

首先，等温射流的轴心速度可表示为如下形式：

式（1）中：

v0-送风口风速，m/s；

vm-等温射流轴心速度，m/s；

a-紊流系数，圆形喷管为0.08，条缝形喷口为0.11~0.12；

s-射流射程长度，m；

R0-送风口半径或当量半径，m；

本发明中，需要对非等温射流轴心速度进行计算，计算公式的推导是建立在前苏联r.H.阿勃拉莫维奇所得到的有关研究成果基础上的，当射流存在温度差时，非等温差射流要比等温射流多一个因流体密度差而引起的浮力项。因此，由太阳能加热板引起的空气温差具有上升的加速度am：

式（2）中：

am-气流上升加速度（m/s2 ）；

Ti-射流在第i列送风出风口处的绝对温度，K；

TH-射流在生长区0.1H高度处的绝对温度，K；

ΔT0-=Ti-TH-第i列送风口处射流温差，K；

g-重力加速度，m/s2。

当射流存在温度差时，非等温差射流要比等温射流多一个因流体密度差而引起的浮力项，因此，需要对等温射流轴心速度进行修正。对于非等温射流，设其轴心速度改变量，针对方向向下的射流，该射流的加速度为，对等式两侧进行时间积分可得到垂直向下温差圆射流轴心速度的计算式：

对于矩形风口，当其风口的长边与短边之比不超过3:1，此时的射流会很快从矩形发展为圆形，则按照圆形射流处理；当风口为矩形时，应以矩形风口的当量半径代入圆形射流的计算式中计算。最终的垂直向下温差射流轴心速度表示为如下形式：

对于式（4）中紊流系数a的确定，通过在等温射流工况下进行实验测试，对比了采用圆形喷口与采用本发明提出的新型风***流轴心速度，如图7所示。查阅《实用供热空调设计手册第二版》可知，球形喷口的紊流系数为0.08，根据图7可推出本发明提出的排风口所对应的紊流系数值取为0.15。故（4）式可修正为：

本发明三列风口之间存在一定的耦合关系，不可独立求解，为了确定送风口的送风速度，仍需预先确定送风口面积和风口处与蔬菜生长区间的温差。根据送风口的常用规格尺寸，结合温室大棚长度方向的温度场变化，在0.9H（H表示温室大棚高度）高度处设置6个不同大小的半圆形送风口4（见图1），并为它们装设送风机。第一列送风口基于吊装安全性与送风均匀性考虑，设置在距离室内进风口2L/15 (L表示大棚长度)，其后各列送风口之间间隔4L/15，两行送风口的行间距为W/2（W表示大棚宽度），如图6所示。

以下分别进行确定每列风口出风速度：

（1）确定第一列风口的出风速度：

对采用太阳能烟囱的温室大棚在无送风装置况下的室内流场进行数值仿真模拟，得到大棚内的温度场分布；截取送风口安装高度处沿长度向的截面温度图，得到沿大棚长度方向的温度分布规律符ExpDecay1曲线分布，其函数表达式为

式中：x为送风口沿大棚长度方向的位置坐标（方向为从室内送风口3到排风口5），m；L为大棚长度，m；T1沿大棚长度方向上绝对温度，K；

将式（6）中的T1作为射流在送风口处的绝对温度代入式（5），得到工作区内的射流轴心速度：

由无送风装置的情况下的室内流场数值仿真模拟计算，得到工作区0.1H高度处的加权平均温度TH，取为303.6K；且根据温室大棚内对于工作区风速的要求，在工作区高度处的射流轴心速度取为1m/s，第一列风口布置在2/15L处（即x取2/15L），利用式（7），计算得到第一列出风口处的出风速度v1，具体表示如式8：

在大棚内布置送风口需达到均匀送风的要求，为了使不同安装位置处的送风口送出的热量达到均匀，即不同位置送风口的送风热流量相同，则沿大棚长度方向需设计不同尺寸的送风口，以保证大棚内温度场分布均匀。根据热量计算公式，得到第一列送风口处送风热量的计算式：

式中：c-比热容，J/kg K；

m-送风质量，kg；

-送风温差，K；

ρ-空气密度，kg/m3；

l1-第一列送风口边长，m；

TH-射流在工作区0.1H高度处的绝对温度，K；

x-送风口沿大棚长度方向的位置坐标，m；

L-温室大棚长度，m。

（2）确定第二列风口的出风速度：

对采用太阳能烟囱的温室大棚在布置有第一列送风口时的室内流场进行数值仿真模拟，得到大棚内的温度分布。并提取送风口安装高度处沿x方向的温度分布，得到沿大棚长度方向的温度分布规律符合Polynomial函数中的Poly曲线分布样式，其函数表达式为：

式中：x为沿大棚长度方向的位置坐标，m；L为大棚长度，m。

将式（10）中的T2作为射流在送风口处的绝对温度，代入式（5），得到工作区内的射流轴心速度：

式（11）中，由无送风装置的情况下的室内流场数值仿真模拟计算得到工作区0.1H高度处的加权平均温度TH，取为303.6K；并且根据温室大棚内对于工作区风速的要求，在工作区高度处的射流轴心速度取为1m/s，第二列送风口布置在2/5L处（即x取2/5L），由（11）式计算得到第二列送风口处的出风速度v2，如式（12）所示：

在大棚内布置风口需达到均匀送风的要求，为了使不同安装位置处的送风口送出的热量达到均匀，即不同位置送风口的送风热量相同，本发明沿大棚长度方向设计不同尺寸的送风口，以保证大棚内温度场分布均匀。根据第一列送风口与第二列送风口处的送风热量相等，可得：

式中：

c-比热容，J/kg K；

m-送风质量，kg；

ρ-空气密度，kg/m3；

l1-第一列送风口边长，m；

l2-第二列送风口边长，m；

v1-第一列送风口风速，m/s;

v2-第二列送风口风速，m/s;

TH-射流在工作区0.1H高度处的绝对温度，K；

x-送风口沿大棚长度方向的位置坐标，m；

L-温室大棚长度，m。

求解式（13），可得出第二列送风口边长l2，如式14所示：

由此得到满足沿大棚长度方向不同位置处，保证送风热量相同下，不同风口尺寸间的对应关系。

（3）确定第三列风口的出风速度：

对采用太阳能烟囱的温室大棚在布置有第一、第二列送风口时的室内流场进行数值仿真模拟，得到大棚内的温度场分布。并提取送风口安装高度处沿长度方向的截面温度分布，得到沿大棚长度方向的温度分布规律符合OneSiteComp曲线分布，其函数表达式为：

式中：x为沿大棚长度方向的位置坐标，m；L为大棚长度，m。

将（15）式中的T3作为射流在送风口处的绝对温度，代入（5）式可得到工作区内的射流轴心速度计算公式，如下所示：

在式（16）中，由无送风装置的情况下的室内流场数值仿真模拟计算得到工作区0.1H高度处的加权平均温度TH，取为303.6K；并且根据温室大棚内对于工作区风速的要求，在工作区高度处的射流轴心速度取为1m/s，第三列送风口布置在2/3L处，因此x取值为2/3L，由（16）式计算得到第三列送风口处的出风速度v3，具体形式如式17所示：

在大棚内布置风口需达到均匀送风的要求，为了使不同安装位置处的风口送出的热量达到均匀，需沿大棚长度方向设计不同尺寸的送风口，以保证大棚内温度场分布均匀。根据第一列送风口与第三列送风口处的送风热量相等，可得：

式中：c-比热容，J/kg K；

m-送风质量，kg；

ρ-空气密度，kg/m3；

l1-第一列送风口边长，m；

l3-第三列送风口边长，m；

v1-第一列送风口风速，m/s;

v3-第三列送风口风速，m/s;

TH-射流在工作区0.1H高度处的绝对温度，K；

x-沿大棚长度方向的位置坐标，m；

L-温室大棚长度，m。

求解式（18），可得出第三列送风口边长l3，如式19所示：

由此得到满足沿大棚长度方向不同位置处，保证送风热量相同下，不同风口尺寸间的比例关系。

至此，根据本发明修正后的垂直温差射流轴心速度的计算式，得到了送风口的速度分布。同时采用递推的方法，结合太阳能烟囱温室大棚在无送风口4的情况下的温度场分布，从前一个送风口参数推出后一个送风口参数，最终确定沿大棚长度方向不同位置风口尺寸之间的函数关系，平衡送风热量，实现均匀送风。

2、 送风口形式的优化

根据风机的流量-压力特性曲线可知，送风口速度与送风机压力存在一定的函数关系，进而可根据射流流速和射流横断面积计算射流流量，从而算出送风口处的压力。另外，本发明还对送风口风速、压力已定情况下，结合流场温度分布特性，对送风口形式进行了改善。具体方法如下：

首先，对采用太阳能烟囱的温室大棚在未布置送风口4工况进行数值仿真模拟，得到大棚内的温度场分布，提取送风口4安装高度处的温度分布云图。由温度分布云图可知，在送风口4布置处，整个温度场存在较大的温度梯度，各条温度等值线呈现出相同的分布规律，选取其中一条进行数据拟合，得到各条等温线的分布规律满足ExpDecay2曲线的分布样式，其函数表达式如式（20）所示：

式中：x、y分别为温室内坐标，坐标原点在与太阳能烟囱相连的墙底部中心，其中x正方向从大棚底部底边一端指向排风口的顶点，y正方向沿底边方向斜向上，z正方向垂直直面方向向上。

根据公式计算每个送风口的送风热量，其中，为送风口处温度加权平均值与工作区内温度加权平均值之差。由图8可知，送风口处温度梯度较大，导致长度方向后面各列送风温度不断降低使得与生长区的温差增大，最后造成送风量增大。为降低能耗，降低风机噪声，节约运行成本，在保证送风热量不变的前提下，将送风口边缘线与式20所述等温线重合，提高其加权面积送风温度，降低单个送风口的送风量的同时也减小送风口尺寸，实现风机降耗，风口耗材减少的双效节能。

优选的，在沿温室大棚长度方向呈三列布置共6个送风口的方式下，第一列风口、第二列送风口、第三俄送风口距离室内进风口3分别为2m、6m、10m；两行送风口4的间距为5m；送风口4的中心线高度为Z=9m，如图6所示。

优选的，送风口4均采用矩形。优选的，第一、二、三列送风口的边长分别为400mm、550mm和750mm。

为了适应作物不同的生长阶段生长高度不同，所有送风口4能够整体沿竖直方向一定范围内上下移动，移动的范围0.9H处下方的0-0.5H。具体的，采用能够在竖直方向伸缩的承重装置6，优选的，可将承重装置与通过多个伸缩杆安装在在温室大棚顶板的下方。所述伸缩杆可采用手动控制伸缩或自动控制伸缩，这种方式下，可以带动安装在承重装置6沿竖直方向在一定范围内上下移动，从而调整送风口4相对于作物的距离，以适应作物不同的生长阶段中不同的生长高度。

实施例：

本实施例中温室大棚的长*宽*高分别为15*10*10m，温室体积1500m³，换气次数根据《温室加热***建设设计规范》取1次/h，因此太阳能板的大小根据温室体积与换气次数相除得到1500m³/h。根据发明内容中对不同位置风口边长的函数关系的推导，即，本实施例中采用矩形风口送风，预先设定第一列风口的边长QUOTE 为400mm，则根据不同位置风口边长的函数关系式可得，第二、第三列风口的边长分别为550mm、750mm，分三列布置。同时优化风口形状使之与等温线重合，风口外边缘曲线满足ExpDecay2曲线的分布样式，其函数表式达为：

式中：x、y分别为温室内坐标，m。

本实施例中送风效果见图9和图10，从图9和图10可以看出，在没有安装送风装置时，工作区内速度较小，棚内上部热量不能输送至工作区内，没有足够的热量补给蔬菜生长。增加送风装置后，大棚上部热空气迅速进入工作区，为蔬菜提供适宜温度，进而为果蔬创造了一个适宜的生长微环境。由图13可以看出，没有送风装置时，工作区内的温度分布不均匀，在大棚前后位置出现明显的温度梯度，最大温差达到8℃，增加送风装置后两侧温度场分布更加均匀，整个工作区内温度梯度较小，棚内两侧最大温差降低到3℃以内，可有效提高工作区内的温度，保证冬季期间果蔬的正常生长。同时为满足节能要求，通过改变送风口装置形式，使之与等温线相趋势一致，如图11和图12所示。原风口布置处温度梯度较大，使送风温度降低，改变形状后送风口送风温度提高，在保证风口送风热量相同的情况下，可以降低送风量，从而达到节能目的。在本实施例中可看出，增设太阳能烟囱和送风口装置能有效将热量输送至工作区，送风口尺寸沿长度方向不断变化，可保证各个送风口送风热量一致，使得棚内温度分布均匀。此外，大小变化的送风口也能使风机总压降低，降低整个通风***能量消耗。

以上所述的仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本领域的技术人员来说，在不脱离本发明整体构思前提下，还可以作出若干改变和改进，这些也应该视为本发明的保护范围。

Claims (10)

1.一种斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，包括设置在温室大棚一侧墙体上的太阳能烟囱、太阳能烟囱下端的室外进风口，以及太阳能烟囱上端与温室大棚墙体侧壁上端相通的室内进风口，其特征在于，温室大棚顶部至少设有两个送风口，送风口的出风处截面积从室内进风口处至远离室内进风口处依次增大，送风口连接风机；温室大棚另一侧墙体底部设有排风口，送风口平行于温室大棚顶部设置，所述送风口为矩形，或者送风口为矩形的优化结构，其优化边线结构与温度等值线重合。

2.如权利要求1所述的斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，其特征在于，所述送风口第一列送风口右侧，第二列、第三列送风口左右两侧轮廓线优化结构的边线方程如下：

式中：x、y分别为温室内坐标，m。

3.如权利要求1所述的斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，其特征在于，所述送风口整体与一可伸缩的承重装置连接。

4.如权利要求1所述的斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，其特征在于，所述送风口共有6个，它们沿温室大棚长度方向呈三列布置，每列内送风口的外形尺寸相同，相邻列送风口的外形尺寸不同。

5.如权利要求2所述的斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，其特征在于，所述三列送风口边长的关系如下，即，

式中，l ₁， l ₂，l ₃分别为第一、二、三列送风口的边长。

6.如权利要求3所述的斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，其特征在于，所述第一、第二、第三列送风口边长分别为400mm、550mm和750mm。

7.如权利要求1所述的斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，其特征在于，所述送风口在承重装置带动下整体可在竖直方向上下移动。

8.如权利要求2所述的斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，其特征在于，第一列送风口中心距离太阳能烟囱出风口为2L/15，其余两列送风口之间间距成4L/15排列，每列内各送风口的间距为W/2，其中，L表示大棚长度，W表示大棚宽度。

9.如权利要求7所述的斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，其特征在于，第一列送风口、第二列送风口、第三列送风口中心距室内进风口分别为2m、6m、10m；每列内各送风口的间距为5m，所述送风口的安装高度为9m。

10.如权利要求1所述的斜坡温室大棚太阳能烟囱通风***，其特征在于，所述第一列送风口的送风速度为：

所述第二列送风口的送风速度为：

所述第三列送风口的送风速度为：

式中，v ₁，v ₂，v ₃分别为第一、二、三列送风口送风速度，l ₁， l ₂，l ₃分别为第一、二、三列送风口的边长。