CN108879716A - 直驱永磁风机的无功协调控制方法及*** - Google Patents

直驱永磁风机的无功协调控制方法及*** Download PDF

Info

Publication number
CN108879716A
CN108879716A CN201810778801.9A CN201810778801A CN108879716A CN 108879716 A CN108879716 A CN 108879716A CN 201810778801 A CN201810778801 A CN 201810778801A CN 108879716 A CN108879716 A CN 108879716A
Authority
CN
China
Prior art keywords
grid
value
entry point
voltage
idle
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201810778801.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN108879716B (zh
Inventor
任永峰
纪蔚涛
云平平
薛宇
廉茂航
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Inner Mongolia University of Technology
Original Assignee
Inner Mongolia University of Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Inner Mongolia University of Technology filed Critical Inner Mongolia University of Technology
Priority to CN201810778801.9A priority Critical patent/CN108879716B/zh
Publication of CN108879716A publication Critical patent/CN108879716A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN108879716B publication Critical patent/CN108879716B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
    • H02J3/18—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks
    • H02J3/1821—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks using shunt compensators
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
    • H02J3/12—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks for adjusting voltage in ac networks by changing a characteristic of the network load
    • H02J3/16—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks for adjusting voltage in ac networks by changing a characteristic of the network load by adjustment of reactive power
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/70—Wind energy
    • Y02E10/76—Power conversion electric or electronic aspects
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
    • Y02E40/10—Flexible AC transmission systems [FACTS]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
    • Y02E40/30—Reactive power compensation

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Control Of Eletrric Generators (AREA)
  • Control Of Electrical Variables (AREA)

Abstract

本发明公开了一种直驱永磁风机的无功协调控制方法及***，该方法包括：接收检测得到的公共并网点的电压值；比较所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值；若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内，则启用静止同步补偿器进行无功控制，同时网侧变流器继续工作在恒功率因数模式；若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围，切换直驱永磁风机网侧变流器工作状态，与静止同步补偿器联合进行无功控制。实施本发明能在并网点电压跌落/骤升时，直驱永磁风机向电网提供稳定的无功支撑，提升直驱式风电场的无功裕度和并网点电压的稳定性。

Description

直驱永磁风机的无功协调控制方法及***
技术领域
本发明涉及风力发电机领域，特别涉及一种直驱永磁风机的无功协调控制方法及***。
背景技术
风电渗透率的不断增加给电网的安全稳定运行和调度带来了不利影响。在电网发生故障时，风电场的故障穿越能力以及对公共并网点(point of common coupling，PCC)的电压支撑、无功补偿等问题受到了风电行业的广泛关注。目前变速恒频风电机组在风电装机总容量中占据主导地位，其所配备的变流器能够实现有功、无功的解耦控制，因此可作为风电场重要的无功源参与无功调节。我国现行的《风电场接入电力***技术规定》中明确要求电网故障时要充分利用风电机组的无功容量及其调节能力对并网点进行无功支撑。国内外学者针对以双馈、直驱永磁风机为代表的变速恒频风机参与无功调节进行了大量研究。
各种研究报告中分析了双馈风机定子侧和网侧变流器无功调节的机理，根据两者无功调节能力制定其无功控制策略，当无功需求大于无功出力极限时，通过减小有功出力来扩大无功出力范围。此外，研究还指出直驱永磁风机由于配备了全功率变流器，无功调节能力较双馈风机更强，但其提出的网侧变流器控制策略受风电并网导则要求的无功电流的限制，无法在各种工况下充分利用直驱永磁风机的无功调节能力。其中，图1为配备了直流卸荷电路的直驱永磁风机拓扑结构。双PWM背靠背全功率变流器将发电机与电网隔离开来，使发电机转速摆脱了电网频率的约束，同时防止电网侧故障影响传递到发电机侧。机侧变流器将永磁同步发电机发出的幅值和频率变化的交流电整流成直流电，同时实现在不同风况下的最大功率跟踪；网侧变流器则将直流母线上的直流电逆变成与电网同频的三相交流电，同时稳定直流母线电压、调节向电网输出的有功和无功功率。直流卸荷电路由IGBT控制，当电网发生故障导致直流母线电压越限时投入直流卸荷电路，消耗掉在直流侧堆积的能量。
由于风机的无功调节能力受有功输出影响，因此仅靠风机的无功容量无法满足***调节需求，还需在风电场集中配备补偿单元(详见论文“风电场中级联STATCOM(StaticSynchronous Compensator,简称静止同步补偿器)直流侧电压控制方法”)。现有相关文献大多针对双馈风机与补偿单元的协调控制，对直驱永磁风机涉及较少且研究内容不够详尽。直驱永磁风机因具有高运行效率、低维护成本、故障穿越能力强等优势，在大功率风电市场前景广阔，因此研究直驱永磁风机与补偿单元的无功协调控制具有重要意义。
发明内容
有鉴于此，本发明旨在提供一种直驱永磁风机的无功协调控制方法及***，以实现在并网点电压跌落/骤升时，直驱永磁风机向电网提供稳定的无功支撑，提升直驱式风电场的无功裕度和并网点电压的稳定性。
具体而言，本发明提供一种直驱永磁风机的无功协调控制方法，包括步骤：
接收检测得到的公共并网点的电压值；
比较所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值；
若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内，则启用静止同步补偿器进行无功控制，同时网侧变流器继续工作在恒功率因数模式；
若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围，切换直驱永磁风机网侧变流器工作状态，与静止同步补偿器联合进行无功控制。
进一步地，所述启用静止同步补偿器进行无功控制包括：
将公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的第一无功参考电流
将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的有功参考电流
根据所述静止同步补偿器的第一无功参考电流以及所述静止同步补偿器的有功参考电流计算并生成第一SVPWM调制信号，进而由静止同步补偿器根据第一SVPWM调制信号进行无功控制。
进一步地，所述网侧变流器继续工作在恒功率因数模式，包括：
将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到网侧变流器的第一有功参考电流所述第一有功参考电流限幅于网侧变流器最大允许电流imax；
网侧变流器的第一无功参考电流最大值为零；
所述网侧变流器根据继续所述第一有功参考电流以及网侧变流器的第一无功参考电流工作在恒功率因数模式。
进一步地，所述切换直驱永磁风机网侧变流器工作状态，包括：
根据计算得到第一值，并根据计算得到第二值，将第一值及第二值中的较大者作为网侧变流器的第二无功参考电流其中，IN表示风机额定电流，up表示检测得到的公共并网点的电压标幺值，imax表示网侧变流器最大允许电流，为网侧变流器的第二有功参考电流；
若所述第一值为所述较大者，则根据计算得到网侧变流器的第二有功参考电流
若所述第二值为所述较大值，则将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到网侧变流器的第二有功参考电流所述第二有功参考电流限幅于网侧变流器最大允许电流imax；
根据所述网侧变流器的第二有功参考电流以及所述网侧变流器的第二无功参考电流计算并生成第二SVPWM调制信号，进而由网侧变流器根据第二SVPWM调制信号进行无功控制。
进一步地，所述静止同步补偿器通过以下步骤与直驱永磁风机网侧变流器联合进行无功控制，具体包括：
将公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值经PI调节器得到总的无功需求Qall；
计算风电场内的所有直驱永磁风机的网侧变流器的无功可调总容量QGall_max；
根据QS＝Qall-kQGall_max计算静止同步补偿器的无功指令，其中，k为直驱永磁风机的无功功率折算到并网点的总损耗系数；
根据所述无功指令，利用计算得到静止同步补偿器的第二无功参考电流
将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的有功参考电流
所述静止同步补偿器根据其第二无功参考电流以及有功参考电流计算并生成第三SVPWM调制信号，进而根据第三SVPWM调制信号进行无功控制。
另一方面，本发明提供一种直驱永磁风机的无功协调控制***，包括：无功协调控制装置、网侧变流器以及静止同步补偿器，所述无功协调控制装置分别与所述网侧变流器以及静止同步补偿器连接，其中：
所述无功协调控制装置，用于接收检测得到的公共并网点的电压值；比较所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值；若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内，则启用所述静止同步补偿器进行无功控制，同时所述网侧变流器继续工作在恒功率因数模式；若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围，切换直驱永磁风机网侧变流器工作状态，与静止同步补偿器联合进行无功控制。
进一步地，所述静止同步补偿器包括：
第一无功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内时，将公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的第一无功参考电流
第一有功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内时，将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的有功参考电流
第一功率调节单元，用于根据所述静止同步补偿器的第一无功参考电流以及所述静止同步补偿器的有功参考电流计算并生成第一SVPWM调制信号，进而由静止同步补偿器根据第一SVPWM调制信号进行无功控制。
进一步地，所述网侧变流器包括：
第二有功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内时，将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到网侧变流器的第一有功参考电流所述第一有功参考电流限幅于网侧变流器最大允许电流imax；
第二无功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内时，网侧变流器的第一无功参考电流为零；
第二功率调节单元，用于根据继续所述第一有功参考电流以及网侧变流器的第一无功参考电流最大值工作在恒功率因数模式。
进一步地，所述网侧变流器还包括：
第三无功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围时，根据第一值，并根据计算得到第二值，将第一值及第二值中的较大者作为网侧变流器的第二无功参考电流其中，IN表示风机额定电流，up表示检测得到的公共并网点的电压标幺值，imax表示网侧变流器最大允许电流，为网侧变流器的第二有功参考电流；
第三有功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围时，若所述第一值为所述较大者，则根据计算得到网侧变流器的第二有功参考电流若所述第二值为所述较大值，则将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到网侧变流器的第二有功参考电流所述第二有功参考电流限幅于网侧变流器最大允许电流imax；
第三功率调节单元，用于根据所述网侧变流器的第二有功参考电流以及所述网侧变流器的第二无功参考电流计算并生成第二SVPWM调制信号，进而由网侧变流器根据第二SVPWM调制信号进行无功控制。
进一步地，所述静止同步补偿器还包括：
第四无功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围时，将公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值经PI调节器得到总的无功需求Qall；计算风电场内的所有直驱永磁风机的网侧变流器的无功可调总容量QGall_max；根据QS＝Qall-kQGall_max计算静止同步补偿器的无功指令，其中，k为直驱永磁风机的无功功率折算到并网点的总损耗系数；根据所述无功指令，利用计算得到静止同步补偿器的第二无功参考电流
第四有功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围时，将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的有功参考电流
第四功率调节单元，用于根据所述静止同步补偿器的第二无功参考电流以及所述静止同步补偿器的有功参考电流计算并生成第三SVPWM调制信号，进而根据第三SVPWM调制信号进行无功控制。
本发明的直驱永磁风机的无功协调控制方法及***，在电网发生故障时检测并网点电压，根据电压值的大小划分为两种工作模式：当公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内(即并网点电压变化幅度小于设定阈值时)，仅启用STATCOM进行无功支撑，风机工作在恒功率因数模式；当公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围(即并网点电压变化幅度大于设定阈值)时则切换风机的工作状态，进行快速无功支撑，提升了直驱式风电场的无功裕度和并网点电压的稳定性。
附图说明
并入到说明书中并且构成说明书的一部分的附图示出了本发明的实施例，并且与描述一起用于解释本发明的原理。在这些附图中，类似的附图标记用于表示类似的要素。下面描述中的附图是本发明的一些实施例，而不是全部实施例。对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为现有直驱永磁风机拓扑结构图；
图2为直驱永磁风机PQ输出极限曲线图；
图3为STATCOM主电路拓扑图；
图4为本发明实施例提供的一种直驱永磁风机的无功协调控制方法的流程图；
图5为本发明实施例提供的另一种直驱永磁风机的无功协调控制方法的流程图；
图6为本发明实施例提供的一种直驱永磁风机的无功协调控制***的控制框图；
图7为本发明实施例提供的另一种直驱永磁风机的无功协调控制***的控制框图；
图8为本发明实施例提供的一种直驱永磁风机的无功协调控制***的仿真模型拓扑结构；
图9为本发明实施例提供的STATCOM无功功率的波形示意图；
图10为本发明实施例提供的PCC电压的波形示意图；
图11为本发明实施例提供的直驱永磁风机的无功协调控制***在无协调控制时***仿真波形图；
图12为本发明实施例提供的直驱永磁风机的无功协调控制***在有协调控制时***仿真波形图。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互任意组合。
在解释本申请各个实施例之前，发明人对本申请的相关技术进行了深入的研究，具体详述如下：
(1)网侧变流器在dq坐标系下的数学模型
选择电网电压作为矢量控制***的定向矢量，将电网电压矢量eg定在两相同步旋转dq坐标系的d轴上，逆时针转90°即为q轴，它垂直于矢量eg，则有ed＝Eg、eq＝0，其中Eg为电网电压矢量eg的幅值。则基于电网电压定向的网侧变流器在dq坐标系下的数学模型为：
此时网侧变流器输出到电网的有功功率和无功功率可表示为：
由公式(2)可看出基于电网电压定向，能够实现有功电流与无功电流的解耦控制。通过控制d轴电流来控制有功功率，控制q轴电流即控制无功功率。Pg为正说明网侧变流器工作在整流模式，从电网吸收有功；Pg为负说明网侧变流器工作在逆变模式，向电网输送有功。Qg为正说明变流器向电网发出感性无功；Qg为负则向电网发出容性无功；Qg等于0则说明风机工作在单位功率因数模式。
(2)直驱永磁风机无功调节能力
电网正常情况下风机运行在恒功率因数模式，无功电流参考值取为0；在电网发生故障时直流卸荷电路将直流母线电压限制于最大值(本申请取为1.1pu)，网侧变流器有功电流参考值通过直流电压外环PI调节器得到并限幅于网侧变流器最大允许电流imax(本申请取为1.1pu)，而无功参考电流最大值通过公式(3)得到。
从公式(3)可以看出，此时网侧变流器的无功调节能力随着有功出力的大小而发生变化，由此可得直驱永磁风机的PQ输出极限曲线如图2所示。该曲线是一个以(0，0)为圆心、以1.5Egimax(额定电网电压下)为半径的半圆。曲线在第一象限的部分为有功-感性无功可调区，第二象限的部分为有功-容性无功可调区；点A/B分别为感性/容性无功的理论可调极限点。风电***在通过合理的控制有功电流以及直流卸荷电路的保护下，始终处在安全范围内，同时最大限度地利用永磁直驱风机的无功调节能力来满足电网对于无功的需求。当无功电流小于并网导则要求时，则以并网导则作为无功参考。
STATCOM是当今无功补偿领域最新技术的代表，其主电路拓扑如图3所示。三相全控电压源型变流电路采用PWM控制，可输出电压大小、频率及相位均可控的三相交流电压，经电感L接至电网。控制六个开关器件使变流器交流侧输出电压的频率等于电网电压频率，当调控输出电压与交流电网电压同相时，变流器向电网输出的电流与电网电压相差90°，变流器只输出无功电流，相当于一个无功发生器。当输出电压高于电网电压时，变流器输出的无功电流滞后90°并向电网输出感性无功；反之则向电网输出容性无功。理想条件下STATCOM不从电网吸收有功，但在实际运行中STATCOM存在有功损耗，这将导致图3中直流电压持续降低。为维持直流电压稳定，适当的调节输出电压滞后于电网电压的相位角δ，使电网向STATCOM输入正的有功电流。其在dq坐标系下的数学模型与直驱永磁风机网侧变流器具有高度一致性。
下面结合附图详细说明本发明实施涉及的直驱永磁风机的无功协调控制方法及***。
参见图4所示，本发明实施例提供的一种直驱永磁风机的无功协调控制方法包括步骤：
步骤401：接收检测得到的公共并网点的电压值；
步骤403：比较所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值，得到二者之间的差值；
步骤405：判断该差值是否位于预设范围内？
步骤407：若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内，则启用静止同步补偿器进行无功控制，同时网侧变流器继续工作在恒功率因数模式；
步骤409：若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围，切换直驱永磁风机网侧变流器工作状态，与静止同步补偿器联合进行无功控制。
具体地，所述启用静止同步补偿器进行无功控制包括：
将公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的第一无功参考电流
将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的有功参考电流
根据所述静止同步补偿器的第一无功参考电流以及所述静止同步补偿器的有功参考电流计算并生成第一SVPWM调制信号，进而由静止同步补偿器根据第一SVPWM调制信号进行无功控制。
具体地，所述网侧变流器继续工作在恒功率因数模式，包括：
将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到网侧变流器的第一有功参考电流所述第一有功参考电流限幅于网侧变流器最大允许电流imax；
网侧变流器的第一无功参考电流为零；
所述网侧变流器根据继续所述第一有功参考电流以及网侧变流器的第一无功参考电流工作在恒功率因数模式。
具体地，所述切换直驱永磁风机网侧变流器工作状态，包括：
根据计算得到第一值，并根据计算得到第二值，将第一值及第二值中的较大者作为网侧变流器的第二无功参考电流其中，IN表示风机额定电流，up表示检测得到的公共并网点的电压标幺值，即为PCC实测电压标幺值，imax表示网侧变流器最大允许电流，为网侧变流器的第二有功参考电流；
若所述第一值为所述较大者，则根据计算得到网侧变流器的第二有功参考电流
若所述第二值为所述较大值，则将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到网侧变流器的第二有功参考电流所述第二有功参考电流限幅于网侧变流器最大允许电流imax；
根据所述网侧变流器的第二有功参考电流以及所述网侧变流器的第二无功参考电流计算并生成第二SVPWM调制信号，进而由网侧变流器根据第二SVPWM调制信号进行无功控制。
具体地，所述静止同步补偿器通过以下步骤与直驱永磁风机网侧变流器联合进行无功控制，具体包括：
将公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值经PI调节器得到总的无功需求Qall；
计算风电场内的所有直驱永磁风机的网侧变流器的无功可调总容量QGall_max；
根据QS＝Qall-kQGall_max计算静止同步补偿器的无功指令，其中，k为直驱永磁风机的无功功率折算到并网点的总损耗系数；
根据所述无功指令，利用计算得到静止同步补偿器的第二无功参考电流
将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的有功参考电流
所述静止同步补偿器根据其第二无功参考电流以及有功参考电流计算并生成第三SVPWM调制信号，进而根据第三SVPWM调制信号进行无功控制。
本实施例提出一种带有直流卸荷电路的直驱永磁风机与STATCOM双模式无功协调控制策略，其在电网发生故障时检测并网点电压水平，整定风电场无功需求，协调直驱永磁风机和STATCOM分模式共同对并网点进行无功支撑。充分利用直驱永磁风机的无功调节能力，提升并网点电压稳定性和风电场无功裕度。
在改进的直驱永磁风机网侧变流器控制策略下，风电场装设的STATCOM和直驱永磁风机共同作为风电场的无功源对PCC进行无功支撑。二者的无功协调控制策略主要遵循以下几个原则：
(1)以风电场公共并网点电压水平为控制目标，提升PCC电压的稳定性以及风电场无功裕度。
(2))对网侧变流器的工作模式切换设定一个阈值，当PCC电压变化幅度在阈值以内时，不切换网侧变流器的工作状态，仅启用STATCOM进行无功支撑；当电压变化幅度超过阈值，则立即切换网侧变流器进入无功补偿模式，联合STATCOM进行无功支撑。应优先利用风机的无功调节能力，以STATCOM作为补充。
综合考虑以上原则，提出的二者无功协调控制策略流程图如图5所示，图5为本发明实施例提供的另一种直驱永磁风机的无功协调控制方法的流程图；图5是图4所示方法的一种优选方式，如图5所示，其包括：
(1)在协调控制***中，首先将PCC实测电压标幺值up(即PCC实测电压经过标幺处理后的值)与参考值(具体可以理解参考值经过标幺处理的值，如为1)进行比较并进入模式判断环节，即(可以理解为Δu为乘以100％的百分数)；
(2)根据我国现行的风电并网规定要求，正常运行方式下并网点电压正负偏差绝对值之和不超过标称值的10％，所以若此时的Δu小于5％，则选择下通道(图7中协调控制装置的下通道)；若Δu大于5％，则选择上通道(图7中协调控制装置的上通道)。
(3)在下通道中，仅启用STATCOM进行无功支撑，将所得差值Δu经PI调节器F1得到STATCOM的无功参考电流进而由STATCOM根据无功参考电流进行控制执行；风机继续工作在恒功率因数模式；
(4)在上通道中，将所得差值Δu经PI调节器F2得到总的无功需求Qall并进入无功分配环节。
(5)在无功分配环节，直驱永磁风机将切换到无功补偿模式，首先计算所有风机网侧变流器的无功可调总容量QGall_max。由于风机发出的无功功率在箱式变压器、送出线路以及区域性负载上均有所损耗，因此设损耗系数为k，则STATCOM的无功指令为：
QS＝Qall-kQGall_max (4)
下面分别分析在下通道中风机网侧变流器与STATCOM各自的控制策略。
(1)风机网侧变流器控制策略：
如图5所示，风机有功电流参考值分为上下两通道：在上通道中，通过直流电压外环PI调节器得到并限幅于变流器最大允许值(1.1pu)；在下通道中通过公式(5)计算得到。
而无功电流参考值分为上中下三个通道：电网正常情况下网侧变流器为0，对应无功上通道；电网故障情况下，若直流电压外环尚能控制住直流母线电压，且此时通过公式(3)计算得到的无功电流参考值满足并网导则的要求，则选择无功中间通道；若直流电压外环已无法控制住直流母线电压，被调节到最大允许值，风机已没有无功调节余量，则按并网导则由公式(6)得到并选择无功下通道，此时对应选择有功下通道(参考图7)的情况，无功优先，有功受限。
将和idg、和iqg的差值经过PI调节器得到Ldidg/dt、Ldiqg/dt，输出端电压指令由公式(1)计算得到并最终生成SVPWM调制信号。
(2)STATCOM控制策略：
如图7所示，STATCOM有功电流参考值通过直流电压外环PI调节器得到。在电网电压出现小幅波动时，STATCOM接收协调控制***的无功参考电流当处于电网故障模式时，STATCOM接收风电场无功协调控制***的无功指令，则此时的由公式(7)得到，其中Eg为电网相电压幅值。
将和ids、和iqs的差值经PI调节器得到Ldids/dt、Ldiqs/dt，STATCOM的输出端电压指令以及幅值、功角指令δ*，根据dq坐标系下的数学模型由公式(8)、(9)计算得到并最终生成SVPWM调制信号。
本申请为验证方案的实际效果，还进行了协调控制仿真分析，具体如下：
(1)仿真建模
在matlab/simulink环境下搭建了整体仿真模型，其拓扑结构如图8所示。直驱式风电场由两组风机组成，额定容量为20MW，每组含5台直驱永磁风机。单台风机额定功率为2MW，额定风速为13m/s，直流母线额定电压为1.2kV。考虑风机分布位置不同造成的风速差异影响，在1.2秒的仿真时间内，设定2组风机分别工作在13m/s以及11m/s的恒定风速下。风机出口额定电压为690V，每台风机配备一台箱式变压器升压至35kV，经线路l1、l2以及升压变压器T4接入220kV电网。35kV母线上连接有区域性负荷，STATCOM配置在公共并网点，结合风电场容量及实际需求，其额定容量为6Mvar。
(2)仿真分析
首先设置电网在0.2秒和0.7秒分别发生幅度为-/+4％的电压波动，持续时间均为200ms。根据本文所提出的无功协调控制策略，风机网侧变流器检测到的PCC电压变化没有超出阈值，控制风机继续工作在恒功率因数模式下。此时仅由STATCOM对PCC电压进行快速的无功支撑，STATCOM的无功动态响应与PCC电压的变化情况分别如图9及图10所示。
从图9及图10中可以看出，STATCOM在电压波动期间能够进行快速的无功响应，响应时间约为15ms，分别发出5.4Mvar的容性无功与5.4var的感性无功以支撑PCC电压；在STATCOM的无功支撑下，PCC电压快速恢复了稳定。
随后设置电网在0.2秒和0.7秒分别发生故障导致PCC三相电压对称跌落40％/骤升30％，故障持续时间均为200ms，在无/有协调控制条件下分别对***进行仿真分析。图11和图12分别为无/有协调控制时***仿真波形。
在无协调控制的情况下：当0.2秒PCC三相电压对称跌落40％，由图11可以看出由于此时风机工作在恒功率因数模式下没有参与无功调节。所有无功需求都由STATCOM来承担，而STATCOM由于最大电流限制达到了无功调节上限，输出约3.9Mvar的容性无功，此时PCC电压被迅速抬升到0.64pu。当0.7秒PCC电压对称骤升30％，STATCOM同样由于最大电流限制达到了无功调节的上限，稳定输出约7.5MVA的感性无功，而此时PCC点电压被迅速降低到1.26pu。
在有协调控制的情况下，当0.2秒PCC三相电压对称跌落40％。此时网侧变流器检测到PCC电压的跌落幅度超过了阈值，立即切换到低电压补偿模式。从图12中可以看出，两组风机由于工作在不同风速下，导致其运行状态和无功输出不同：第一组风机工作在13m/s额定风速下，其网侧有功电流在正常运行时就已达到额定值，因此电压跌落时直流电压闭环会迅速将有功电流参考值调至1.1pu，无功电流可调量为0，此时无法满足并网导则的要求，因此网侧变流器切换到有功受限，无功优先模式，以公式(6)发出约1.8Mvar的容性无功。有功电流参考值则按公式(5)计算，有功输出受限导致直流电压迅速越限，此时风机的直流卸荷电路导通，从图12中可以看出直流电压被维持在1.32kV(1.1pu)的最大允许值；第二组风机工作在11m/s风速下，其直流电压闭环有功电流可调余量较大，此时按公式(3)得到无功电流大于并网导则的要求，发出约4.4Mvar的容性无功，而经调节直流电压逐渐下降。整个风电场乘以折损系数后联合STATCOM向PCC提供约9.9Mvar的无功支撑，此时PCC电压被抬升到0.7pu，对比图11比无协调控制时提高了0.06pu。当0.7秒PCC电压对称骤升30％，此时风机立即切换到高电压补偿模式。由于电压骤升状态下风机有功电流会减小，因此两组风机都可按公式(3)输出最大感性无功电流，分别约为8.4Mvar和11.1Mvar。整个风电场乘以折损系数后联合STATCOM共同向PCC提供约21.1Mvar的无功支撑。除电网电压骤升和恢复瞬间风机直流电压出现波动外，都基本稳定在额定值附近。对比图11可以看出STATCOM比无协调控制时输出减少到2.8Mvar，而PCC电压下降到1.18pu，比无协调控制时降低了0.08pu。
综上仿真结果可以得出如下结论：
(1)直流卸荷电路将风机直流母线电压限制在最大允许值，有功电流参考值通过直流电压闭环得到并限幅于网侧变流器最大输出电流；当风电机组运行在不同工况下时，其对应的无功电流计算公式也不同。
(2)通过改进直驱永磁风机网侧全功率变流器的控制策略，可使其在并网点电压跌落/骤升时由恒功率因数模式迅速切换到相应的无功补偿模式，向电网提供稳定的无功支撑。
(3)所提出的协调控制策略通过电网故障时在STATCOM与直驱永磁风机间分配无功需求，能够充分利用直驱永磁风机的无功调节能力，有助于提升风电场的无功裕度和并网点电压稳定性，节省补偿单元配置。
图6为本发明实施例提供的一种直驱永磁风机的无功协调控制***的控制框图；图1-图5以及图7-图12所示实施例的解释说明均可以应用于本实施例。如图6所示，一种直驱永磁风机的无功协调控制***，包括：无功协调控制装置62、网侧变流器60以及静止同步补偿器64，所述无功协调控制装置62分别与所述网侧变流器60以及静止同步补偿器64连接，其中，
所述无功协调控制装置62，用于接收检测得到的公共并网点的电压值；比较所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值；若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内，则启用所述静止同步补偿器进行无功控制，同时所述网侧变流器继续工作在恒功率因数模式；若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围，切换直驱永磁风机网侧变流器工作状态，与静止同步补偿器联合进行无功控制。
具体地，所述静止同步补偿器64包括：
第一无功计算单元645，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内时，将公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的第一无功参考电流
第一有功计算单元641，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内时，将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的有功参考电流
第一功率调节单元643，用于根据所述静止同步补偿器的第一无功参考电流以及所述静止同步补偿器的有功参考电流计算并生成第一SVPWM调制信号，进而由静止同步补偿器根据第一SVPWM调制信号进行无功控制。
进一步地，所述网侧变流器60包括：
第二有功计算单元601，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内时，将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到网侧变流器的第一有功参考电流所述第一有功参考电流限幅于网侧变流器最大允许电流imax；
第二无功计算单元605，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内时，网侧变流器的第一无功参考电流为零；
第二功率调节单元603，用于根据继续所述第一有功参考电流以及网侧变流器的第一无功参考电流，工作在恒功率因数模式。
进一步地，所述网侧变流器60包括：
第三无功计算单元602，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围时，根据第一值，并根据计算得到第二值，将第一值及第二值中的较大者作为网侧变流器的第二无功参考电流
第三有功计算单元606，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围时，若所述第一值为所述较大者，根据计算得到网侧变流器的第二有功参考电流若所述第二值为所述较大值，则将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到网侧变流器的第二有功参考电流所述第二有功参考电流限幅于网侧变流器最大允许电流imax；；
第三功率调节单元604，用于根据所述网侧变流器的第二有功参考电流以及所述网侧变流器的第二无功参考电流计算并生成第二SVPWM调制信号，进而由网侧变流器根据第二SVPWM调制信号进行无功控制。
进一步地，所述静止同步补偿器64包括：
第四无功计算单元642，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围时，将公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值经PI调节器得到总的无功需求Qall；计算风电场内的所有直驱永磁风机的网侧变流器的无功可调总容量QGall_max；根据QS＝Qall-kQGall_max计算静止同步补偿器的无功指令，其中，k为直驱永磁风机折算到并网点的无功功率的总损耗系数；根据所述无功指令，利用计算得到静止同步补偿器的第二无功参考电流
第四有功计算单元646，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围时，将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的有功参考电流
第四功率调节单元644，用于根据所述静止同步补偿器的第二无功参考电流以及所述静止同步补偿器的有功参考电流计算并生成第三SVPWM调制信号，进而根据第三SVPWM调制信号进行无功控制。
本实施例提出一种STATCOM与直驱永磁风机间的无功协调控制策***，其划分为两种工作模式：当并网点电压变化幅度小于设定阈值时，仅启用STATCOM进行无功支撑，风机工作在恒功率因数模式；当并网点电压变化幅度大于设定阈值时则切换风机的工作状态，并将无功需求在二者之间进行协调分配且优先利用风机的无功调节能力，进行快速无功支撑，提升了直驱式风电场的无功裕度和并网点电压的稳定性，节省了补偿单元配置。并对多种工况进行仿真，仿真结果验证了该协调控制策略的有效性。
本领域普通技术人员可以理解，实现上述实施例的全部或者部分步骤/单元/模块可以通过程序指令相关的硬件来完成，前述程序可以存储于计算机可读取存储介质中，该程序在执行时，执行包括上述实施例各单元中对应的步骤；而前述的存储介质包括：ROM、RAM、磁碟或者光碟等各种可以存储程序代码的介质。
以上所述的具体实施例，对本发明的目的、技术方案和有益效果进行了进一步详细说明，所应理解的是，以上所述仅为本发明的具体实施例而已，并不用于限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所做的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种直驱永磁风机的无功协调控制方法，其特征在于，所述方法包括步骤：
接收检测得到的公共并网点的电压值；
比较所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值；
若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内，则启用静止同步补偿器进行无功控制，同时网侧变流器继续工作在恒功率因数模式；
若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围，切换直驱永磁风机网侧变流器工作状态，与静止同步补偿器联合进行无功控制。
2.如权利要求1所述的直驱永磁风机的无功协调控制方法，其特征在于，所述启用静止同步补偿器进行无功控制包括：
将公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的第一无功参考电流
将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的有功参考电流
根据所述静止同步补偿器的第一无功参考电流以及所述静止同步补偿器的有功参考电流计算并生成第一SVPWM调制信号，进而由静止同步补偿器根据第一SVPWM调制信号进行无功控制。
3.如权利要求2所述的直驱永磁风机的无功协调控制方法，其特征在于，所述网侧变流器继续工作在恒功率因数模式，包括：
将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到网侧变流器的第一有功参考电流所述第一有功参考电流限幅于网侧变流器最大允许电流imax；
网侧变流器的第一无功参考电流为零；
所述网侧变流器根据继续所述第一有功参考电流以及网侧变流器的第一无功参考电流工作在恒功率因数模式。
4.如权利要求1-3中任一项所述的直驱永磁风机的无功协调控制方法，其特征在于，所述切换直驱永磁风机网侧变流器工作状态，包括：
根据计算得到第一值，并根据计算得到第二值，将第一值及第二值中的较大者作为网侧变流器的第二无功参考电流其中，IN表示风机额定电流，up表示检测得到的公共并网点的电压标幺值，imax表示网侧变流器最大允许电流，为网侧变流器的第二有功参考电流；
若所述第一值为所述较大者，则根据计算得到网侧变流器的第二有功参考电流
若所述第二值为所述较大值，则将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到网侧变流器的第二有功参考电流所述第二有功参考电流限幅于网侧变流器最大允许电流imax；
根据所述网侧变流器的第二有功参考电流以及所述网侧变流器的第二无功参考电流计算并生成第二SVPWM调制信号，进而由网侧变流器根据第二SVPWM调制信号进行无功控制。
5.如权利要求4所述的直驱永磁风机的无功协调控制方法，其特征在于，所述静止同步补偿器通过以下步骤与直驱永磁风机网侧变流器联合进行无功控制，具体包括：
将公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值经PI调节器得到总的无功需求Qall；
计算风电场内的所有直驱永磁风机的网侧变流器的无功可调总容量QGall_max；
根据QS＝Qall-kQGall_max计算静止同步补偿器的无功指令，其中，k为直驱永磁风机的无功功率折算到并网点的的总损耗系数；
根据所述无功指令，利用计算得到静止同步补偿器的第二无功参考电流
将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的有功参考电流
所述静止同步补偿器根据其第二无功参考电流以及有功参考电流计算并生成第三SVPWM调制信号，进而根据第三SVPWM调制信号进行无功控制。
6.一种直驱永磁风机的无功协调控制***，其特征在于，包括：无功协调控制装置、网侧变流器以及静止同步补偿器，所述无功协调控制装置分别与所述网侧变流器以及静止同步补偿器连接，其中：
所述无功协调控制装置，用于接收检测得到的公共并网点的电压值；比较所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值；若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内，则启用所述静止同步补偿器进行无功控制，同时所述网侧变流器继续工作在恒功率因数模式；若所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围，切换直驱永磁风机网侧变流器工作状态，与静止同步补偿器联合进行无功控制。
7.如权利要求6所述的直驱永磁风机的无功协调控制***，其特征在于，所述静止同步补偿器包括：
第一无功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内时，将公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的第一无功参考电流
第一有功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内时，将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的有功参考电流
第一功率调节单元，用于根据所述静止同步补偿器的第一无功参考电流以及所述静止同步补偿器的有功参考电流计算并生成第一SVPWM调制信号，进而由静止同步补偿器根据第一SVPWM调制信号进行无功控制。
8.如权利要求7所述的直驱永磁风机的无功协调控制***，其特征在于，所述网侧变流器包括：
第二有功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内时，将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到网侧变流器的第一有功参考电流所述第一有功参考电流限幅于网侧变流器最大允许电流imax；
第二无功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值位于预设范围内时，网侧变流器的第一无功参考电流为零；
第二功率调节单元，用于根据继续所述第一有功参考电流以及网侧变流器的第一无功参考电流工作在恒功率因数模式。
9.如权利要求6-8中任一项所述的直驱永磁风机的无功协调控制***，其特征在于，所述网侧变流器还包括：
第三无功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围时，根据计算得到第一值，并根据计算得到第二值，将第一值及第二值中的较大者作为网侧变流器的第二无功参考电流其中，IN表示风机额定电流，up表示检测得到的公共并网点的电压标幺值，imax表示网侧变流器最大允许电流，为网侧变流器的第二有功参考电流；
第三有功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围时，若所述第一值为所述较大者，则根据计算得到网侧变流器的第二有功参考电流若所述第二值为所述较大值，则将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到网侧变流器的第二有功参考电流所述第二有功参考电流限幅于网侧变流器最大允许电流imax；第三功率调节单元，用于根据所述网侧变流器的第二有功参考电流以及所述网侧变流器的第二无功参考电流计算并生成第二SVPWM调制信号，进而由网侧变流器根据第二SVPWM调制信号进行无功控制。
10.如权利要求9所述的直驱永磁风机的无功协调控制***，其特征在于，所述静止同步补偿器还包括：
第四无功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围时，将公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值经PI调节器得到总的无功需求Qall；计算风电场内的所有直驱永磁风机的网侧变流器的无功可调总容量QGall_max；根据QS＝Qall-kQGall_max计算静止同步补偿器的无功指令，其中，k为直驱永磁风机的无功功率折算到并网点的总损耗系数；根据所述无功指令，利用计算得到静止同步补偿器的第二无功参考电流
第四有功计算单元，用于在所述公共并网点的电压值与预设的并网点电压参考值之间的差值超出所述预设范围时，将直流母线电压的实际值与直流母线电压的参考值之间的差值经PI调节器得到静止同步补偿器的有功参考电流第四功率调节单元，用于根据所述静止同步补偿器的第二无功参考电流以及所述静止同步补偿器的有功参考电流计算并生成第三SVPWM调制信号，进而根据第三SVPWM调制信号进行无功控制。
CN201810778801.9A 2018-07-16 2018-07-16 直驱永磁风机的无功协调控制方法及*** Active CN108879716B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810778801.9A CN108879716B (zh) 2018-07-16 2018-07-16 直驱永磁风机的无功协调控制方法及***

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810778801.9A CN108879716B (zh) 2018-07-16 2018-07-16 直驱永磁风机的无功协调控制方法及***

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN108879716A true CN108879716A (zh) 2018-11-23
CN108879716B CN108879716B (zh) 2022-11-22

Family

ID=64302513

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201810778801.9A Active CN108879716B (zh) 2018-07-16 2018-07-16 直驱永磁风机的无功协调控制方法及***

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN108879716B (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110311407A (zh) * 2019-06-12 2019-10-08 合肥工业大学 基于电压闭环的级联型逆变器双模式无缝切换控制方法
CN111431217A (zh) * 2020-03-24 2020-07-17 云南电网有限责任公司电力科学研究院 一种应用于控制母线电压的无功补偿方法、装置及***
CN112260596A (zh) * 2020-10-29 2021-01-22 广东电网有限责任公司电力科学研究院 一种发电机定子电流过流控制方法及相关装置
CN113410830A (zh) * 2021-05-08 2021-09-17 新天绿色能源股份有限公司 一种直流并网风电机组变流器及其控制方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3075051A1 (en) * 2013-11-28 2016-10-05 Vestas Wind Systems A/S Control of reactive power in a wind power plant
CN105162139B (zh) * 2015-09-15 2017-03-22 湖南大学 电网电压跌落故障下风电***无功功率综合优化控制方法
CN106786765A (zh) * 2017-01-16 2017-05-31 国网新疆电力公司经济技术研究院 一种基于vrdc和drcc的pmsg自适应低电压穿越实现方法
CN107124008A (zh) * 2017-04-10 2017-09-01 大唐（赤峰）新能源有限公司 一种风电场内风电机组与svg设备的无功协同控制方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3075051A1 (en) * 2013-11-28 2016-10-05 Vestas Wind Systems A/S Control of reactive power in a wind power plant
CN105162139B (zh) * 2015-09-15 2017-03-22 湖南大学 电网电压跌落故障下风电***无功功率综合优化控制方法
CN106786765A (zh) * 2017-01-16 2017-05-31 国网新疆电力公司经济技术研究院 一种基于vrdc和drcc的pmsg自适应低电压穿越实现方法
CN107124008A (zh) * 2017-04-10 2017-09-01 大唐（赤峰）新能源有限公司 一种风电场内风电机组与svg设备的无功协同控制方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
王子恺: "三电平DSTATCOM平衡控制策略研究", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库工程科技II辑》 *

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110311407A (zh) * 2019-06-12 2019-10-08 合肥工业大学 基于电压闭环的级联型逆变器双模式无缝切换控制方法
CN110311407B (zh) * 2019-06-12 2022-09-27 合肥工业大学 基于电压闭环的级联型逆变器双模式无缝切换控制方法
CN111431217A (zh) * 2020-03-24 2020-07-17 云南电网有限责任公司电力科学研究院 一种应用于控制母线电压的无功补偿方法、装置及***
CN111431217B (zh) * 2020-03-24 2023-09-01 云南电网有限责任公司电力科学研究院 一种应用于控制母线电压的无功补偿方法、装置及***
CN112260596A (zh) * 2020-10-29 2021-01-22 广东电网有限责任公司电力科学研究院 一种发电机定子电流过流控制方法及相关装置
CN113410830A (zh) * 2021-05-08 2021-09-17 新天绿色能源股份有限公司 一种直流并网风电机组变流器及其控制方法
CN113410830B (zh) * 2021-05-08 2023-08-08 新天绿色能源股份有限公司 一种直流并网风电机组变流器及其控制方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN108879716B (zh) 2022-11-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105305478B (zh) 一种对电网友好且扩展灵活的新能源发电***
Yuan et al. Hierarchical control of DC microgrid with dynamical load power sharing
CN108518307B (zh) 风力发电机组的功率控制方法、控制装置、控制器和***
CN108879716A (zh) 直驱永磁风机的无功协调控制方法及***
CN103532150B (zh) 一种考虑风电场无功调节能力的协调二级电压控制方法
CN105226720A (zh) 永磁同步发电机组网侧变换器改进下垂控制方法
CN110518600A (zh) 一种基于vsg的改进型多机并联的pmsg并网主动支撑控制结构
Merahi et al. New management structure of active and reactive power of a large wind farm based on multilevel converter
CN105098833A (zh) 用于微电网的异步恒速风电机组***及其工作方法
CN107910869A (zh) 一种分布式静止串联补偿器控制***及其控制方法
CN106655205B (zh) 基于无功调差技术的风电场中压母线电压闭环控制方法
CN105449725A (zh) 直驱风力发电机组频率穿越方法和装置
CN108521130A (zh) 一种基于虚拟同步机理的逆变器无功控制方法
CN204721000U (zh) 一种对电网友好且扩展灵活的新能源发电***
CN116845924B (zh) 基于相角自生成策略的构网型风电场电压源控制方法
CN103414214B (zh) 异步风电机组的低电压穿越和无功控制***及方法
Molina et al. Advanced power conditioning system for grid integration of direct-driven PMSG wind turbines
CN106816889B (zh) 并网逆变器功率解耦方法及装置
CN113193587A (zh) 孤岛双馈风电场经高压直流输电外送协同控制方法及***
Yan et al. A novel converter system for DFIG based on DC transmission
CN114825487B (zh) 一种离网型风储荷发电***及控制调试方法
CN107910870B (zh) 一种分布式静止串联补偿器的投退控制方法及装置
Sayeef et al. Enhanced reactive power support of a PMSG based wind turbine for a remote area power system
CN109088428A (zh) 高电压穿越装置、方法，包括该装置的变流***
Xu et al. Reactive power analysis and control of doubly fed induction generator wind farm

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant