CN108136534A

CN108136534A - 电阻点焊方法

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Publication number: CN108136534A
Application number: CN201680059845.5A
Authority: CN
Inventors: 古迫诚司
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2015-10-21
Filing date: 2016-10-21
Publication date: 2018-06-08
Anticipated expiration: 2036-10-21
Also published as: TW201718145A; TWI601588B; CN108136534B; US10933488B2; WO2017069268A1; US20190240768A1; EP3366408A1; KR101979558B1; JP6558443B2; RU2699342C1; CA3001971A1; BR112018007610A2; JPWO2017069268A1; MX2018004901A; EP3366408A4; KR20180049083A

Abstract

一种能形成具有耐延迟断裂特性的焊接接头的电阻点焊方法，依次具备：利用焊接电极对多张钢板一边施予加压压力P1(kN)一边以通电电流I1(kA)进行通电的工序；在施予所述加压压力P1的状态下以通电电流Ic(kA)通电冷却时间tc(s)的期间的工序；一边以通电电流I2(kA)对所述焊接电极进行通电，一边反复进行两次以上的加压压力的上升下降的工序，所述加压压力的上升下降是指：利用所述焊接电极对所述多张钢板施予加压压力P2(kN)加压时间tf(s)的期间，然后立即施予加压压力P3(kN)加压时间ti(s)的期间；施予所述加压压力P2(kN)所述加压时间tf(s)的期间的工序；和释放加压压力并且结束通电的工序，其中，满足0≤Ic＜I1、0.3≤I2/I1＜1.0、P2/P1≥1.2、tf≤0.2、P3＜P2、ti≤0.2。

Description

电阻点焊方法

技术领域

本发明涉及高强度钢板的电阻点焊方法，特别是涉及汽车用部件和车体等的电阻点焊方法。

背景技术

在汽车领域，为了环保，要求在通过车体的轻量化来提高燃油经济性的同时，提高碰撞安全性。因此，为了使用高强度钢板来薄厚度化，并且将车体结构最适化，来谋求车体的轻量化和碰撞安全性，迄今为止进行着各种努力。

汽车等的部件的制造和车体的组装中的焊接，主要采用电阻点焊(以下也有时称为“点焊”)。作为通过点焊形成的焊接接头的品质指标，有抗拉强度和疲劳强度。焊接接头的抗拉强度，有：在剪切方向上负载拉伸载荷来进行测定的拉伸剪切强度(TSS)、和在剥离方向上负载拉伸载荷来进行测定的十字抗拉强度(CTS)。另外，焊接接头的疲劳强度有：在剪切方向上负载拉伸载荷来进行测定的拉伸剪切疲劳强度、和在剥离方向上负载拉伸载荷来进行测定的十字拉伸疲劳强度。

另一方面，在对高强度钢板进行了点焊的情况下，有延迟断裂(氢脆)的问题。该延迟断裂主要受钢板的硬度、残余应力、钢板中的氢量这三种因子支配。

高强度钢板为了实现其强度，除了含有C以外，还较多地含有Si、Mn等的淬硬性高的元素，对高强度钢板进行点焊而形成的焊接接头的焊接部(焊接区)，经过焊接的加热冷却过程而淬火，成为马氏体组织，***。另外，在焊接部，由于局部地发生的相变膨胀和收缩，导致焊接接头的残余拉伸应力变大。

因此，对高强度钢板进行点焊而形成的焊接接头的焊接部，由于硬度高、残余拉伸应力变大，因此是如果发生氢侵入则容易引起延迟断裂的部位。如果发生这样的延迟断裂，则就前述的作为焊接接头的品质指标的抗拉强度和疲劳强度而言，不能得到充分的强度，另外，如果水分向该部分(裂纹)浸入，则发生腐蚀，发生强度进一步降低的问题。这些问题是阻碍提高应用高强度钢板来实现车体的轻量化(薄厚度化)的一个原因。

已知下述技术：在这样的状况下，在点焊的通电结束并经过了一定时间后，进行回火通电，或以高频进行加热，来将焊接部回火，从而使焊接部的硬度降低。但是，在该技术中，有时焊接工序成为长时间，生产性降低；通过回火，焊接部软化，容易引起焊缝金属(熔核)内的剥离断裂；等等。

对此，在专利文献1中公开了下述技术：与点焊的熔核形成时的焊接电极的初期加压压力相比，使通电时间结束后的保持时间中的焊接电极的后期加压压力上升，来向焊接部周边导入残余压缩应力。

在先技术文献

专利文献

专利文献1:日本特开2010－110816号公报

发明内容

专利文献1所公开的技术，能够降低焊接部的残余拉伸应力，因此对抑制延迟断裂有效的技术，但希望进一步提高抑制延迟断裂的效果。

本发明的课题是，鉴于这样的实际情况，提供能够稳定地形成具有高的耐延迟断裂特性的焊接接头的电阻点焊方法。

本发明人关于解决上述课题的手段进行了锐意研究。本发明人认为，要使点焊接头的耐延迟断裂特性提高的话，使焊接部周边的残余拉伸应力降低是极为重要的。于是，关于对焊接部周边的残余拉伸应力给予影响的、熔核形成后的焊接电极对焊接部的加压条件进行了研究。

其结果，发现：通过在熔核形成后，实施一边进行通电一边反复进行对焊接部的加压压力的上升和下降的处理(以下称为“冲击处理”)，来一面将熔核附近的温度保持为高温一面给予冲击，能够促进熔核附近的塑性变形，其结果，能够将熔核端部的残余拉伸应力降低或者变更为压缩应力，能够提高焊接接头的耐延迟断裂特性。

本发明是基于上述的见解完成的，其要旨如下。

一种电阻点焊方法，对至少焊接部位重叠的多张钢板进行电阻点焊，其特征在于，上述多张钢板至少包含1张以上的抗拉强度为980MPa以上的钢板，上述方法依次具备：

[A]利用焊接电极对上述多张钢板一边施予加压压力P1(kN)一边以通电电流I1(kA)进行通电的工序；

[B]在施予上述加压压力P1的状态下，以通电电流Ic(kA)通电冷却时间tc(s)的期间的工序；

[C]一边以通电电流I2(kA)对上述焊接电极进行通电，一边反复进行两次以上的加压压力的上升下降的工序，所述加压压力的上升下降是指：利用上述焊接电极对上述多张钢板施予加压压力P2(kN)加压时间tf(s)的期间，然后，立即施予加压压力P3(kN)加压时间ti(s)的期间；

[D]施予上述加压压力P2上述加压时间tf的期间的工序；和

[E]释放加压压力、并且结束通电的工序，

上述通电电流Ic满足下述(1)式，上述通电电流I2满足下述(2)式，上述加压压力P2满足下述(3)式，上述加压时间tf满足下述(4)式，上述加压压力P3满足下述(5)式，上述加压时间ti满足下述(6)式。

0≤Ic＜I1···(1)

0.3≤I2/I1＜1.0···(2)

P2/P1≥1.2···(3)

tf≤0.2···(4)

P3＜P2···(5)

ti≤0.2···(6)

根据本发明，由于在熔核形成后对焊接部实施冲击处理，因此能够提高焊接接头的耐氢脆特性。

附图说明

图1是表示本发明的焊接方法的概略的图。

图2是表示焊接电极的加压压力和通电电流的模式的例子的图。

图3是表示使焊接电极的加压压力变化时的电流密度的变化的概略的图，(a)为基于现有技术的图，(b)为基于本发明的图。

具体实施方式

本发明的电阻点焊方法(以下称为“本发明的焊接方法”)，是对至少包含1张以上的抗拉强度为980MPa以上的钢板的多张钢板进行电阻点焊的方法，是在熔核形成后，实施利用焊接电极反复进行焊接部的加压压力的上升下降的冲击处理的方法。

而且，将形成熔核时的加压压力设为P1(kN)，通电电流设为I1(kA)，冷却时间设为tc(s)，以满足下述(1)式的方式将冷却时间中的通电电流设为Ic(kA)，在冲击处理中，以满足下述(2)～(5)式的方式将通电电流设为I2(kA)，加压压力上升时的加压压力设为P2(kN)，加压时间设为tf(s)，加压压力下降时的加压压力设为P3(kN)，加压时间设为ti(s)。

0≤Ic＜I1···(1)

0.3≤I2/I1＜1.0···(2)

P2/P1≥1.2···(3)

tf≤0.2···(4)

P3＜P2···(5)

ti≤0.2···(6)

接着，对于本发明的焊接方法的流程进行说明，并且对于本发明的焊接方法的基本构成进行说明。

图1表示本发明的焊接方法的概略。图1示出将被焊接构件在板厚方向上切断后的截面图。

首先，在本发明的制法中，作为被焊接构件，准备多张钢板(以下也称为“板组”)。在该板组中至少包含1张以上的抗拉强度为980MPa以上的钢板(以下也称为“高强度钢板”)。

其次，如图1所示，将2张钢板1重叠，以从两侧夹住2张钢板的焊接部位的方式利用由铜合金等构成的焊接电极2一边使加压压力P为P1(kN)而进行加压一边使通电电流I为I1(kA)而进行通电，来形成熔融金属。然后，在施予加压压力P1的状态下，在冷却时间tc(s)的期间，使通电电流为Ic(kA)，通过被水冷的焊接电极2的排热和向钢板自身的热传导，在2张钢板1之间形成截面为椭圆形状的焊缝金属(熔核)3。

在板组包含1张以上的高强度钢板的情况下，进行点焊而得到的焊接接头的焊接部、熔核3及其周边的热影响区在冷却过程中淬火，变为马氏体组织。另外，在冷却过程中引起热收缩，特别是熔核3的端部成为残留拉伸应力的状态。

因此，在本发明的焊接方法中，在通过点焊而形成熔核后，实施一边使通电电流I为I2(kA)来进行通电一边反复进行两次以上的加压压力的上升下降的冲击处理，所述加压压力的上升下降是指：使加压压力P为P2(kN)而施予加压时间tf(s)的期间，然后，立即使加压压力P为P3(kN)而施予加压时间ti(s)的期间。

接着，对于点焊以及冲击处理时的焊接电极的加压压力以及通电电流的模式进行说明。

图2表示焊接电极的加压压力以及通电电流的模式的例子。

首先，对形成熔核的点焊时的加压压力和通电电流的模式进行说明。利用焊接电极对钢板进行加压，使得加压压力成为P1。在加压压力达到P1后，将电流值设为通电电流I1，将该状态保持通电时间t1(s)的期间，从而形成熔融金属。

经过通电时间t1后，在施予加压压力P1的状态下，在冷却时间tc的期间，使通电电流为Ic，从而将熔融金属冷却、凝固，形成焊缝金属(熔核)。此时，通电电流Ic被设定成满足上述(1)式。

接着，对冲击处理时的加压压力和通电电流的模式进行说明。经过冷却时间tc后，将电流值设为通电电流I2。通电电流I2被设定成满足上述(2)。另外，设为通电电流I2，并将该状态保持通电时间t2(s)的期间来实施冲击处理。

而且，在开始通电电流I2的通电的同时，利用焊接电极施予加压压力P2加压时间tf的期间。此时，加压压力P2被设定成满足上述(3)式，加压时间tf被设定成满足上述(4)式。

经过加压时间tf后，立即施予加压压力P3加压时间ti的期间。此时，加压压力P3被设定成满足上述(5)式，加压时间ti被设定成满足上述(6)式。将基于该加压压力P2的加压压力的上升和基于加压压力P3的加压压力的下降作为1次循环，来反复进行2次以上。

反复进行该加压压力的上升下降之后，施予加压压力P2加压时间tf的期间，然后，释放加压压力，并且结束通电。此时，加压压力P2被设定成满足上述(3)式，加压时间tf被设定成满足上述(4)式。

通过这样地在熔核形成后实施冲击处理，焊接接头的耐延迟断裂特性提高，而且也能够使疲劳强度提高。该耐延迟断裂特性提高的原因虽然并不明确，但是可以认为：通过将焊接部在某个一定的温度下实施冲击处理、即加压压力的上升下降的反复，能够如例如焊接后的由台板(platen)所致的加压或超声波打击处理那样对焊接部施以塑性变形从而降低残余拉伸应力。

图3表示利用焊接电极对被焊接材料进行加压时的、从材料观察到的电流密度的变化和熔核周边的温度变化的概略。(a)为使加压压力一定的情况下的概略，(b)为反复进行加压压力的上升下降的情况下的概略。在如(a)那样使加压压力恒定的情况下，随着时间经过，被焊接材料的塑性变形变大，电流密度单调地减少。其结果，熔核周边的温度也随着电流密度的变化而逐渐地降低。

另一方面，在如(b)那样反复进行加压压力的上升下降的情况下，与之相应地电流密度也上升下降。其结果，熔核周边的温度也随着电流密度的变化而变化。由此，能够将熔核周边的温度保持在一定的范围内。

再者，图3(a)的电流密度为使用直流电源的情况下的示意图。在交流电源的情况下，由于电流在通电中增减，因此能得到如图3(b)所记载的那样的电流密度，但是由于加压压力恒定，因此不能够将焊接部的残余拉伸应力降低或者使其变为压缩应力。

另外，在(a)的情况下，由于焊接电极接触被焊接材料后，特定的部位被持续加压，因此特定的部位产生变形。另一方面，在(b)的情况下，通过加压压力上升下降，焊接部的塑性变形均匀化。

本实施方式中的电阻点焊方法，由于在冲击处理时流通通电电流I2，因此焊接部变为高温，屈服强度降低，冲击时的塑性变形变得容易。此时，通过反复进行加压压力的上升下降而使电流密度上下变化，即使是反复进行多次对被焊接材料的加压压力的增减的期间，也能够将熔核周边的温度保持在使塑性变形容易的温度范围内。因此，认为能够促进残余拉伸应力的降低。

而且，由于在冲击时使加压压力增减，因此电极与焊接部的接触面积进行增减。认为由于单位接触面积的载荷、即应力在电流密度、即温度为适当的范围内的状态下在局部进行增减，因此塑性变形更加进行。而且，推测：引起焊接部的组织微细化、脆化元素的凝固偏析部截断等，耐延迟断裂特性提高。

本发明是具有如以上那样的基本构成的发明，关于那样的本发明，进一步依次说明必要的要件、优选的要件。

＜多张钢板＞

(钢板的抗拉强度)

作为进行点焊的被焊接构件的钢板，至少1张为抗拉强度为980MPa以上的高强度钢板。在抗拉强度低于980MPa的情况下，在焊接部发生的残余拉伸应力的值也低，因此不易发生延迟断裂的问题。因此，将包含1张以上的抗拉强度为980MPa以上的钢板的板组作为本发明的焊接方法的应用对象。另外，高强度钢板的抗拉强度的上限并不特别限定。

板组，不仅包含全部的钢板为抗拉强度980MPa以上的钢板的情况，还包含至少任意仅1张具有上述抗拉强度的情况。例如，可以是对具有980MPa以上的抗拉强度的钢板和具有低于980MPa的抗拉强度的钢板进行焊接的情况。

(钢板的钢种、成分组成)

钢板的钢种和成分组成并不特别限定。钢板的成分组成，就前述的高强度钢板而言，选择能够确保抗拉强度(980MPa以上)的成分组成即可。另外，钢板的碳当量Ceq并不特别限定，可例示0.20质量％以上。在此，Ceq＝C+Si/24+Mn/6。这参考了WES的Ceq。

(钢板的板厚)

钢板的板厚并不特别限定，可设为0.5～3.2mm的范围。即使板厚低于0.5mm，也能得到提高焊接部的耐延迟断裂特性的效果，但由于拉伸试验时的对焊接部的应力负荷低，另外，在焊接部发生的残余拉伸应力的值低，因此不易发生延迟断裂。另外，即使板厚超过3.2mm，也能得到提高焊接部的耐延迟断裂特性的效果，但有时构件的轻量化变难。

(钢板的表面处理皮膜)

多张钢板，也可以至少包含1张以上的在焊接部位的两面或一面形成了表面处理皮膜的钢板。表面处理皮膜是包含镀敷皮膜的皮膜，可以为进一步包含涂装皮膜等的皮膜。作为镀敷皮膜，有例如镀锌层、镀铝层、锌镍镀层、锌铁镀层、锌铝镁系镀层等，作为镀敷的种类，有热浸镀、电镀等。

(钢板的形态)

钢板的形态，只要至少焊接部位为板状即可，整体可以不为板状。例如为压制成型为截面帽形的特定形状的构件那样的包含凸缘部等的形态。重叠的钢板的张数不限于2张，也可以为3张以上。另外，各钢板的、钢种、成分组成和板厚，可以全部相同，也可以相互不同。另外，不限定于由各自分开的钢板构成的形态，也可以是将1张钢板成形为管状等规定的形状并将端部重叠的形态。

＜点焊＞

对多张钢板进行的点焊，是以夹住多张钢板的焊接部位的方式按压电极并且进行通电，来形成熔融金属，在通电结束后，通过被水冷的电极的排热和向钢板自身的热传导，将熔融金属快速冷却从而使其凝固，在钢板之间形成截面椭圆形状的熔核。

该点焊的条件并不特别限定，例如，可将电极设为圆顶半径(dome radius)型的顶端直径为6～8mm的电极、加压压力设为1.5～6.0kN、通电时间设为0.1～1.0s(5～50周期，电源频率50Hz)、通电电流设为4～15kA。当将最薄的钢板的板厚记为t(mm)时，熔核直径可设为

点焊时的基本加压和通电模式并不特别限定，只要在设为上述的加压压力、通电时间、通电电流的范围的基础上，根据被焊接构件来适当调整为最适条件即可。基本加压和通电模式，只要是能够实现必要的熔核直径、且不发生喷溅的条件即可，最适条件根据钢板强度、板厚等而变化。再者，也可以不使通电开始时的电流值立即成为通电电流，而使电流值从0(零)或大于0的低电流渐增(上升)直到电流值变为通电电流为止。

＜冷却时间tc、冷却时间中的通电电流Ic＞

经过点焊中的通电时间后，在保持焊接电极的加压压力的状态下将通电电流值降低。设为熔融金属进行凝固的程度的低电流，将焊接部冷却。该冷却时间tc并不特别限定，只要能形成焊缝金属(熔核)即可，虽然也依赖于钢板的板厚，但是可例示0.04～0.4s。

冷却时间中的通电电流Ic需要满足0≤Ic＜I1。在打击处理时，需要钢板的温度变为一定值以下(大约800℃以下)。如果钢板的温度过高，则难以降低焊接部的残余拉伸应力。因此，在将钢板熔融的正式通电之后，将Ic降低至小于I1来将钢板冷却，由此使熔融金属凝固，实现一定值以上的屈服强度。由此，通过其后的打击处理，能够将焊接部的拉伸应力降低、或者对焊接部给予残余压缩应力。Ic优选为I1的0.2倍以下，最优选为0(kA)。

＜冲击处理＞

在点焊后进行的冲击处理，是一边以通电电流I2对焊接电极进行通电，一边反复进行两次以上的加压压力的上升下降，然后，施予加压压力P2加压时间tf的期间，然后释放加压压力、并且结束通电的处理，所述加压压力的上升下降是指：利用焊接电极对钢板施予加压压力P2加压时间tf的期间，然后，立即施予加压压力P3加压时间ti的期间。

(通电电流I2、通电时间t2)

冲击处理的期间为对焊接电极通电的状态。那时的通电电流I2满足上述(2)式。冲击处理中的焊接部的温度变得适当，焊接部的塑性变形变得容易，焊接部的残余拉伸应力降低。

另外，通过使通电电流I2小于点焊时的通电电流I1，在冲击处理中抑制熔核的扩大。如果一面使熔核扩大一面实施冲击处理，则熔核的凝固变得不稳定，有时发生喷溅、焊接部凹陷、能量浪费。

为了充分确保施予加压压力时的钢板的屈服强度，I2优选为I1的0.8倍以下，进一步优选为I1的0.7倍以下。通过使I2为这样的值，能够使施予加压压力时的焊接部的温度切实地成为800℃以下。如果焊接部的温度变为800℃以上，则在该温度区域，钢板的屈服强度变低。由于残余应力的绝对值与屈服强度的相关性强，因此通过钢板的屈服强度降低，在打击时能够导入的压缩应力降低。其结果，其后的冷却过程中的焊接部的热收缩量变大，有可能向焊接部导入高的拉伸应力。而且，钢板表层的塑性变形变得容易，通过打击处理而产生的凹陷变得过大，有可能接头强度降低。

另外，I2设为I1的0.3倍以上。通过使I2为这样的范围，能够充分得到由冲击处理带来的降低残余拉伸应力的效果。

另外，冲击处理时的通电时间t2，设为从开始施予加压压力P2起到释放加压压力P2为止。再者，不论是使电流值从Ic渐增(上升)直到电流值变为通电电流I2为止，还是使电流值立即成为通电电流I2都可以。(加压压力P2、加压时间tf)

为了使残余拉伸应力降低，冲击处理时的加压压力P2设为点焊时的加压压力P1的1.2倍以上。优选为点焊时的加压压力P1的1.3倍以上。上限并不特别限定，但为了避免对焊接部的过度的加压，优选为点焊时的加压压力P1的2.5倍以下。另外，为了使焊接部的残余拉伸应力降低，加压时间tf的上限设为0.4s。优选为0.2s。下限优选为0.02s。

冲击处理时的加压压力P2可以为恒定，也可以使其变化，例如阶段性地上升等。P2的值可根据通常焊接电极所使用的Cu与成为高温的被焊接材料的钢的强度的平衡来适当设定。

(加压压力P3、加压时间ti)

冲击处理时的加压压力P3需要为P3＜P2。由此，能够进行加压压力的上升下降。优选为P2/P3≥1.2。加压压力P3优选为与点焊时的加压压力P1相同的程度。可以设为比P1低的值，但有时不能够精度良好地控制加压压力增减。加压时间ti的上限，从生产性的观点出发，极力优选为短时间，因此设为0.4s。其下限，考虑到装置能力、即加压压力控制的稳定性，设为0.02s。

(加压压力的上升下降的反复次数)

加压压力的上升下降的反复次数(以1次加压P2和接下来的1次加压P3为1次)设为2次以上。通过进行两次以上的加压压力的上升下降后，在最后施予加压压力P2加压时间tf的期间，能够使焊接部的残余拉伸应力降低。因此，加压压力的上升下降的反复次数设为两次以上。反复次数的上限并不特别限定，但为了缩短作业时间，优选为20次。

另外，反复施予的加压压力P2，如果在上述(3)式的范围内，则可以是全部相同的加压压力，也可以是不同的加压压力，如果在上述(4)式的范围内，则可以是全部相同的加压时间，也可以是不同的加压时间。但是，在作业效率上优选该反复工序中的加压压力以及加压时间设为全部相同。

另外，反复进行的加压压力P3的加压，如果满足上述(5)式的关系，则可以是全部相同的加压压力，也可以是不同的加压压力，如果在上述(6)式的范围内，则可以是全部相同的加压时间，也可以是不同的加压时间。但是，在作业效率上优选该反复工序中的加压压力以及加压时间设为全部相同。

实施例

接着，对本发明的实施例进行说明，但实施例中的条件是为了确认本发明的可实施性和效果而采用的一条件例，本发明并不被该一条件例限定。本发明可在不脱离本发明的要旨、且能达到本发明的目的的限度下采用各种条件。

准备了表1所示的合金化热浸镀锌(GA)钢板。表2示出点焊的条件，表3示出冲击处理的条件。在各试验号码中，对相同的钢板号码的2张钢板进行焊接，来制作了试样。另外，在点焊中，使用了直径16mm、顶端6mm的圆顶半径型电极。表3所示的反复次数n，是将施予加压压力P2加压时间tf的期间、并施予加压压力P3加压时间ti的期间作为1次循环时的循环的次数。另外，进行规定次数的加压压力的上升下降后，在最后施予加压压力P2加压时间tf的期间。

表1

钢板号码	板厚(mm)	钢板强度(MPa)
			1	2	1520
2	1.6	1814

表2

对试样进行了盐酸浸渍试验。该试验，通过调查将试样在0.15当量的盐酸中浸渍100小时后有无裂纹来进行。裂纹的有无的调查，是将点焊形成的点焊接头以与板表面垂直且通过熔核的中心的截面切断，从该切断片切取包含熔核的试片，研磨切断面，并用光学显微镜观察被研磨了的切断面来进行。对10片试片实施该试验，并确认那时的有裂纹的数量。表4示出盐酸浸渍试验的结果。10片试片之中有裂纹的数量为3以下时判为合格。

表4

试验号码	盐酸浸渍试验结果	备注
			1	10	比较例
2	0	发明例
			3	0	发明例
4	7	比较例
			5	8	比较例
6	10	比较例
			7	0	发明例
8	0	发明例
			9	9	比较例
10	6	比较例
			11	0	发明例
12	8	比较例
			13	1	发明例
14	2	发明例
			15	1	发明例

如表4所示，满足本发明的构成的处理号码2、3、7、8、11、13～15，在盐酸浸渍试验中没有裂纹的发生，得到了在耐延迟断裂特性方面优异的点焊接头。

与此相对，处理号码1，加压压力P2相对于P1的比不适当，处理号码4和9，通电电流I2相对于通电电流I1的关系不适当，处理号码5和10，加压压力P2的上升的反复次数不适当，处理号码6，加压压力P2为比加压压力P3低的值，并且，加压压力P2相对于P1的比不适当，处理号码11，未进行加压压力的上升下降，在盐酸浸渍试验中发生裂纹，没有得到充分的耐延迟断裂特性。

产业上的可利用性

根据本发明，由于在点焊后实施冲击处理，因此能够提高焊接接头的耐氢脆特性。因此，本发明在产业上的可利用性很高。

附图标记说明

1 钢板

2 焊接电极

3 熔核

I 通电电流

I1 点焊时的通电电流

I2 冲击处理时的通电电流

Ic 冷却时间中的通电电流

P 加压压力

P1 点焊时的加压压力

P2 加压压力上升时的加压压力

P3 加压压力下降时的加压压力

t1 点焊时的通电时间

t2 冲击处理时的通电时间

tc 冷却时间

tf 加压压力上升时的加压时间

ti 加压压力下降时的加压时间

Claims

1.一种电阻点焊方法，对至少焊接部位重叠的多张钢板进行电阻点焊，其特征在于，

所述多张钢板至少包含1张以上的抗拉强度为980MPa以上的钢板，

所述方法依次具备：

利用焊接电极对所述多张钢板一边施予加压压力P1一边以通电电流I1进行通电的工序；

在施予所述加压压力P1的状态下，以通电电流Ic通电冷却时间tc的期间的工序；

一边以通电电流I2对所述焊接电极进行通电，一边反复进行两次以上的加压压力的上升下降的工序，所述加压压力的上升下降是指：利用所述焊接电极对所述多张钢板施予加压压力P2加压时间tf的期间，然后，立即施予加压压力P3加压时间ti的期间；

施予所述加压压力P2所述加压时间tf的期间的工序；和

释放加压压力、并且结束通电的工序，

所述通电电流Ic满足下述(1)式，所述通电电流I2满足下述(2)式，所述加压压力P2满足下述(3)式，所述加压时间tf满足下述(4)式，所述加压压力P3满足下述(5)式，所述加压时间ti满足下述(6)式，

0≤Ic＜I1 ···(1)；

0.3≤I2/I1＜1.0 ···(2)；

P2/P1≥1.2 ···(3)；

tf≤0.2 ···(4)；

P3＜P2 ···(5)；

ti≤0.2 ···(6)，

其中，P1、P2、P3的单位均为kN，I1、I2、Ic的单位均为kA，tc、tf、ti的单位均为s。