CN107972969B - 袋体构造部件、袋体以及一次性怀炉 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种袋体构造部件，该袋体构造部件能够提供难以发生低温烫伤的怀炉。该袋体构造部件的特征在于，该袋体构造部件至少具有层叠结构，在该层叠结构中，两层具有透气性的层隔着粘接剂层或不隔着粘接剂层彼此相邻，该袋体构造部件的厚度方向上的透气性根据沿厚度方向施加的压力而变化。

Description

袋体构造部件、袋体以及一次性怀炉

技术领域

本发明涉及一种袋体构造部件，更详细地，涉及一种用于一次性怀炉等的袋体构造部件。

背景技术

袋体被广泛用作容纳有除湿性物质、除臭性物质、发热体等内容物的除湿剂、除臭剂、一次性怀炉用等的袋体。

例如，一次性怀炉构成为，将内部以铁粉等为主要成分的发热体封入两个构成袋体的部件(有时将其称为“袋体构造部件”)之间。作为使用这样的袋体构造部件的一次性怀炉，已知有这样的一次性怀炉，该一次性怀炉具有袋体构造部件，袋体构造部件含有例如单位面积重量为10g/m²以上且小于30g/m²且微小单位面积重量(日文：微小目付け)的偏差为8％以上的无纺布和多孔膜(参照专利文献1)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2012-16531号公报

发明内容

发明要解决的问题

若在随身携带一次性怀炉的情况下直接就寝或者小睡，则存在由于怀炉的压迫等发生低温烫伤的情况。另外，若在使电热毯、被炉、地暖等的暖气设施工作的状态下就寝，则低温烫伤变得更加严重。

但是，现状是现在市售的一次性怀炉中，只有写有若在随身携带的情况下直接就寝等会发生低温烫伤的情况，因此请勿在随身携带的情况下直接就寝等的注意书，对于一次性怀炉而言尚未作出对策。因此，需要一种即使在随身携带的情况下直接就寝也难以发生低温烫伤的一次性怀炉。

因此，本发明的目的在于提供一种袋体构造部件，其能够提供难以发生低温烫伤的一次性怀炉。

用于解决问题的方案

本发明的发明者们为了达成上述目的进行了锐意讨论，其结果，考虑到了若能够通过压力控制怀炉的发热程度，就能够实现难以发生低温烫伤的怀炉。并且，其结果发现，通过使用具有至少两层具有透气性的层的袋体构造部件，能够利用压力控制向怀炉的发热体供给的氧气的供给量，从而能够利用压力控制怀炉的发热程度，以至完成本发明。

即，本发明提供一种袋体构造部件，其特征在于，该袋体构造部件至少具有层叠结构，在该层叠结构中，两层具有透气性的层隔着粘接剂层或不隔着粘接剂层彼此相邻，该袋体构造部件的厚度方向上的透气性根据沿厚度方向施加的压力而变化。

优选的是，上述袋体构造部件在不加压状态下的厚度方向上的不透气度为10万秒/100cc以下，加压0.6MPa时的厚度方向上的不透气度为上述不加压状态下的厚度方向的不透气度的两倍以下。

优选的是，上述两层具有透气性的层是两层多孔膜，上述两层多孔膜以至少有非粘接区域的方式彼此粘接，上述两层多孔膜以如下方式形成有空孔，在上述非粘接区域中，上述两层多孔膜相接触的状态下的上述两层多孔膜中的多个空孔中的至少一部分空孔被堵塞。

另外，本发明提供一种袋体，其使用上述袋体构造部件。

另外，本发明提供一种一次性怀炉，在上述袋体的内部封入有发热体。

发明的效果

本发明的袋体构造部件能够改变使用本发明的袋体构造部件形成的袋体的透气性，因此，使用本发明的袋体构造部件形成的怀炉即使在随身携带的状态下就寝等情况下，也能够使得难以发生低温烫伤。

附图说明

图1是表示本发明的袋体构造部件的一例的概略图(切断部剖视图)。

图2是表示本发明的袋体构造部件的具体实施方式的两层多孔膜间的非粘接区域的加压前后的情况的概略图(切断部剖视图)。

图3是表示本发明的一次性怀炉的一例的(粘贴式一次性怀炉的一例)概略图(切断部端面图)。

图4是表示本发明的一次性怀炉的另一例的(非粘贴式一次性怀炉的一例)概略图(切断部端面图)。

图5是表示实施例及比较例中制作的内袋的温度测量的评价结果的图。

附图标记说明

11……本发明的袋体构造部件、12a……具有透气性的层、12b……具有透气性的层、13……粘接剂层、14……无纺布、21a……多孔膜(a)、21b……多孔膜(b)、B……空孔、S……空气的流动、41……其他的袋体构造部件、41a……基材、41b……粘接剂层、42……热封部分、43……发热体

具体实施方式

【本发明的袋体构造部件】

本发明的袋体构造部件至少具有两层具有透气性的层彼此相邻的层叠结构。其中，上述两层具有透气性的层彼此也可以隔着粘接剂层相邻。本发明的袋体构造部件也可以具有除上述两层具有透气性的层以外的层。

本发明的袋体构造部件的厚度方向上的透气性根据沿厚度方向施加的压力而变化。本发明的袋体构造部件的在不加压状态下(常压时)的厚度方向上的透气性并不特别限定，但厚度方向上的不透气度优选为10万秒/100cc以下(例如，1000秒/100cc～10万秒/100cc)，5万秒/100cc以下(例如，5000秒/100cc～5万秒/100cc)。其中，在本说明书中，有时将在不加压状态下(常压时)的厚度方向上的不透气度称为“不透气度(常压时)”。

只要本发明的袋体构造部件的加压时的厚度方向上的透气性比不透气度(常压时)低，就不特别限定，优选的是，加压0.6MPa时的厚度方向上的不透气度为不透气度(常压时)的两倍以下。加压0.6MPa时的厚度方向上的不透气度的下限并不特别限定，但优选为3万秒/100cc，更优选为8万秒/100cc，进一步优选为10万秒/100cc。其中，在本说明书中，有时将加压0.6MPa时的厚度方向上的不透气度称为“不透气度(加压时)”。

本发明的袋体构造部件的上述不透气度(加压时)和上述不透气度(常压时)的差【不透气度(加压时)-不透气度(常压时)】并不特别限定，但优选为1万秒/100cc以上，更优选为3万秒/100cc以上，进一步优选为5万秒/100cc以上。

在本说明书中，不透气度能够依照JIS P 8117为，利用王研式试验机法测量。其中，不透气度(加压时)的测量存在难以固定测量样品的情况。在该情况下，也可以在对不透气度(加压时)的测量的影响较小的范围内，使用固定部件固定测量样品并进行测量。具体而言，例如，使用两组固定部件【网格/SUS板】，固定部件通过层叠网格和开设有多个孔的SUS板而成，以网格处于测量样品侧的方式利用两组固定部件夹持并固定测量样品，得到【SUS板/网格/测量样品/网格/SUS板】的层叠体，能够将该层叠体作为试验片来使用。其中，只要上述网格对测量样品的不透气度的影响在较小的范围内就不特别限定。另外，只要上述开设有多个孔的SUS板能够支承测量样品，能够防止测量时的空气泄漏，而且对测量样品的不透气度的影响在较小的范围内，就不特别限定。

上述具有透气性的层并不特别限定，但优选为多孔膜。另外，优选的是，上述两层具有透气性的层两层都是多孔膜。另外，上述两层具有透气性的层，既可以是相同的，也可以是不同的。其中，在本说明书中，上述具有透气性的层中不含有无纺布。

上述具有透气性的层的透气性并不特别限定，但优选每一层的厚度方向上的不透气度(常压时)为1000秒/100cc～8万秒/100cc，更优选为5000秒/100cc～5万秒/100cc。若上述不透气度为1000秒/100cc以上，则即使在使透气性降低的情况下也能确保充分的透气性。若上述不透气度为8万秒/100cc以下，则更容易使透气性变化，更容易控制透气性。其中，上述两层具有透气性的层的各自的不透气度既可以是相同的，也可以是不同的。

虽然未做出特别限定，但从更容易使袋体构造部件的透气性变化的观点来看，优选的是，上述两层具有透气性的层中的至少一者是多孔膜。另外，在该情况下，更优选的是，在两层具有透气性的层中，至少在形成袋体时成为袋体的内侧(内部侧)的层是多孔膜。

(多孔膜)

上述多孔膜(多孔膜层)是由聚烯烃系树脂、聚酯系树脂、聚苯乙烯系树脂等树脂构成(形成)的膜状的多孔基材，上述之中，从价格、柔软性的观点和热封性的观点来看，优选由聚烯烃系树脂构成的多孔膜。

只要上述聚烯烃系树脂是至少以烯烃成分(乙烯、丙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、1-辛烯等的α-烯烃等)为单体成分的树脂就不特别限定。

作为上述聚烯烃系树脂，例如除了低密度聚乙烯、线性低密度聚乙烯(直链状低密度聚乙烯)、中密度聚乙烯、高密度聚乙烯、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、乙烯-α-烯烃共聚物(例如，乙烯-丙烯共聚物等)等乙烯系树脂之外，还能够列举丙烯系树脂(聚丙烯、丙烯-α-烯烃共聚物等)、聚丁烯系树脂(聚(1-丁烯)等)、聚(4-甲基-1-戊烯)等。另外，作为聚烯烃系树脂，还可以使用例如乙烯-丙烯酸共聚物、乙烯-甲基丙烯酸共聚物等乙烯-不饱和羧酸共聚物；离子交联聚合物；乙烯-丙烯酸甲酯共聚物、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物、乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物等乙烯-(甲基)丙烯酸酯共聚物；乙烯-乙烯醇共聚物等。作为聚烯烃系树脂，优选乙烯系树脂，其中，优选低密度聚乙烯、线性低密度聚乙烯(直链状低密度聚乙烯)、乙烯-α-烯烃共聚物。

上述低密度聚乙烯的密度并不特别限定，但优选为0.90g/cm³～0.93g/cm³，更优选0.91g/cm³～0.92g/cm³。另外，低密度聚乙烯的重均分子量并不特别限定，但优选为3万～20万，更优选为5万～6万。另外，低密度聚乙烯的190℃的MFR并不特别限定，但优选为1.0(g/10分钟)～5.0(g/10分钟)，更优选为2.0(g/10分钟)～4.0(g/10分钟)。其中，本说明书中的密度指的是依照JIS K6922-2及JIS K 7112得到的密度。另外，本说明书中的重均分子量指的是利用GPC法(凝胶渗透色谱法)以聚苯乙烯为标准试样测量而得的重均分子量。其中，优选利用高温GPC法(高温GPC装置)测量。具体而言，例如，能够列举日本特开2009-184705号公报中记载的高温GPC法等。另外，本说明书中的MFR指的是依照ISO1133(JIS K 7210)，在负载条件为2.16kgf的情况下测量而得的MFR。

上述直链状低密度聚乙烯优选为通过将乙烯和碳数为4～8的α-烯烃单体聚合得到的、具有短链分支(优选分支的长度的碳数为1～6)的直链状聚乙烯。作为用于上述直链状低密度聚乙烯的α-烯烃单体，优选1-丁烯、1-辛烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯。在上述直链状低密度聚乙烯中，乙烯的重复单元(乙烯所引起的重复单元)的、相对于整个结构单体的重复单元(所有的结构单体所引起的重复单元)的含有量(含有率)优选为90摩尔％以上。作为上述直链状低密度聚乙烯，其中，从提高低温热封性(低温热封时的热封强度)的观点来看，特别优选使用茂金属系催化剂系调制的、所谓的茂金属系直链状低密度聚乙烯(茂金属系LLDPE)。

上述直链状低密度聚乙烯的密度并不特别限定，但优选为0.90g/cm³～0.93g/cm³，更优选为0.91g/cm³～0.92g/cm³。直链状低密度聚乙烯的重均分子量并不特别限定，但优选为3万～20万，更优选为5万～10万，进一步优选为5万～6万。另外，直链状低密度聚乙烯的190℃的MFR并不特别限定，但优选为1.0(g/10分钟)～5.0(g/10分钟)，更优选为2.0(g/10分钟)～4.0(g/10分钟)。

上述乙烯-α-烯烃共聚物是乙烯和α-烯烃单体的共聚物。作为上述α-烯烃，只要是乙烯以外的α-烯烃，就不特别限定，例如，能够列举丙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、1-辛烯等碳数为3～8的α-烯烃。其中，优选使用1-丁烯的乙烯-α-烯烃共聚弹性体。在上述乙烯-α-烯烃共聚物中，乙烯的重复单元的、相对于整个结构单体的重复单元的含有量优选为60摩尔％～95摩尔％，更优选为80摩尔％～90摩尔％。上述乙烯-α-烯烃共聚物发挥进一步提高多孔膜的热封性的作用。

上述乙烯-α-烯烃共聚物的密度并不特别限定，但优选为小于0.90g/cm³，更优选为0.86g/cm³～0.89g/cm³，进一步优选为0.87g/cm³～0.89g/cm³。另外，乙烯-α-烯烃共聚物的重均分子量并不特别限定，但优选为5万～20万，更优选为8万～15万。另外，乙烯-α-烯烃共聚物的190℃的MFR并不特别限定，但优选为1.0(g/10分)～5.0(g/10分)，更优选为2.0(g/10分)～4.0(g/10分)。

上述多孔膜并不特别限定，也可以含有无机填充剂。该无机填充剂通过拉伸在填充剂的周围产生空孔(孔)，由此发挥使膜多孔化的作用。作为该无机填充剂，例如除了滑石、二氧化硅、石粉、沸石、氧化铝、铝粉、铁粉之外，还能够列举碳酸钙、碳酸镁、碳酸镁-钙、碳酸钡等碳酸金属盐；硫酸镁、硫酸钡等硫酸金属盐；氧化锌、氧化钛、氧化镁等金属氧化物；氢氧化铝、氢氧化镁、氢氧化锆、氢氧化钙、氢氧化钡等金属氢氧化物；氧化镁-氧化镍的水合物、氧化镁-氧化锌的水合物等金属水合物(水合金属化合物)。其中，优选碳酸钙、硫酸钡。无机填充剂的形状并不特别限定，能够使用平板形状，粒状等，但从通过拉伸形成空孔(孔)的观点来看，优选粒状(颗粒状)。即，作为无机填充剂优选由碳酸钙构成的无机颗粒(无机细颗粒)。

上述无机填充剂(无机颗粒)的粒径(平均粒径)并不特别限定，但例如优选为0.1μm～10.0μm，更优选为0.5μm～5.0μm。无机填充剂的粒径为0.1μm以上的情况下空孔的形成性提高，为10μm以下时能够抑制成膜(制膜)破裂、外观不良，因此优选为0.1μm～10.0μm。其中，上述平均粒径是体积基准分布的中值粒径(D50)，例如能够利用激光衍射法测量。

上述无机填充剂(无机颗粒)的含有量并不特别限定，但优选为例如，相对于构成多孔膜的所有树脂成分(100重量部)为50重量部～150重量部，更优选为80重量部～120重量部。若上述含有量为50重量部以上，则空孔的形成性提高，若上述含有量在150重量部以下，则存在能够进一步抑制成膜破裂、外观不良的倾向，因此优选为50重量部～150重量部。

也可以在无损本发明的效果的范围内，在上述多孔膜中混合着色剂、抗老化剂、抗氧化剂、紫外线吸收剂、阻燃剂、稳定剂等各种添加剂。

对于上述多孔膜的厚度方向上的不透气度(常压时)，从透气性的观点来看，优选为1000秒/100cc～8万秒/100cc，更优选为5000秒/100cc～5万秒/100cc。

上述多孔膜具有空孔(孔)。空孔的形状并不特别限定，能够列举圆形、椭圆形、多边形(例如三角形、四边形、五边形、六边形、八边形等)、圆角多边形等。另外，多孔膜的空孔的形状可以只有一种，也可以使用多种形状。

上述多孔膜的空孔的大小(每个空孔的大小)并不特别限定，但优选为0.1μm～2000μm，更优选为0.1μm～1800μm，进一步优选为0.1μm～1500μm。

其中，在本说明书中，上述“空孔的大小”表示空孔中的最长直线的长度。例如，在空孔的形状是圆形的情况下表示空孔的直径，在是多边形的情况下表示最长的对角线。另外，关于上述“空孔的大小”能够通过如下方法测量：对于用针等物理地设置的空孔，能够通过利用显微镜进行观察来测量；对于通过含有无机填充剂的膜的拉伸而设置的空孔，能够通过使用水银压入法的细孔分布测量来测量。

上述多孔膜也可以是具有发泡结构的多孔膜，但优选为不具有发泡构造的多孔膜。其中，优选的是，上述多孔膜至少具有以直线的方式贯穿多孔膜的表背面的孔(贯通孔)。

上述多孔膜能够利用熔融成膜法(T形模法、吹胀法)制造。其中，优选T形模法。例如，上述多孔膜能够以如下方式进行制造：通过双螺杆捏合挤出使构成上述的多孔膜的树脂、无机填充剂以及根据需要添加的各种添加剂混合分散，暂时做成颗粒状，之后，利用单螺杆挤出机熔融挤出从而制作未拉伸膜，通过拉伸使该未拉伸膜(单轴或者双轴拉伸)多孔化，从而制造上述多孔膜。另外，在上述多孔膜不具有无机填充剂的情况下，能够利用以如下方式进行制造：使构成上述的多孔膜的树脂以及根据需要添加的各种添加剂混合分散，暂时做成颗粒状，之后，利用挤出机熔融挤出从而制作膜，通过在该膜上物理地设置孔而多孔化，从而制作上述多孔膜。在将多孔膜作为层叠膜的情况下，能够优选使用共挤出法。其中，针对多孔膜，也可以根据需要实施背面处理、防静电处理等的各种处理。

在上述多孔膜的制造中，挤出温度优选为170℃～270℃，更优选为180℃～260℃，进一步优选为230℃～250℃。另外，制作未拉伸膜时的取出速度优选为5m/分钟～25m/分钟，取出辊温度(冷却温度)优选为5℃～40℃，更优选为20℃～30℃。

作为将上述未拉伸膜拉伸【单轴拉伸、双轴拉伸(逐次双轴拉伸、同时双轴拉伸)等】的方法，能够使用辊拉伸方式、拉幅拉伸方式等为公众所知惯用的拉伸方式。拉伸温度优选为50℃～100℃，更优选为60℃～90℃。从多孔化和稳定成膜的观点来看，拉伸倍率(单轴方向)优选为2～5倍，更优选为3～4倍。双轴拉伸的情况下的面积拉伸倍率优选为2～10倍，更优选为3～7倍。

上述多孔膜的厚度并不特别限定，但例如，优选为5μm以上，更优选为10μm以上，进一步优选为20μm以上，特别优选为30μm以上，最优选为50μm以上。通过使上述厚度为5μm以上(特别是30μm以上)，能够抑制使用袋体构造部件制作袋体时的边缘破裂【膜在热封部分和非热封部分之间的交界处开裂的现象】的发生，因此优选为5μm以上。另外，上述厚度的上限并不特别限定，但优选为200μm，更优选为150μm，进一步优选为120μm。通过使上述厚度为200μm以下，能够使制作袋体时的密封性变得良好，能够抑制密封不良的发生，因此优选为200μm以下。

针对上述具有透气性的层，也可以对其施加压花加工。上述压花加工的压花的形状并不特别限定，例如，能够列举长方形、圆形等。

本发明的袋体构造部件至少具有层叠结构，在该层叠结构中，具有两层有透气性的层隔着粘接剂层或不隔着粘接剂层相邻。即，在本发明的袋体构造部件中，上述两层具有透气性的层可以设置为隔着粘接剂层相邻，也可以设置为不隔着粘接剂层相邻。其中，优选的是，在上述两层具有透气性的层之间，不设有除粘接剂层以外的层。

(粘接剂层)

作为形成上述粘接剂层的粘接剂并不特别限定，例如能够列举橡胶系粘接剂(天然橡胶、乙烯系弹性体等)、聚氨酯系粘接剂(丙烯酸聚氨酯系粘接剂等)、聚烯烃系粘接剂(乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)、乙烯-丙烯酸甲酯共聚物(EMA)等)、丙烯酸系粘接剂、有机硅系粘接剂、聚酯系粘接剂、聚酰胺系粘接剂、环氧系粘接剂、烷基乙烯基醚系粘接剂、氟系粘接剂等为公众所知的粘接剂。另外，上述粘接剂可以单独使用，也可以组合两种以上来使用。上述之中，特别优选聚酰胺系粘接剂、聚酯系粘接剂、聚烯烃系粘接剂。需要说明的是，在本说明书中，形成粘接剂层的“粘接剂”包括“粘合剂(压敏性粘接剂)”。

另外，上述粘接剂可以是具有任意的形态的粘接剂，并不特别限定，但特别优选热熔型(热熔融型)粘接剂，原因在于其具有以下优点：不使用溶剂也能够利用热使其熔融，由此能够涂敷，即使在整个面上涂布粘接剂，也能够容易地在局部显现出粘接性；在热封部分上利用热封加工能够得到更大的粘接力。即，作为上述粘接剂，优选聚酰胺系热熔型粘接剂、聚酯系热熔型粘接剂、聚烯烃系热熔型粘接剂，更优选热塑性聚酰胺系热熔型粘接剂、热塑性聚酯系热熔型粘接剂、热塑性聚烯烃系热熔型粘接剂。

作为将上述两层具有透气性的层彼此贴合的具体的层叠方法，根据粘接剂的种类等而不同，并不特别限定，但在使用热熔型粘接剂的情况下，优选如下方法，将粘接剂涂布(涂敷)于一个具有透气性的层，之后，贴合另一个具有透气性的层。上述涂布方法可以使用作为热熔型粘接剂的涂布方法而使用的为公众所知的惯用的方法，并不特别限定，但例如从维持透气性的观点来看，优选喷涂涂布、条状涂敷、点涂敷。粘接剂的涂布量(固体成分)并不特别限定，但从涂敷性、粘接性、经济性等的观点来看，优选为0.5g/m²～20g/m²，更优选为1g/m²～10g/m²。

作为上述粘接剂层，在上述之中，特别优选将粘接剂纤维化而形成的多孔性粘接剂层。即，在上述两层具有透气性的层隔着粘接剂彼此相邻的情况下，优选的是，本发明的袋体构造部件的上述两层具有透气性的层经由多孔性粘接剂层(将粘接剂纤维化而形成的粘接剂层)彼此贴合。

上述多孔性粘接剂层并不特别限定，但优选为利用喷涂方式(喷涂涂布)将热熔型粘接剂纤维化而形成的粘接剂层，更优选为通过利用帘式喷涂方式将上述粘接剂在加热熔融状态下经由热风吹送而纤维化再涂布的方法形成的粘接剂层。上述粘接剂层为纤维化后形成的多孔性粘接剂层(特别是通过喷涂方式涂布从而形成的粘接剂层)，由此，具有不会使本发明的袋体构造部件的透气性降低这样的优点。

上述多孔性粘接剂层的平均纤维直径优选为15μm～500μm，更优选为20μm～50μm。若平均纤维直径为15μm以上，则上述两层具有透气性的层彼此的贴合强度有变强的倾向。若平均纤维直径为500μm以下，则有使在涂布时粘接剂的温度传递至具有透气性的层所引起的损伤减轻的倾向。上述的平均纤维直径例如能够利用喷涂涂布时的空气流量、涂布部分和帘式喷涂模具之间的距离等来控制。

对于上述多孔性粘接剂层的粘接剂的涂布量，从粘接性、帘式喷涂的加工性等的观点来看，优选为2g/m²～10g/m²，更优选为3g/m²～5g/m²。若涂布量为2g/m²以上则有涂布不均匀变小的倾向，较为稳定能够维持粘接性。若涂布量为10g/m²以下，则有加工性更稳定的倾向。

上述帘式喷涂方式的加热温度(加热熔融温度)并不特别限定，但优选为180℃以上，更优选为190℃～220℃，进一步优选为195℃～210℃。若加热温度为180℃以上，则粘接剂的粘度较低涂敷性提高。另外，若为220℃以下，则能够使因帘式喷涂模具由于热发生扭曲而导致的故障难以发生。另外，能够使粘接剂难以老化，使贴合强度难以降低。空气流量并不特别限定，但优选为200L/分钟～700L/分钟，更优选为300L/分钟～600L/分钟。另外，空气温度并不特别限定，但优选为180℃～280℃，更优选为200℃～260℃。

上述粘接剂层既可以设置于上述两层具有透气性的层间的整个面上，也可以局部地设置于上述两层具有透气性的层间。另外，上述两层具有透气性的层彼此既可以通过粘接剂层的整个面粘接，也可以通过粘接剂层的局部粘接。其中，在本说明书中，有时将上述两层具有透气性的层彼此粘接的区域称为“粘接区域”。另外，在本说明书中，有时将上述两层具有透气性的层彼此不粘接的区域称为“非粘接区域”。即，上述两层具有透气性的层彼此既可以以整个面都是粘接区域的方式贴合，也可以以有非粘接区域的方式贴合。

上述粘接剂层的厚度并不特别限定，但例如优选为1μm～2000μm，更优选为1μm～1000μm，进一步优选为3μm～500μm。若上述厚度为1μm以上(特别是3μm以上)，则上述两层具有透气性的层彼此的粘接性变得更加充分，因此优选为1μm以上(特别是3μm以上)。若上述厚度为2000μm以下(特别是500μm以下)，则在向厚度方向上加压时的透气性的变化的比例变得更大，因此优选为2000μm以下(特别是500μm以下)。

另外，上述两层具有透气性的层彼此可以不经由粘接剂层地直接贴合。该情况下，例如能够利用以下等方式使上述两层具有透气性的层彼此贴合：通过将构成上述两层具有透气性的层的原料彼此共挤出而使其贴合的方法、在一个具有透气性的层的表面上熔融挤出构成另一个具有透气性的层的原料的方法、热封(热熔接)。

(无纺布)

本发明的袋体构造部件并不特别限定，但优选具有无纺布(无纺布层)。若本发明的袋体构造部件具有无纺布，则有提高袋体构造部件的强度的倾向。

优选的是，在上述两层具有透气性的层中的一个具有透气性的层的、与同另一个具有透气性的层相邻的一侧相反的那一侧的表面具有上述无纺布。

上述无纺布并不特别限定，例如可以使用聚酯制无纺布(聚对苯二甲酸乙二酯制无纺布(PET制无纺布)等)、聚烯烃制无纺布(聚乙烯制无纺布、聚丙烯制无纺布等)、聚酰胺制无纺布(尼龙制无纺布等)、人造丝制无纺布等为公众所知或者惯用的无纺布(天然纤维的无纺布、合成纤维的无纺布等)。其中，从加工适应性的观点来看，优选聚酯制无纺布(PET制无纺布等)、聚烯烃制无纺布、聚酰胺制无纺布(尼龙制无纺布等)，从能够抑制成本、易于得到相对于作为原料的树脂的量而言体积较大的无纺布的观点来看，特别优选聚酯制无纺布(特别的，PET制无纺布)。上述无纺布，能够单独使用或者组合两种以上来使用。

上述无纺布的单位面积重量(每单位面积重量、密度)并不特别限定，但从质感的观点来看，优选为5g/m²～70g/m²，更优选为10g/m²～50g/m²，进一步优选为15g/m²～40g/m²。

针对上述无纺布，也可以对其施加压花加工。上述压花加工的压花的形状并不特别限定，例如能够列举长方形、圆形等。另外，每个压花的面积并不特别限定，但从外观的观点来看，优选为0.5mm²～30mm²，更优选为1mm²～10mm²。

上述无纺布的压花面积比率并不特别限定，但从无纺布的起毛的观点来看，优选为5％～30％，更优选为10％～20％。上述压花面积比率(也称为“压花面积率”)是指被施加压花加工的区域相对于无纺布的整个面积的面积比率。通过利用显微镜对测量面积中的被施加有压花加工的区域的面积比率进行计量来测量上述压花面积比率。

上述无纺布的制造方法并不特别限定，例如能够列举纺粘法(纺粘方法)、射流喷网法(射流喷网方法)、熔喷法、热粘合法、化学粘结法、针刺法等。其中，从能够自由改变单位面积重量、每单位面积重量的厚度，强度优良，不易起毛的观点来看，优选纺粘法。即，上述无纺布优选为利用纺粘法制造的无纺布(纺粘无纺布)。

上述无纺布可以具有单层、多层的任一形态。其中，从成本的观点来看，优选单层。

上述无纺布也可以使用市售品，例如，作为尼龙制无纺布，能够列举商品名“ELTASN03030”(旭化成纤维株式会社制)，作为PET制无纺布，能够列举商品名“ELTAS E01020”(旭化成纤维株式会社制)等。

在本发明的袋体构造部件具有无纺布的情况下，上述无纺布和上述具有透气性的层既可以经由粘接剂层贴合，也可以不经由粘接剂层地贴合。上述粘接剂层并不特别限定，能够使用用于使无纺布和具有透气性的层(特别是多孔膜)贴合等的为公众所知的粘接剂(粘接剂层)。上述粘接剂层既可以设置于无纺布和具有透气性的层之间的整个面上，也可以局部地设置于无纺布和具有透气性的层之间。另外，在无纺布和具有透气性的层不经由粘接剂层地直接贴合的情况下，例如，能够通过将构成具有透气性的层的原料熔融挤出于无纺布的表面上的方法等进行贴合。

上述粘接剂并不特别限定，例如能够列举作为在将上述两层具有透气性的层彼此贴合的粘接剂层中使用的粘接剂进行例示及说明的粘接剂等。其中，优选聚酰胺系粘接剂、聚酯系粘接剂、聚烯烃系粘接剂，更优选聚酰胺系粘接剂。

另外，粘接剂可以是具有任一形态的粘接剂，并不特别限定，但优选热熔型粘接剂，原因在于其具有以下优点：不使用溶剂也能够利用热使其熔融，由此能够涂敷，能够对无纺布直接涂布形成粘接剂层，以及在热封部分上通过热封加工从而得到更大的粘接力。另外，优选的是，上述无纺布和上述具有透气性的层经由由热熔型粘接剂形成的粘接剂层贴合。作为上述粘接剂，优选聚酰胺系、聚酯系或者聚烯烃系的热熔型粘接剂，更优选热塑性聚酰胺系热熔型粘接剂、热塑性聚酯系热熔型粘接剂或者热塑性聚烯烃系热熔型粘接剂。

作为将无纺布和上述具有透气性的层贴合的情况下的具体的层叠方法，根据粘接剂的种类等而不同，并不特别限定，但在使用热熔型粘接剂的情况下，优选将粘接剂涂布(涂敷)于无纺布上后，贴合上述具有透气性的层的方法。上述涂布方法可以使用作为热熔型粘接剂的涂布方法而使用的为公众所知的惯用的方法，并不特别限定，但例如从维持透气性的观点来看，优选喷涂涂布的涂布、条状涂敷、点涂敷。粘接剂的涂布量(固体成分)并不特别限定，但从涂敷性、粘接性、经济性等的观点来看，优选为0.5g/m²～20g/m²，更优选为1g/m²～10g/m²。

作为上述粘接剂层，在上述之中，特别优选将粘接剂纤维化而形成的多孔性粘接剂层。即，优选的是，本发明的袋体构造部件具有上述无纺布和上述具有透气性的层经由多孔性粘接剂层(将粘接剂纤维化而形成的粘接剂层)贴合而成的层叠结构。

上述多孔性粘接剂层并不特别限定，但优选为利用喷涂方式将热熔型粘接剂纤维化而形成的粘接剂层，更优选为通过利用帘式喷涂方式将上述粘接剂在加热熔融状态下经由热风吹送而纤维化再涂布的方法形成的粘接剂层。上述粘接剂层为纤维化后形成的多孔性粘接剂层(特别是通过喷涂方式涂布从而形成的粘接剂层)，由此，具有不会使本发明的袋体构造部件的透气性降低这样的优点。

上述多孔性粘接剂层的平均纤维直径优选为15μm～500μm，更优选为20μm～50μm。若平均纤维直径为15μm以上，则无纺布和上述具有透气性的层的贴合强度有变强的倾向。若平均纤维直径为500μm以下，则有使在涂布时粘接剂的温度传递至无纺布所引起的损伤减轻的倾向。上述的平均纤维直径例如能够利用喷涂涂布时的空气流量、涂布部分和帘式喷涂模具的距离等来控制。

对于上述多孔性粘接剂层的粘接剂的涂布量，从粘接性、帘式喷涂的加工性等的观点来看，优选为2g/m²～10g/m²，更优选为3g/m²～5g/m²。若涂布量为2g/m²以上则有涂布不均匀变小的倾向，较为稳定能够维持粘接性。若涂布量为10g/m²以下，则有加工性更稳定的倾向。

上述帘式喷涂方式的加热温度(加热熔融温度)并不特别限定，但优选为180℃以上，更优选为190℃～220℃，进一步优选为195℃～210℃。若加热温度为180℃以上，则粘接剂的粘度较低涂敷性提高。另外，若为220℃以下，则能够使因帘式喷涂模具由于热发生扭曲而导致的故障难以发生。另外，能够使粘接剂难以老化，使贴合强度难以降低。空气流量并不特别限定，但优选为200L/分钟～700L/分钟，更优选为300L/分钟～600L/分钟。另外，空气温度并不特别限定，但优选为180℃～280℃，更优选为200℃～260℃。

本发明的袋体构造部件至少具有两层具有透气性的层，也可以具有三层以上。另外，本发明的袋体构造部件至少具有一个两层具有透气性的层相邻的层叠结构，也可以具有两个以上层叠结构。例如，本发明的袋体构造部件可以具有【具有透气性的层/粘接剂层/具有透气性的层/粘接剂层/具有透气性的层】的结构，在该情况下，本发明的袋体构造部件具有两个层叠结构，在该层叠结构中，两层具有透气性的层隔着粘接剂层彼此相邻。

本发明的袋体构造部件的厚度并不特别限定，但优选为100μm～1000μm，更优选为100μm～500μm。

图1是表示本发明的袋体构造部件的一例的概略图(切断部剖视图)。在图1记载的本发明的袋体构造部件11中，具有透气性的层12a和具有透气性的层12b隔着粘接剂层13地设置。即，本发明的袋体构造部件11具有层叠结构，在该层叠结构中，两层具有透气性的层(12a及12b)隔着粘接剂层13彼此相邻。另外，本发明的袋体构造部件11在具有透气性的层12a的、与同具有透气性的层12b相邻的一侧相反的那一侧的表面上，以不隔着粘接剂层的方式设有无纺布14。

以下说明上述之中特别优选的本发明的袋体构造部件的具体实施方式。

【本发明的袋体构造部件的具体实施方式】

本发明的袋体构造部件的具体实施方式例示了这样的袋体构造部件：上述两层具有透气性的层是两层多孔膜，上述两层多孔膜以至少有没有粘接的区域(非粘接区域)的方式粘接，上述两层多孔膜以如下方式形成有空孔，在上述非粘接区域中，上述两层多孔膜相接触的状态下的上述两层多孔膜中的多个空孔中的至少一部分被堵塞。

具体实施方式的两层多孔膜能够分别从上述例示及说明的多孔膜中选择。构成上述两层多孔膜的树脂既可以是同种树脂，也可以是不同种类的树脂。上述之中，从价格、柔软性的观点、热封性的观点来看，优选的是，上述两层多孔膜中的两层都是由聚烯烃系树脂构成的多孔膜，更优选的是，两层都是由聚乙烯系树脂构成的多孔膜。

具体实施方式的两层多孔膜以有非粘接区域的方式彼此粘接。由此，在不加压的状态下，两层多孔膜中的空孔没有堵塞，因此，能够充分确保透气性。

另外，上述两层多孔膜以如下方式形成有空孔，在上述非粘接区域中，上述两层多孔膜相接触的状态下的多孔膜中的多个空孔中的至少一部分被堵塞。由此，在加压状态下，上述非粘接区域中两层多孔膜变为接触(即，两层多孔膜变为重合)，两层多孔膜中的多个空孔中的一部分被对方多孔膜中的、没有形成空孔的部分所堵塞，因此，在袋体构造部件的厚度方向上有透气性的同时，相比于不加压的状态能够使透气性相对降低。

作为上述两层多孔膜以有非粘接区域的方式粘接的方法，例如，能够列举将粘接剂层局部地设于上述两层多孔膜之间的方法。另外，也可以使用如下方法等：使用热熔型粘接剂作为上述粘接剂层，将粘接剂层涂布于上述两层多孔膜之间的整个面或者局部地涂布于上述两层多孔膜之间，不加热整个面而是局部地加热从而粘接。

对于上述两层多孔膜以上述两层多孔膜相接触的状态下的多孔膜中的多个空孔中的至少一部分被堵塞的方式形成有空孔，例如能够列举上述两层多孔膜是空孔的大小(每个空孔的大小)不同的两层多孔膜，上述两层多孔膜是占多孔膜的每单位面积的空孔的面积的合计的比例不同的两层多孔膜、上述两层多孔膜是相邻两个空孔间的距离(间距)不同的两层多孔膜、上述两层多孔膜是每单位面积的空孔的个数不同的两层多孔膜。另外，也可以使用空孔的大小、占每单位面积上的空孔的面积的合计的比例、空孔间的间距及每单位面积的空孔的个数中的多个条件不同的两层多孔膜。另外，使用空孔的大小、占每单位面积的空孔的面积的合计的比例等相同的多孔膜(例如，相同的两层多孔膜)，以厚度方向上所有的空孔的位置不一致的方式将两层多孔膜设置为相邻的方法也是有效的。作为这样的两层多孔膜，例如，组合使用通过含有无机填充剂的膜的拉伸而多孔化的多孔膜和通过在膜上物理地设置孔而多孔化的多孔膜更加有效。

上述两层多孔膜的厚度方向上的不透气度既可以大致相同(例如，其差小于1万秒/cc)，也可以完全不同(例如，其差为3万秒/100cc以上)。

上述两层多孔膜的厚度(每层的厚度)既可以是相同的，也可以是不同的。

针对上述两层多孔膜，上述之中，优选空孔的大小(每个空孔的大小)不同的两层多孔膜，特别优选通过含有无机填充剂的膜的拉伸而多孔化的多孔膜和通过在膜上物理地设置孔而多孔化的多孔膜的组合。其中，本说明书中，有时将空孔的大小(每个空孔的大小)不同的两层多孔膜中的一个多孔膜称为“多孔膜(a)”。另外，有时将另一个多孔膜称为“多孔膜(b)”。

(多孔膜(a))

上述多孔膜(a)优选为通过物理地设置孔而多孔化的膜。

上述多孔膜(a)的空孔的大小(每个空孔的大小)并不特别限定，但优选为50μm～1000μm，更优选为100μm～500μm。若上述大小为50μm以上(特别是100μm以上)，则能够充分确保常压时及加压时的透气性，因此优选为50μm以上(特别是100μm以上)。若上述大小为1000μm以下，则能够在加压前后使透气性更容易变化，因此优选为1000μm以下。

上述多孔膜(a)的空孔间的间距并不特别限定，但优选为500μm～20000μm，更优选为1000μm～15000μm。若上述空孔间的间距在上述范围内，则能够使透气性更易于变化，因此优选在上述范围内。

上述多孔膜(a)的每单位面积的空孔的个数【空孔的个数/多孔膜的单位面积】(个/cm²)并不特别限定，但优选为1个/cm²～1000个/cm²，更优选为10个/cm²～100个/cm²。若上述个数为1个以上(特别是10个以上)，则能够充分确保常压时及加压时的透气性，因此优选为1个以上(特别是10个以上)。若上述个数为1000个以下(特别是100个以下)，则能够在加压前后使透气性更容易变化，因此优选为1000个以下(特别是100个以下)。

上述多孔膜(a)的无机填充剂的含有量并不特别限定，但优选的是，相对于构成膜的所有树脂成分(100重量部)为70重量部以下，最优选的是不含有无机填充剂。特别优选的是，上述多孔膜(a)是在由无机填充剂的含有量为50重量部以下(特别是不含有)的原料形成的膜上，通过物理地设置孔而多孔化的膜。由此，能够更容易地制造具有上述范围内大小的空孔的多孔膜。

上述多孔膜(a)的厚度并不特别限定，但优选为5μm～200μm，更优选为10μm～150μm，进一步优选为20μm～120μm。若上述厚度为5μm以上，则多孔膜(a)的表面变得平滑，与多孔膜(b)紧贴，在加压前后使透气性更容易变化。若上述厚度为200μm以下，则在成本方面有利。另外，质感不会变得过于呆板。

(多孔膜(b))

优选的是，上述多孔膜(b)是通过将含有无机填充剂的膜拉伸而多孔化的多孔膜。

上述多孔膜(b)并不特别限定，但优选具有无机填充剂。由此，能够更容易制造具有与多孔膜(a)的空孔的大小不同大小的空孔的多孔膜。另外，该情况的多孔膜(b)中的无机填充剂的含有量并不特别限定，但优选的是，相对于构成多孔膜的所有树脂成分(100重量部)为50重量部～150重量部，更优选为80重量部～120重量部。若上述含有量为50重量部以上，则空孔的形成性提高，因此优选为50重量部以上。若上述含有量为150重量部以下，则有能够进一步抑制成膜破裂、外观不良的倾向，因此优选为150重量部以下。

上述多孔膜(b)的厚度并不特别限定，但优选为30μm～200μm，更优选为50μm～150μm，进一步优选为50μm～120μm。若上述厚度为30μm以上，则易于提高袋体构造部件的热封性。若上述厚度为200μm以下，则在成本方面有利。

上述两层多孔膜既可以设置为隔着粘接剂层彼此相邻的方式被设置，也可以设置为不隔着粘接剂层彼此相邻。其中，优选的是，在上述两层多孔膜之间，不设有除粘接剂层以外的层。

在上述两层多孔膜设置为隔着粘接剂层彼此相邻的情况下，从在上述两层多孔膜之间至少具有非粘接区域的观点出发，优选的是，上述粘接剂层局部地设置于上述两层多孔膜之间。其中，在上述粘接剂是热熔型粘接剂的情况下，也可以将上述粘接剂层设置于上述两层多孔膜之间的整个面上，在该情况下，优选上述两层多孔膜彼此局部粘接。由此，上述两层多孔膜之间存在非粘接区域。

上述两层多孔膜之间的粘接领域的形状并不特别限定，例如能够列举网状、点状、网格状、条状等。

在本发明的袋体构造部件的具体实施方式的上述两层多孔膜是上述多孔膜(a)及上述多孔膜(b)的情况下，并不特别限定，但优选在多孔膜(a)的、与同多孔膜(b)相邻的一侧相反的那一侧的表面具有无纺布。

图2是表示本发明的袋体构造部件的具体实施方式的、两层多孔膜之间的非粘接区域的加压前后的情况的概略图(切断部剖视图)。其中，图2的(a)是表示在厚度方向上加压前，即在厚度方向上未加压的状态的图，图2的(b)是表示在厚度方向上加压后，即在厚度方向上加压了的状态的图。图2所示的本发明的袋体构造部件的具体实施方式是使用了多孔膜(a)及多孔膜(b)作为两层多孔膜的例子。

图2的(a)所示的本发明的袋体构造部件的具体实施方式中，在多孔膜(a)21a和多孔膜(b)21b未粘接的区域中，未在厚度方向上加压，多孔膜(a)21a和多孔膜(b)21b之间存在空隙(间隙)。在该状态下，多孔膜(a)21a及多孔膜(b)21b各自的空孔均未被堵塞，图示的所有空孔B内产生空气的流动S从而具有透气性，因此，具有充分的透气性。另一方面，在图2的(b)所示的本发明的袋体构造部件的具体实施方式中，在厚度方向上加压，因此，变为多孔膜(a)21a及多孔膜(b)21b相接触的状态。在该状态下，多孔膜(b)21b的多个空孔B被堵塞，因此，空气的流动S减少，袋体构造部件的整体的透气性下降。其中，在图2中，表示了使用多孔膜(a)及多孔膜(b)作为两层多孔膜的例子，但本发明的袋体构造部件的具体实施方式不限于该例子，只要在两层多孔膜相接触的状态下至少一个多孔膜的空孔的至少一部分呈被堵塞的状态，就能得到同样的效果。

本发明的袋体构造部件根据封入袋体的内容物能够用于各种用途。特别优选作为封入发热体的一次性怀炉(怀炉用袋体构造部件)的用途使用。另外，还优选用于封入例如除湿剂、除臭剂、芳香剂、脱氧剂等的用途。

【本发明的袋体】

本发明的袋体是使用本发明的袋体构造部件的袋体。本发明的袋体既可以是使用两个本发明的袋体构造部件形成的袋体，也可以是本发明的袋体构造部件和本发明的袋体构造部件以外的袋体构造部件(有时称为“其他的袋体构造部件”)形成的袋体。另外，优选的是，本发明的袋体是将两个袋体构造部件热封形成的袋体。

在用于本发明的袋体的本发明的袋体构造部件具有无纺布的情况下，并不特别限定，但优选以无纺布是袋体的最外层的方式使用。若无纺布是袋体的最外层，相对于皮肤的触感良好，另外，即使在具有透气性的层等破裂的情况下封入袋体的内容物也难以泄露，因此优选无纺布是袋体的最外层。

在用于本发明的袋体的本发明的袋体构造部件是上述具体实施方式记载的结构的情况下，并不特别限定，但从在加压前后更容易产生透气性的变化的观点来看，优选以多孔膜(a)位于比多孔膜(b)靠袋体的外侧的位置的方式使用。

(其他的袋体构造部件)

上述其他的袋体构造部件并不特别限定，例如能够使用为公众所知的惯用的透气性、不透气性的袋体构造部件。例如，能够列举无纺布和多孔膜的层叠体、塑料薄膜等。另外，用于贴在衣服等的一次性怀炉(例如，粘贴在身体、衣物或者鞋类使用的一次性怀炉)的用途等的情况下，优选具有粘接剂层的袋体构造部件，例如，能够列举由基材和粘接剂层构成的袋体构造部件(至少有基材及粘接剂层的袋体构造部件)，能够作为市售品的尼托母斯株式会社制“ニトタック”(具有热封性的聚烯烃基材和SIS系粘接剂层的层叠体的怀炉用粘接片)等而得到。

其他的袋体构造部件的上述基材优选由例如热封层、纤维层(例如，无纺布层等)、薄膜层等构成。更具体地说，能够列举热封层(具有热封性的薄膜层)单体、热封层和纤维层的层叠体、热封层和没有热封性的薄膜层的层叠体等。

作为其他的袋体构造部件的用于上述无纺布层的无纺布，例如，能够列举作为也可以是本发明的袋体构造部件所具有的无纺布进行例示及说明的无纺布等。另外，其他的袋体构造部件的上述无纺布可以是单层、多层的任一形态。其他的袋体构造部件的上述无纺布既可以只由一种纤维构成，也可以由多种纤维组合构成。其他的袋体构造部件的上述无纺布的单位面积重量并不特别限定，但从加工性、成本的观点来看，优选20g/m²～150g/m²。另外，纤维直径、纤维长度等并不特别限定。

其他的袋体构造部件的上述热封层由具有热封性的树脂(热封性树脂)、包括热封性树脂的热封性树脂组成物形成。上述热封性树脂并不特别限定，能够列举作为构成上述具有透气性的层的多孔膜的树脂进行例示及说明的树脂。其中，优选聚乙烯系树脂，进一步，优选低密度聚乙烯、直链状低密度聚乙烯、乙烯-α-烯烃共聚物。热封性树脂能够单独使用或者组合两种以上使用。其中，热封层可以有单层、多层的任一形态。

上述之中，作为热封性树脂组成物，优选至少具有乙烯-α-烯烃共聚物的聚烯烃系树脂组成物，特别的，优选包括低密度聚乙烯及/或者直链状低密度聚乙烯、乙烯-α-烯烃共聚物的聚烯烃系树脂组成物。上述聚烯烃系树脂组成物中，乙烯-α-烯烃共聚物的含有量并不特别限定，但优选其相对于聚烯烃系树脂整体重量(100重量％)为5重量％以上，更优选为10重量％～50重量％，进一步优选为15重量％～40重量％。另外，从提高低温热封性的观点来看，优选上述直链状低密度聚乙烯为使用茂金属系催化剂调制的直链状低密度聚乙烯。

其他的袋体构造部件的上述薄膜层能够使用为公众所知的惯用的薄膜。作为形成上述薄膜层的树脂，例如，能够列举聚酯系树脂、聚烯烃系树脂等。其中，从价格、柔软性的观点来看，优选聚烯烃系树脂。作为聚烯烃系树脂，能够使用作为构成上述具有透气性的层的多孔膜的树脂进行例示及说明的聚烯烃系树脂等。上述薄膜层既可以是单层薄膜，也可以是两层以上的层叠薄膜。另外，既可以是无取向薄膜，也可以是在单轴或者双轴方向上拉伸取向而成的薄膜，但优选无取向薄膜。

其他的袋体构造部件的上述基材的厚度并不特别限定，但优选为10μm～500μm，更优选为12μm～200μm，进一步优选为15μm～100μm。另外，根据需要，可以对基材施加背面处理、抗静电处理等各种处理。

上述粘接剂层承担了使用时将袋体粘贴于被粘物的任务。构成粘接剂层的粘接剂并不特别限定，例如能够列举橡胶系粘接剂、聚氨酯系粘接剂(丙烯酸聚氨酯系粘接剂)、丙烯酸系粘接剂、有机硅系粘接剂、聚酯系粘接剂、聚酰胺系粘接剂、环氧系粘接剂、烷基乙烯基醚系粘接剂、氟系粘接剂等为公众所知的粘接剂。其中，特别优选橡胶系粘接剂、聚氨酯(丙烯酸聚氨酯)系粘接剂。上述粘接剂能够单独使用或者组合两种以上使用。

作为上述橡胶系粘接剂，例如，能够列举以天然橡胶、各种合成橡胶为基础聚合物的橡胶系粘接剂。作为以合成橡胶为基础聚合物的橡胶系粘接剂，例如能够列举苯乙烯-丁二烯(SB)橡胶、苯乙烯-异戊二烯(SI)橡胶、苯乙烯-异戊二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SIS)橡胶、苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)橡胶、苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)橡胶、苯乙烯-乙烯-丙烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEPS)橡胶、苯乙烯-异戊二烯-丙烯-苯乙烯嵌段共聚物(SIPS)橡胶、苯乙烯-乙烯-丙烯嵌段共聚物(SEP)橡胶等苯乙烯系橡胶(也称为“苯乙烯系弹性体”)、聚异戊二烯橡胶、再生橡胶、丁基橡胶、聚异丁烯、它们的改性物等。其中，优选苯乙烯系弹性体的粘接剂，更优选SIS系粘接剂、SBS系粘接剂。上述粘接剂能够单独使用或者组合两种以上使用。

作为上述聚氨酯系粘接剂，能够使用为公众所知的惯用的聚氨酯系粘接剂，并不特别限定，但优选例如日本特许第3860880号说明书、日本特开2006-288690号公报所例示的聚氨酯系粘接剂等。其中，优选由异氰酸酯/聚酯多元醇构成的丙烯酸聚氨酯系粘接剂。另外，从在将袋体直接粘贴于皮肤上的情况下降低对皮肤的刺激的观点来看，优选的是，上述丙烯酸聚氨酯系粘接剂为具有气泡的发泡型的粘接剂。对于这样的发泡型的粘接剂，例如，能够通过在粘接剂中添加为公众所知的惯用的发泡剂等方法制作。

另外，上述粘接剂也可以是有任一形态的粘接剂，例如，能够列举乳液型粘接剂、溶剂型粘接剂、热熔融型粘接剂(热熔型粘接剂)等。其中，上述之中，从能够不使用溶剂直接涂布从而形成粘接剂层的优点来看，特别优选热熔融型粘接剂(热熔型粘接剂)。

另外，上述粘接剂可以是具有任一特性的粘接剂，例如，能够列举具有利用加热产生交联等而固化的热固化性的粘接剂(热固化性粘接剂)、具有利用活性能量射线的照射产生交联等而固化的活性能量射线固化性的粘接剂(活性能量射线固化性粘接剂)等。其中，从作为无溶剂系且不会过度含浸于无纺布、多孔基材等的观点来看，优选活性能量射线固化性粘接剂。其中，能够适当地在热固化粘接剂中使用用于发挥热固化性的交联剂、聚合引发剂等。另外，能够适当地在活性能量射线固化性粘接剂中使用用于发挥活性能量射线固化性的交联剂、光聚合引发剂等。

上述粘接剂层在被使用前的期间里，可以利用为公众所知或惯用的剥离膜(隔膜)所保护。

形成本发明的袋体时的热封方法(装置)并不特别限定，但优选利用热封机进行的压接。另外，从密封强度的观点来看，此时的热封温度优选为90℃～200℃，更优选为150℃～200℃。从密封强度的观点来看，热封压力优选为0.5kgf/cm²～20kgf/cm²，更优选为2.0kgf/cm²～20kgf/cm²。另外，热封时间优选为0.001秒～1.0秒，更优选为0.001秒～0.5秒。

【本发明的一次性怀炉】

本发明的一次性怀炉是在本发明的袋体的内部封入发热体的一次性怀炉。另外，本发明的一次性怀炉至少具有本发明的袋体构造部件。由此，本发明的一次性怀炉在加压时袋体构造部件的透气性降低，因此，压迫时温度降低，能够使低温烫伤难以发生。优选的是，本发明的一次性怀炉通过将包括本发明的袋体构造部件的两个以上(更优选为两个)袋体构造部件热封而形成。更详细地说，通过将两个以上(优选为两个)袋体构造部件热封从而形成袋体，并在该袋体内部封入发热体。

本发明的一次性怀炉并不特别限定，例如能够列举粘贴式怀炉(衣物用的粘贴式的怀炉、皮肤用的粘贴式的怀炉)、非粘贴式怀炉等。

另外，在粘贴式怀炉中，从对发热体的氧气供给性的观点来看，优选使用本发明的袋体构造部件作为与同被粘物相接触的一侧相反的那一侧的构件(所谓的表面材料)。其中，本说明书中，有时将封入了上述发热体的袋体称为“内袋”。

图3是表示本发明的一次性怀炉的一例(粘贴式的一次性怀炉的一例)的概略图(切断部剖视图)。图3记载的上述一次性怀炉通过以下方法形成：通过热封本发明的袋体构造部件11和其他的袋体构造部件41的端部(热封部分42)从而形成袋体，再在袋体的内部封入发热体43。本发明的袋体构造部件是11是这样的复合部件，该复合部件具有层叠结构，在该层叠结构中设置为，两层具有透气性的层(12a及12b)隔着粘接剂层13彼此相邻，在具有透气性的层12a的表面还设有无纺布14。其他的袋体构造部件41是基材41a以及设于基材41a的单面侧的粘接剂层41b的复合部件。如上所述，在一侧的表面设有粘接剂层的粘贴式一次性怀炉中，从对发热体43的氧气供给性的观点来看，优选至少使用本发明的袋体构造部件11作为与同被粘物相接触一侧相反的那一侧的构件(所谓的表面材料)。

图4是表示本发明的一次性怀炉的另一例(非粘贴式的一次性怀炉的一例)的概略图(切断部剖视图)。图4记载的本发明的一次性怀炉通过以下方法形成：通过热封两个本发明的袋体构造部件11的端部(热封部分42)从而形成袋体，再在该袋体的内部封入发热体43。

作为上述发热体，能够使用用于以往的一次性怀炉等的发热体，并不特别限定，例如能够使用铁粉等金属粉、活性炭、水、保水材料(木粉、蛭石、硅藻土、珠光体、硅胶、氧化铝、吸水性树脂等)、食盐等。

本发明的一次性怀炉的发热体的使用量根据怀炉尺寸的不同而不同，并不特别限定，但通常优选为10g～60g，更优选为20g～40g。

本发明的一次性怀炉(内袋)的大小并不特别限定，例如能够列举100mm(MD方向)×80mm(TD方向)、130mm(MD方向)×95mm(TD方向)、130mm(MD方向)×100mm(TD方向)等尺寸。其中，从能够更有效地实现增长怀炉的持续时间这样的效果来看，优选MD方向的长度为125mm以上，TD方向的长度为90mm以上的尺寸的一次性怀炉。

本发明的一次性怀炉并不特别限定，但例如优选持续时间为17小时以上(例如，17小时～24小时)，更优选为17.5小时以上(例如，17.5小时～22小时)，进一步优选为18小时以上(例如，18小时～20小时)。上述持续时间是指一次性怀炉保持在40℃以上并持续的时间(在一次性怀炉开始发热后，自成为40℃开始经过最高温度后再次变为40℃的时间)。上述持续时间能够依照JIS S 4100测量。

本发明的一次性怀炉被收纳于外袋作为怀炉制品被售卖。作为构成上述外袋的基材(外袋用基材)并不特别限定，例如能够使用塑料系基材、纤维系基材(各种纤维的无纺布系基材、纺布系基材等)、金属系基材(各种金属成分的金属箔系基材等)。作为这样的基材，能够适宜地使用塑料系基材。作为塑料系基材，例如能够列举聚烯烃系基材(聚丙烯系基材、聚乙烯系基材等)、聚酯系基材(聚对苯二甲酸乙二酯醇基材等)、苯乙烯系基材(除聚苯乙烯系基材之外，还有丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物系基材等苯乙烯系共聚物基材等)、酰胺树脂系基材、丙烯酸树脂系基材等。其中，外袋用基材既可以是单层，也可以是层叠体。外袋的厚度并不特别限定，但例如优选为30μm～300μm。

另外，优选的是，上述外袋具有有阻止氧气、水蒸气等气体成分透过的特性(阻气性)的层(阻气性层)。作为阻气性层，并不特别限定，例如能够列举阻氧气性树脂层(例如，由聚偏二氯乙烯系树脂、乙烯-乙烯醇共聚物、聚乙烯醇、聚酰胺系树脂构成)、阻水蒸气性树脂层(例如，由聚烯烃系树脂、聚偏二氯乙烯系树脂构成)、阻氧气性和阻水蒸气性无机化合物层(例如，由铝等金属单体、氧化硅、氧化铝等金属氧化物等的金属系化合物等构成)。阻气性层既可以是单层(外袋用基材自身即可)，也可以是层叠体。

上述外袋既可以是任意的形态或者构造的袋，例如，能够列举所谓的“四方袋”、所谓的“三方袋”、所谓的“枕式袋”、所谓的自立性袋(所谓的“自立袋”)、所谓的“角撑袋”等各种形态的袋。其中，特别优选四方袋。外袋可以使用粘接剂来制作，但优选如四方热封袋等那样通过热封(热熔接)来制作。

以下，基于实施例更详细地说明本发明，但是本发明不限定于这些实施例。

实施例1

(袋体构造部件)

作为无纺布，使用PET制纺粘无纺布(旭化成纤维株式会社制、商品名为“ELTASE01020”)，厚度为140μm，单位面积重量为20g/m²。

作为构成多孔膜的A的原料，使用在180℃下熔融混炼100重量％的直链状低密度聚乙烯而成的混合原料。

利用单螺杆挤出机将上述混合原料在210℃下熔融挤出在上述无纺布上，得到在厚度为40μm的无取向(未拉伸)的薄膜的表面上具有无纺布的层叠体(层叠体(Ⅰ))。在上述层叠体(Ⅰ)上，通过使用热针打孔机形成针孔从而在上述薄膜上设置空孔，得到在多孔膜A的表面具有无纺布的层叠体(层叠体(Ⅱ))。

通过喷涂涂敷，在上述层叠体(Ⅱ)的多孔膜A表面的整个面上涂布聚酰胺系热熔型粘接剂(商品名：“VESTAMELT 722GETR”，东丽·杜邦株式会社制，涂布量为5.0g/m²)，再重叠多孔膜B(将包括直链状低密度聚乙烯和碳酸钙的未拉伸薄膜单轴拉伸从而多孔化的薄膜，厚度为70μm)，通过呈网格状热封，从而以具有网格状的粘接区域且有非粘接区域的方式贴合，制作成具有【无纺布/多孔膜A/粘接剂层/多孔膜B】的层叠结构的袋体构造部件(有时称作“袋体构造部件C”)。

其中，在上述袋体构造部件C中的多孔膜A中，空孔的大小为200μm、空孔间的间距为2mm，厚度方向上的不透气度(常压时)为23409秒/cc。另外，上述袋体构造部件C的厚度方向上的不透气度(常压时)为27121秒/cc，厚度方向上的不透气度(加压时)为99011秒/cc。

(内袋)

将上述得到的袋体构造部件C和其他的袋体构造部件(尼托母斯株式会社制，商品名为“ニトタックE12”)各自切断为130mm(MD方向：长度方向)×95mm(TD：宽度方向)。接着，将上述袋体构造部件C和上述其他的袋体构造部件以袋体构造部件C的多孔膜B面和其他的袋体构造部件的基材薄膜面(与粘接剂层相反的那一侧的面)相对的状态重叠，将三方(MD方向两处和TD方向一处)热封后，从开口部向内部投入发热体。其中，该发热体使用了市售的怀炉的发热体(材质：铁粉、水、活性炭、蛭石、吸水性树脂、食盐，重量：35.0g)。最后，进行剩余的一侧(TD方向一处)的热封，从而制作出内袋(粘贴式的一次性怀炉)。

其中，上述的热封条件是温度为180℃，时间为0.4秒，密封宽度为5mm。另外，热封在端部进行。

比较例1

(一次性怀炉)

除使用了市售的袋体构造部件D(尼托母斯株式会社制，商品名为“ブレスロンBRN-A120E1”)代替袋体构造部件C之外，与实施例1同样地，制作了粘贴式的一次性怀炉(内袋)。

其中，上述袋体构造部件D的厚度方向上的不透气度(常压时)为28540秒/cc，厚度方向上的不透气度(加压时)为27420秒/cc。

(评价)

对于在实施例及比较例中准备的袋体构造部件及内袋，进行以下评价。

(1)袋体构造部件的不透气度(常压时)

对在实施例及比较例中使用的袋体构造部件C及袋体构造部件D，依照JIS P8117，利用王研式试验机法进行了测量。具体而言，从上述袋体构造部件切出10cm×10cm的测量样品，作为试验片。使用王研式透气度试验机(旭精工株式会社制)，对该实验片在23℃、50％RH、常压的条件下进行了试验。其中，进行n＝3次测量，取其平均值作为评价结果。

(2)袋体构造部件的不透气度(加压时)

对在实施例及比较例中使用的袋体构造部件C及袋体构造部件D，依照JIS P8117，利用王研式试验机法进行了测量。具体而言，从上述袋体构造部件切出10cm×10cm的测量样品。使用两组固定构件(【网格/SUS板】)，将切出的测量样品以对测量样品施加的压力为0.6MPa的方式从厚度方向的上下夹持，从而制作成具有【SUS板/网格/测量样品/网格/SUS板】的层叠结构的试验片。使用王研式透气性试验机(旭精工株式会社制)，对该实验片在23℃、50％RH、压力0.6MPa的条件下进行了试验。其中，进行n＝3次测量，取其平均值作为评价结果。其中，作为上述网格，使用了对测量样品的不透气度的影响较小的金属网。另外，作为上述SUS板，使用了以对测量样品的不透气度的影响较小的程度形成有多个直径为5mm的孔的SUS板。

(3)温度测量

将在实施例及比较例中制作的内袋分别自衣物的上方粘贴于腰部，随着时间推移测量内袋表面的发热温度。其中，上述发热温度的测量在发热开始后95分钟～120分钟之间在压迫内袋并且躺下的状态下进行。另外，在上述内袋的、其他的袋体构造部件侧安装热电偶，测量发热温度。评价结果如图5所示。菱形(◇)表示实施例1的发热温度，四边形(□)表示比较例1的发热温度。如图5所示，实施例1中制作的内袋在压迫时发热温度降低。另一方面，比较例1中制作的内袋即使在压迫时发热温度也没有降低。

总结以上，以下以附记的方式列举本发明的结构及其变化。

(附记1)

一种袋体构造部件，其特征在于，该袋体构造部件至少具有层叠结构，在该层叠结构中，两层具有透气性的层隔着粘接剂层或不隔着粘接剂层彼此相邻，该袋体构造部件的厚度方向上的透气性根据沿厚度方向施加的压力而变化。

(附记2)

根据附记1记载的袋体构造部件，在不加压状态下的厚度方向上的不透气度为10万秒/100cc以下，加压0.6MPa时的厚度方向上的不透气度为上述不加压状态下的厚度方向上的不透气度的两倍以下。

(附记3)

根据附记1或2记载的袋体构造部件，上述加压0.6MPa时的厚度方向上的不透气度和上述不加压状态下的不透气度的差【加压0.6MPa时的厚度方向上的不透气度-上述不加压状态下的不透气度】为1万秒/100cc以上。

(附记4)

根据附记1～3中任一项记载的袋体构造部件，上述两层具有透气性的层是没有发泡结构的两层多孔膜。

(附记5)

根据附记1～4中任一项记载的袋体构造部件，上述两层具有透气性的层是具有以直线的方式贯穿表背面的贯通孔的多孔膜。

(附记6)

根据附记1～5中任一项记载的袋体构造部件，上述两层具有透气性的层经由多孔性粘接剂层彼此贴合。

(附记7)

根据附记1～6中任一项记载的袋体构造部件，在上述两层具有透气性的层中的一个具有透气性的层的、与同另一个具有透气性的层相邻的一侧相反的那一侧的表面上具有无纺布。

(附记8)

根据附记1～7中任一项记载的袋体构造部件，上述两层具有透气性的层是两层多孔膜，上述两层多孔膜以至少有非粘接区域的方式彼此粘接，上述两层多孔膜以如下方式形成有空孔，在上述非粘接区域中，上述两层多孔膜相接触的状态下的上述两层多孔膜中的多个空孔中的至少一部分被堵塞。

(附记9)

根据附记8记载的袋体构造部件，上述两层多孔膜是含有无机填充剂的拉伸多孔膜(b)和具有在膜上物理地设置的贯通孔的多孔膜(a)的组合。

(附记10)

根据附记9记载的袋体构造部件，上述多孔膜(a)的空孔的大小为50μm～1000μm，每单位面积的空孔的个数【空孔的个数/多孔膜的单位面积】(个/cm²)为1个/cm²～1000个/cm²。

(附记11)

根据附记9或10记载的袋体构造部件，在上述多孔膜(a)的、与同上述多孔膜(b)相邻的一侧相反的那一侧的表面上具有无纺布。

(附记12)

一种袋体，使用附记1～11中任一项记载的袋体构造部件。

(附记13)

一种一次性怀炉，其在附记12记载的袋体的内部封入有发热体。

Claims (4)

1.一种袋体构造部件，其特征在于，该袋体构造部件至少具有层叠结构，在该层叠结构中，两层具有透气性的层隔着粘接剂层或不隔着粘接剂层彼此相邻，该袋体构造部件的厚度方向上的透气性根据沿厚度方向施加的压力而降低，

上述两层具有透气性的层是两层多孔膜，上述两层多孔膜以至少有非粘接区域的方式彼此粘接，上述两层多孔膜以如下方式形成有空孔，在上述非粘接区域中，上述两层多孔膜相接触的状态下的上述两层多孔膜中的多个空孔中的至少一部分空孔被堵塞。

2.根据权利要求1所述的袋体构造部件，其特征在于，在不加压状态下的厚度方向上的不透气度为10万秒/100cc以下，加压0.6MPa时的厚度方向上的不透气度为上述不加压状态下的厚度方向的不透气度的两倍以下。

3.一种袋体，其特征在于，其使用权利要求1或2所述的袋体构造部件。

4.一种一次性怀炉，其特征在于，在权利要求3所述的袋体的内部封入有发热体。

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