CN107735935A - 风力涡轮机发电*** - Google Patents

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Abstract

一种风力涡轮机发电***包括：耦合到发电机的转子轴，所述发电机在第一AC电压电平下产生功率输出；转换器***，所述转换器***将所述发电机在所述第一AC电压电平下的功率输出转换成第二AC电压电平下的转换器功率输出；变压器，所述变压器将所述第二AC电压电平下的转换器***功率输出转换成第三AC电压电平下的发电***功率输出；其中，所述转换器***包括机器侧转换器、线路侧转换器和DC链路。该机器侧转换器是线路换向整流器，并且该变压器是在线分接开关变压器。在另一方面中，本发明涉及一种风力发电厂，其包括至少一个风力发电***，该风力发电***电耦合到变电站，以用于向前输电到电网。该变电站包括所述一个或多个发电***所电连接到的公共连接点以及变压器，其中该变压器是在线分接开关变压器。

Description

风力涡轮机发电***
技术领域
本发明涉及风力涡轮机发电机***，并且还涉及并入一个或多个这样的发电机***的风力涡轮机发电厂或风电场。
背景技术
常见类型的风力涡轮发电机是三叶片逆风水平轴风力涡轮发电机(HAWT)，其中涡轮机转子位于机舱前方并面向其支撑涡轮机塔架上游的风。叶片捕获风能，并在转子处将风能转换成机械转矩，其然后通过传动系传输到发电机。发电机将机械功率转换成电功率，然后将电功率注入到电网中，其可以利用考虑电网要求的功率电子频率转换器。
存在功率电子频率转换器的若干已知拓扑结构，其中之一被称为满量程频率转换器。尽管在技术上很复杂，但这样的转换器拓扑结构为风力涡轮发电机的输出电压频率提供了完全控制，这对于大规模风力涡轮机和风电场是至关紧要的以便遵守电网规范。
然而，尽管由于其技术复杂性，基于满量程转换器拓扑结构的风力涡轮发电机成本更高，但由于技术复杂性，其效率很低。这对能量产生成本具有影响，能量产生成本是风力涡轮机发电效率中的关键性度量。
因此需要一般地降低风力涡轮发电机频率转换器设备的成本，并且更具体地，降低以满量程转换器拓扑结构为特征的发电设备的成本。正是针对这一背景提出了本发明。
发明内容
在一个方面中，本发明的实施例提供了一种风力涡轮机发电***，包括：耦合到发电机的转子轴，所述发电机在第一AC电压电平下产生功率输出；转换器***，所述转换器***将所述发电机在所述第一AC电压电平下的功率输出转换成第二AC电压电平下的转换器功率输出；变压器，所述变压器将所述第二AC电压电平下的所述转换器***功率输出转换成第三AC电压电平下的发电***功率输出；其中，所述转换器***包括机器侧转换器、线路侧转换器和DC链路。该机器侧转换器是线路换向整流器，并且该变压器是在线分接开关变压器。所述在线分接开关变压器还以有载分接开关(OLTC)变压器的替代名称公知。
有益地，变压器提供的可调节匝数比允许改变线路侧转换器的AC电压，其可以用于将有功和无功功率能力扩展到具有固定匝数比的能力***之外，并改进线路侧转换器的可操作性。与线路换向整流器组合，本发明还实现了优于利用基于IGBT的FSC架构的常规***的成本降低。
在本发明的这方面中，变压器位于由风力涡轮机设施自身的发电机***限定的边界之内。典型地，可以在包括多个风力涡轮发电机的风力涡轮机发电厂中将这样的发电机分组到一起。可以通过如下方式实现类似的益处：将在线分接开关变压器的功能转移到风力发电厂自身，亦即，转移到发电厂的变电站，替代地或另外地转移到每个风力涡轮发电机***的变压器。
相应地，在第二方面中，本发明涉及一种风力发电厂，其包括至少一个风力发电***，该风力发电***电耦合到变电站，以用于向前输电到电网，其中该发电***包括：耦合到发电机的转子轴，所述发电机在第一AC电压电平下产生功率输出；转换器***，所述转换器***将所述发电机在所述第一AC电压电平下的功率输出转换成第二AC电压电平下的转换器功率输出；变压器，所述变压器将所述第二AC电压电平下的所述转换器***功率输出转换成第三AC电压电平下的发电***功率输出；其中，所述转换器***包括机器侧转换器、线路侧转换器和DC链路；并且其中，所述机器侧转换器是线路换向整流器。该变电站包括所述一个或多个发电***所电连接到的公共连接点以及变压器，其中该变压器是在线分接开关变压器。因此将要理解，本发明的这一方面在某种意义上向第一方面的风力涡轮发电机提供了替代构造，其中具有可调节匝数比的变压器的功能主要处于变电站水平而不是处于每个风力涡轮机发电***的水平。
在以上风力发电厂中，尽管发电***的变压器可以是具有固定匝数比的变压器，但在一个实施例中，发电***的变压器是在线分接开关变压器。
在这两个方面中，线路换向整流器可以是六脉冲电桥构造，其相应地适用于三相发电***。此外，线路换向整流器可以基于晶闸管器件，并且如此可以是相控的。
与机器侧转换器相比，线路侧转换器可以是强制换向转换器，其可以替代地称为“电压源转换器”。尽管本发明适用于单相发电***，但如有必要，这也可以是三相***，。
参考本发明以上方面的发电***，该在线分接开关变压器可以被配置成在所述DC链路上提供低于所述第一AC电压电平的峰值的电压。
在该实施例中，可以根据发电机速度、风速和电网电压中的至少一个来控制在线分接开关变压器，并可以使用这些因素的组合控制该变压器。
本发明的实施例适用于发电机为永磁发电机或绕场同步发电机的发电***。
为了避免引起疑问，应当指出，可以将本发明第一方面的优选和/或任选特征与本发明的第二方面组合。
附图说明
现在将参考以下附图，仅通过举例的方式描述本发明的实施例，在附图中：
图1是风力涡轮机的正视图；
图2是图1中的风力涡轮机的发电***的示意图；
图3是根据本发明的实施例的基于满量程转换器(FSC)拓扑结构的发电***的示意图；以及
图4是根据本发明的另一实施例的包括基于满量程转换器(FSC)拓扑结构的至少一个发电***的风电场的示意图。
具体实施方式
参考图1，风力涡轮机设施2包括安装在塔架6顶部的风力涡轮机模块4，塔架6自身以常规方式固定到地基8中。风力涡轮机模块4容纳并支撑风力涡轮机设施2的各种发电部件，其中之一为转子10，转子10包括限定转子轮盘16的轮毂12和三个叶片14。图1中所示的风力涡轮机设施为水平轴风力涡轮机(HAWT)，这是一种常见类型的***，但也存在本发明也适用的其它类型。
众所周知，作用于叶片14的风流使转子10旋转，这样会驱动风力涡轮机模块4中容纳的发电***。图2中更详细地示出了发电***，并且一般被标记为附图标记“18”。
图2示出了发电***架构的示例，其被示意性示出并用于将本发明置于其适当环境下。应当认识到，发电***18包括对于本论述重要的特征，但应当认识到，为了简洁起见未示出很多其它常规特征，但隐含了它们的存在。还应当指出，这里论述的特定架构被用作示例以例示本发明的技术功能，并且因此将要显而易见的是，可以由具有不同具体架构的***来实施本发明。
返回到该图，转子10利用输入驱动轴22驱动变速器20。尽管本文将变速器20以变速箱的形式示出，但还知道风力涡轮机具有没有变速箱的直接驱动架构。变速器20具有输出轴24，其驱动发电机26以产生功率。在实用规模的风力涡轮机***中三相发电是常见的，但这对于本文的论述而言不是必要的。为了避免引起疑问，应当指出，例如，发电机26可以是例如永磁发电机或绕场同步发电机。
发电机26通过适合的三相电连接器(例如，电缆或总线32)连接到频率转换器30。频率转换器30是常规架构，并如所周知的，将发电机26的输出频率和电压转换成适于经由升压变压器36和滤波器37供应到电网34的电压电平和频率。将认识到，本文描述的具体架构是两级背对背强制换向电压源满量程频率转换器(FSC)***，其包括机器侧转换器38和线路侧转换器40，它们经由DC链路42耦合。两个转换器实质上相同并且是电压源转换器，其中控制强制换向IGBT功率电子半导体以调整从发电机通过转换器到线路侧的功率流动。这样的拓扑结构为发电提供了很大益处，因为其使得能够完全控制所产生的功率(有功和无功分量)以及频率，这意味着其能够有助于符合电网连接要求(也称为“电网规范”)。
为了将发电***置于环境中，现在将通过举例简要论述风力涡轮机的控制策略。如所周知的，变速风力涡轮机典型地在两种主控制策略下工作：低于额定功率和高于额定功率。如所周知的，这里在其被接受意义上使用术语“额定功率”以表示风力涡轮机***额定或保证风力涡轮机***在连续工作时产生的功率输出。类似地，使用术语“额定风速”应当被理解为表示产生风力涡轮机的额定功率所处的最低风速。
低于额定功率发生于切入速度和额定风速之间的风速下，典型地介于10和17m/s之间，但根据风力涡轮机的尺寸可能不同。在该工作范围中，风力涡轮机模块4可操作以控制转子速度，以便使从风捕获的能量最大化。这是通过控制转子速度使叶尖速比处在最优值(即6和7之间)来实现的。为了控制转子速度，如将要描述的，风力涡轮机模块4控制发电机转矩，以便跟踪功率基准。
高于额定功率发生于风速增大到或超过额定风速的时候。在该工作条件下，风力涡轮机模块4的目标是维持恒定输出功率。这是通过如下方式实现的：控制发电机转矩为基本恒定，以便跟踪恒定功率基准，但改变叶片的桨距角，这调节了转子平面中叶片的所得到的升力和曳力。这将控制转移到转子轴的转矩，使得旋转速度以及***产生的功率保持恒定于设定阈值以下。
为了实现低于额定功率和高于额定功率的控制目标，为风力涡轮机模块4装备控制器50。控制器50可操作以经由转矩基准TREF控制频率转换器30，以影响发电机26施加于转子10上的转矩，还经由桨距基准PθREF控制叶片的桨距，并且由此通过叶片桨距调节***52控制转子10的速度。
控制器50接收多个控制输入，但这里特别示出了两个控制输入：由更高级的控制器(例如操作序列控制器53)直接向控制器50或通过基于适当协议的数据分配网络(例如以太网)提供的转子速度基准参数NREF和功率基准参数PREF。控制器50还接收监测输入，使其能够确定其控制下的各部件的正确操作。具体地，控制器50接收可以来自与转子、变速器或发电机相关联的速度传感器54的机器速度参数NS，以及来自频率转换器30的功率输出参数PS。
在低于额定条件期间，控制***50可主要操作以通过向频率转换器30输出需求转矩信号TREF，以便跟踪功率基准PREF，从而控制与功率基准PREF相关联并由其计算出的发电机转矩。类似地，在高于额定功率的工作条件下，控制***50可操作以保持发电机转矩基本恒定(并且因此，以跟踪恒定功率基准)，但向桨距控制***52提供控制输入PθREF，以整体调制转子10的所有三个叶片的桨距角。
返回到如图2中所示的满量程转换器拓扑结构，已经提到过这样的拓扑结构为发电提供了显著益处，因为其使得能够完全控制所产生的功率(有功分量和无功分量)和频率。然而，这种转换器拓扑结构也带来了挑战。一个因素是，尽管这样的拓扑结构提供了操作优点，但它们在技术上复杂，这增大了实施成本，并且它们还往往在操作期间呈现出高的换向和传导损耗，这降低了发电***的整体发电效率。此外，半导体对于诸如DC链路短路之类的故障而言的鲁棒性可能较不理想。此外，转换器的脉宽调制在AC电压和AC电流中产生谐波，这需要由专用的滤波器部件滤波或导致附接的变压器和发电机中损耗增大，这可能增加成本权重和复杂性。
针对上文所述且如图2中所示的满量程转换器风力涡轮机发电***的环境，现在将结合图3描述修改的发电***60。
应当指出，图3的发电***60类似于图2的发电***18的拓扑结构和操作。因此，出于简洁的原因，将不提供对工作原理的重复解释，并且论述将集中于发电***60的关键不同以及那些不同所产生的效果。
现在参考图3，与图2中的***方式相同，发电***60具有满量程转换器架构，并且如此包括发电机62；包括有时称为发电机侧转换器的机器侧转换器(MSC)64以及由于其相对于机器侧转换器64接近配电网67而称为电网侧转换器的线路侧转换器(LSC)66的满量程转换器***63；以公知方式将机器侧转换器64和线路侧转换器66耦合在一起的DC链路68；以及变压器70，变压器70将线路侧转换器66输出处的线路侧电压(V线路)提升到适合电网67的电平(假设为适合所谓风电场之内“内部电网”的电平或其直接为市电配电网馈电的电平(根据国家，典型地在30-38kV左右))。图3中未示出的是DV链路电抗器，其也可以用于改进DC链路68的DC电压分布。
机器侧转换器64和线路侧转换器66可以被认为执行现有技术中公知的功能，即，机器侧转换器64将发电机62产生的AC电压和频率转换成DC链路68上的DC电压，而线路侧转换器66将DC电压电平转换成变压器70电气上游的AC电压和频率。
然而，发电***60的关键特征在于，变压器70是被称为在线分接开关(OLTC)变压器的设备，更简单地，仅被称为“OLTC”。所述设备还以有载分接开关(OLTC)变压器的替代名称公知。原则上，这种类型的设备是输电***环境之内的现有技术已知的，并且实质上，是具有若干分接点的变压器，从而能够改变设备的匝数比，因此能够被认为具有可调节的匝数比。由于OLTC是输电工程中已知的设备，所以这里为了简洁起见将不提供这种设备的工作原理的完整论述。然而，应当指出，分接开关的适当示例可以被认为是MaschinenfabrikReinhausen GmbH，93059，德国，在和的商标下营销的油型OLTC和真空型OLTC的范围。
在图3的实施例的风力涡轮机发电***60的环境中，OLTC 70提供了显著的益处。例如，一个益处是OLTC 70使得能够从发电***60改进输出电压调节。这可以用于提高传统设备(例如STATCOM)的电网电压支持能力。此外，OLTC 70可以用于保护或隔离发电***60以免于电网上的电压不均衡。更详细地，OLTC 70提供的可调节匝数比允许改变由线路侧转换器66“经历”的AC电压的变化。通过调节OLTC 70的分接位置来调节这种AC电压可以用于将线路侧转换器66的有功和无功功率能力扩展到利用具有固定匝数比的变压器的能力范围之外。常规上，将利用处于或低于转换器的半导体的安全上限的DC链路电压来操作基于强制换向电压源转换器的线路侧转换器。同时，电压源转换器工作原理需要DC链路电压比最高的AC电压更高。因此，在某一更高电平的AC电压下，电压源转换器停止可控，并且必须要阻断换向，并且最终从AC线路断开。为了在这样的情形下抵消和跳闸，OLTC能够对线路侧转换器66经历的AC电压执行有效降低。
此外，如常规那样，在电网电压低时，线路侧转换器66必须提高其输出AC电流，以维持有功和无功功率不变。线路侧转换器66产生的AC电流必须受到控制，以保持在或低于转换器半导体的安全上限。相应地，在某一更低电平的AC电压下，电压源转换器达到其最大AC电流水平，并且不能再输送需求的有功和无功功率。为了扩展工作范围，即在电网电压降低期间输送需求的功率，OLTC 70可以对线路侧转换器66经历的AC电压执行有效提高，这对于具有固定匝数比的变压器是不可能的。
在满量程转换器***(也被称为类型4的风力涡轮机***)中使用的常规转换器中，机器侧转换器和线路侧转换器两者实质上是相同的，因为它们通常使用基于IGBT的转换器，被称为电压源转换器或强制或自换向转换器。由于这些转换器基于IGBT开关设备或“开关半导体”，所以它们高度可控，因为可以在提高的频率下对开关进行转换，这将AC电压和电流中产生的谐波含量移动到更高频率，这进而更容易滤波……电压源转换器的特性在于它们在“升压”模式下工作，其中AC-DC或DC-AC转换器的DC侧电压比峰值AC电压电平更高。因此，考虑在额定负载下运行的机器侧转换器的示例，输入AC电压(即，相-相RMS电压电平)可以是480V，并且DC链路电压可以是750V。应当指出，这里给出的具体电压值是为了例示原理，但并不是要进行限制。
相反，对于线路侧转换器，电压从DC链路降低到线路侧转换器的线路输出电压。通过举例的方式，如果电网电压处于标称的400V，则DC链路可以在750V左右。
因此，如将认识到的，要求DC链路68上的电压电平相对高，以便电压源机器侧和线路侧转换器能够正常工作。然而，在本发明的该实施例的发电***60中，OLTC 70用于控制线路侧转换器上的AC电压，进而控制DC链路68上的电压，以使得机器侧转换器64能够是使用晶闸管替代IGBT作为机器侧转换器的半导体的相控、线路换向的整流器/转换器。如本领域中所公知的，相控整流器又称为线路换向整流器，以如下原理工作：电压转换过程依赖于来自发电机62的AC线路输入的线路电压(V发电机)，以实现从一个开关设备到另一个的切换。对于要导通并开始传导的晶闸管，必须在晶闸管正向偏置的同时存在栅极信号。在其反向偏置且电流衰减到零时，晶闸管截止。换向频率跟随连接的AC电压的频率。栅极信号的任何延迟都将延迟导通，从而减少晶闸管每次导通时段期间传输的功率量。因此，从现在开始将在适当的情况下将机器侧转换器64称为线路换向整流器64。
对于风力涡轮机发电***中典型的三相***，线路换向整流器64可以采用本领域中公知的六脉冲电桥或“Graetz”桥构造的形式。在图3中，和与线路侧转换器66相关联的IGBT符号相比，基于晶闸管的开关设备由与线路换向整流器64相关联的晶闸管符号例示。此外，在标记为“A”的插图格中更详细示出了电桥拓扑结构，而在标记为“B”的插图格中示出了IGBT转换器拓扑结构。
线路换向整流器需要比AC线路输入电压电平更低的DC输出电压电平。电压源DC-AC转换器需要AC电压电平低于DC电平。有益地，因此，可配置OLTC变压器70，使得可以通过受控方式，通过控制线路侧转换器66的输出下的线路电压V线路，同时保持OLTC变压器70的输出电压基本恒定，来降低DC链路68上的电压。更详细地，基于稳态电网电压，OLTC 70分接点的变化用于降低线路侧转换器66的线路侧处所需的电压，以便支持OLTC 70所需的输出电压。这样的结果是，线路侧转换器66的输出处电压下降需要DC链路68上更低的电压。由于线路换向整流器64的电压输入随着发电机的速度和期望功率改变，所以尽管在标称电压电平附近稍微变化，但线路电压V线路基本恒定，可以根据转子/发电机速度和功率来控制OLTC70，以便维持可接受的低DC链路电压，从而即使在较低转子转速下也能够进行受控整流。
使用线路换向整流器作为机器侧转换器64替代基于IGBT的强制换向电压源转换器有若干益处。首先，线路换向整流器是更有成本效率的电子工件，这使得能够在功率电子设备方面降低发电***的复杂性。
线路换向的整流器提供了比电压源转换器更低的转换损耗，既有传导损耗，尤其又有换向损耗，因为换向频率低得多。换向频率对发电机引起的损耗也有影响。根据频率，具有线路换向整流器的发电机损耗可以比具有电压源转换器的更低。晶闸管还提供了比其IGBT对应物更高的浪涌电流能力，在DC链路中发生短路故障的情况下这是有利的。
技术人员将理解，可以对上述具体实施例做出变化和修改而不脱离如由权利要求所限定的发明构思。
应当认识到，在上述实施例中，基于晶闸管的相控线路换向整流器64允许对发电机功率进行控制，使得例如可以在特定环境下减小发电机功率，特定环境可以是在风力涡轮机工作于额定风速以上的时候。然而，还想到在特定情况下可以使用二极管替代晶闸管。这样的拓扑结构仍然会是线路换向的，因为是线路电压实现从一个设备到下一个的换向，尽管二极管的导通点不受控制。
参考图4，示出了替代实施例，其中OLTC的位置相对于图3的实施例不同。图4的实施例与图3的实施例共享很多相似性，因此在适当的情况下，将使用相同的附图标记指代公共部分。
在图3的实施例中，OLTC 70连接在转换器***63与电网67之间。这里，电网67可以是风电场本地的“内部”电网，多个风力涡轮发电机***连接于风电场变电站的上游，或者可以直接连接到国家配电网或输电网。
图4的实施例例示了用于风电场或风力发电厂80的布置，其包括连接到变电站82的至少一个风力涡轮机发电***60。变电站82进而连接到国家配电网或输电网84。
首先参考发电***60，应当认识到，该***类似于图3，因为其包括发电机62和满量程转换器***63，并且重要的是转换器***63包括作为线路换向整流器的机器侧转换器64和作为强制换向电压源转换器的线路侧转换器66。由于转换器64、66与图3中的那些相同，所以这里未提供插图格A、B中给出的详细视图。在该实施例中，发电***60包括具有固定匝数比的变压器84，并且不是图3的实施例中那样的OLTC。前文由图3中的OLTC执行的电压调节功能现在转而位于变电站82中。
现在具体参考变电站82的构造，将要看到，变电站82接收三个电力线输入86，这些可以被认为是来自类似地构造到***60的相应风力涡轮机发电***。耦合到公共连接点88或“PCC”(其进而馈送到变压器90)的电力线输入86中的每个具有将PCC 88处读取的“内部”风电场电网电压提升到适于向前分配到国家电网84的电压电平。然而，在该实施例中，变压器90是匝数比可配置的OLTC。如此，在图4的实施例中，可以实现与图3实施例相同的技术益处。亦即，OLTC 90可操作以实现OLTC 90上游(即内部电网内)的更低电压电平，同时仍然为电网84供应由电网确定的电压电平。一直这样进行，在PCC 88的上游内部电网实现的更低电压进一步被变压器84降低，该变压器是发电***60的一部分，这使得DC链路68的电压能够被设置在能够将线路换向整流器64用作机器侧转换器的电平。在控制OLTC 90的方面，由于风电场中有若干发电***，所以想到可以根据从所有***获取的发电机速度的平均值来控制OLTC 90的分接位置。替代地，可以根据风速来控制OLTC 90。替代地，可以根据请求的功率或电网电压电平或以上的组合来控制OLTC 90。目的是控制OLTC 90以降低线路侧转换器的AC电压，并进而降低DC链路电压，使得线路换向整流器64能够在特定风速、发电机速度和电网AC电压下供应所请求的功率。尤其在低风速、低发电机速度下需要降低电压。
由于线路换向整流器比基于IGBT的器件更有成本效率，所以图3和4的实施例与已知风电场相比提供了改进很多的生产成本，在已知风电场中，用于ⅰ)每个风力涡轮机和ⅱ)变电站的功率变压器为具有固定匝数比的变压器。
应当指出，尽管上文指出的线路控制整流器64被描述为具有六脉冲电桥拓扑结构，但对于技术人员而言，替代拓扑结构也可能显而易见，例如，十二-十八-或二十四脉冲电桥，并且通常对“线路换向整流器”的引用应当被解释为涵盖所有这样的替代方案。
作为图4的实施例的变体，应当指出，变压器84(为固定匝数比变压器)可以替代地为OLTC变压器，亦即，像图3中的***那样，这样会提供进一步扩展电压调节能力的可能性。
在相控整流器中使用晶闸管提供了改进的成本、更低的转换损耗、具有更低频率含量的谐波谱以及浪涌电流鲁棒性。

Claims (11)

1.一种风力涡轮机发电***，包括：
耦合到发电机的转子轴，所述发电机在第一AC电压电平下产生功率输出；
转换器***，所述转换器***将所述发电机在所述第一AC电压电平下的所述功率输出转换成第二AC电压电平下的转换器功率输出；
变压器，所述变压器将所述第二AC电压电平下的所述转换器***功率输出转换成第三AC电压电平下的发电***功率输出；
其中，所述转换器***包括机器侧转换器、线路侧转换器和DC链路；
其中，所述机器侧转换器是线路换向整流器；
并且其中，所述变压器是在线分接开关变压器。
2.一种风力发电厂，包括：
至少一个风力发电***，所述至少一个风力发电***电耦合到变电站，以用于向前输电到电网，其中，所述发电***包括：
耦合到发电机的转子轴，所述发电机在第一AC电压电平下产生功率输出；
转换器***，所述转换器***将所述发电机在所述第一AC电压电平下的所述功率输出转换成第二AC电压电平下的转换器功率输出；
变压器，所述变压器将所述第二AC电压电平下的所述转换器***功率输出转换成第三AC电压电平下的发电***功率输出；
其中，所述转换器***包括机器侧转换器、线路侧转换器和DC链路；
并且其中，所述机器侧转换器是线路换向整流器；
并且其中，所述变电站包括一个或多个所述发电***所电连接到的公共连接点以及变压器，其中，所述变电站的所述变压器是在线分接开关变压器。
3.根据权利要求2所述的风力发电厂或根据权利要求1所述的***，其中，所述发电***的所述变压器是在线分接开关变压器。
4.根据权利要求1至3所述的风力发电厂或***，其中，所述线路换向整流器为六脉冲电桥构造。
5.根据权利要求1至4所述的风力发电厂或***，其中，所述线路换向整流器是被相控的。
6.根据权利要求1至5所述的风力发电厂或***，其中，所述线路侧转换器是强制换向转换器。
7.根据权利要求6所述的风力发电厂或***，其中，所述强制换向转换器是三相转换器。
8.根据权利要求1至7中的任一项所述的风力发电厂或***，其中，所述发电***的所述在线分接开关变压器被配置为在所述DC链路上提供低于所述第一AC电压电平的峰值的电压。
9.根据权利要求1至8中的任一项所述的风力发电厂或***，其中，根据发电机速度、风速和电网电压中的至少一个来控制所述在线分接开关变压器。
10.根据前述权利要求中的任一项所述的风力发电厂或***，其中，所述发电机是永磁发电机。
11.根据前述权利要求中的任一项所述的风力发电厂或***，其中，所述发电机是绕场同步发电机。
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