CN107635933A - 用于除去玻璃带边缘的方法和设备 - Google Patents

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Abstract

一种用于形成玻璃带的方法和设备，其包含成形体，所述成形体配置成形成从所述成形体拉制的连续移动玻璃带；第一加热或冷却设备，其用于在连续移动玻璃带的粘弹性区域中引发裂纹；以及第二加热或冷却设备，其用于定位或停止连续移动玻璃带中所引发的裂纹。

Description

用于除去玻璃带边缘的方法和设备
相关申请的交叉引用
本申请依据35U.S.C.§119要求2015年3月18日提交的美国临时申请系列号62/134827的优先权，本申请以其内容为基础，并通过参考将其全文纳入本文。
技术领域
本公开总体上涉及玻璃制造***，更具体而言，涉及玻璃带的切割以及玻璃带上裂纹的蔓延和定位或停止。
背景
高性能显示装置，例如液晶显示器(LCD)和等离子体显示器被广泛用于各种电子产品中，例如手机、笔记本电脑、电子平板电脑、电视和计算机监视器。当前市场上的显示装置可采用例如一个或多个高精度玻璃板作为一些应用例如电路组件的基板、或者作为滤色器。制造这种高品质玻璃基材的尖端技术是由康宁有限公司(Corning Incorporated)开发的熔合拉制法，其在美国专利号3338696和3682609中有所描述，上述文献通过引用全文纳入本文。
熔合拉制法可采用包含成形体(例如溢流槽)的熔合拉制机器(FDM)。成形体可包含槽形上部以及具有楔形截面和两个向下倾斜而在根部汇合的主侧面(或成形表面)的下部。在玻璃形成工艺过程中，熔融玻璃可被递送至溢流槽的一端(“递送端”)，并且可在溢流出槽侧壁(或堰)的同时沿溢流槽的长度向下移动至相反端(“压缩端”)。熔融玻璃可以两条玻璃带的形式沿两个成形表面向下流动，最终在根部会聚，两条玻璃带在根部熔合在一起而形成单一的玻璃带。因而，玻璃带可具有两个尚未暴露于成形体表面的完好外表面。然后，玻璃带可被向下拉制并冷却，以形成具有所需厚度和完好表面品质的玻璃板。
无论是通过熔合或其它形成工艺(例如浮法、狭缝拉制等)来形成平板玻璃，都可在各制造工艺中导致在原本玻璃薄带的边缘处形成玻璃厚区域。这些玻璃厚区域一般被称为珠粒化边缘(bead)。珠粒化边缘的厚度可从标称中心带材厚度的约3～4倍变化至高达标称中心带材厚度的10倍。不希望出现珠粒化边缘，因为它们可导致玻璃形成中的困难，且可限制产品品质。因此，需要消除玻璃形成工艺中的珠粒化边缘。
发明概述
本公开涉及连续形成并从玻璃带上除去珠粒化边缘的方法和***。
一些实施方式提供了一种用于形成玻璃带的设备，其包含成形体，所述成形体包含在成形体根部汇合的会聚成形表面，所述成形体配置成使得熔融玻璃形成从根部拉制的连续移动玻璃带；第一加热或冷却设备，其用于在连续移动玻璃带中引发垂直裂纹；第二加热或冷却设备，其用于定位或停止连续移动玻璃带中所引发的裂纹；以及分离机制，所述分离机制位于第一和第二加热或冷却设备的下游，且所述分离机制配置成将连续移动玻璃带水平分离成玻璃板。在一些实施方式中，第二加热或冷却设备位于第一加热或冷却设备的下游。在另一些实施方式中，第一和第二加热或冷却设备包含喷嘴、喷射器、激光、IR加热器和燃烧器中的至少一种。在一些实施方式中，连续移动玻璃带处于第一温度下，且第一加热或冷却设备配置成在低于第一温度的第二温度下将气体递送至连续移动玻璃带。在另一些实施方式中，连续移动玻璃带处于第一温度下，且第一加热或冷却设备配置成在高于第一温度的第二温度下将气体递送至连续移动玻璃带。在一些实施方式中，第三加热或冷却设备可位于第一和第二加热或冷却设备的下游、或位于第一加热和冷却设备的下游且位于第二加热或冷却设备的上游。在另一些实施方式中，气体选自下组：空气、氮气、氢气、可燃气体、稀有气体以及它们的组合。在一些实施方式中，分离机制利用激光机制、机械划刻机制以及一种或更多种附加加热或冷却设备中的至少一种来分离玻璃。在另一些实施方式中，连续移动玻璃带具有约0.01mm～约5mm的厚度。在一些实施方式中，第二加热机制位于根部下游约2500mm～约7500mm处。在另一些实施方式中，第一加热机制位于第二加热机制上游约500mm～约5500mm处。在一些实施方式中，提供了一种利用上述设备制造玻璃带的方法。
在另一些实施方式中，提供了一种用于形成玻璃带的设备，其包含成形体，所述成形体包含在成形体根部汇合的会聚成形表面，所述成形体配置成使得熔融玻璃形成从根部拉制的连续移动玻璃带；第一加热或冷却设备，其用于沿流动方向分离连续移动玻璃带；以及第二加热或冷却设备，其用于在根部前定位或停止对连续移动玻璃带的分离。一些实施方式还可包含分离机制，所述分离机制位于第一和第二加热或冷却设备的下游，且所述分离机制配置成将连续移动玻璃带水平分离成玻璃板。另一些实施方式还可包含第三加热或冷却设备，所述第三加热或冷却设备位于第一和第二加热或冷却设备的下游、或位于第一加热和冷却设备的下游且位于第二加热或冷却设备的上游。在一些实施方式中，第二加热或冷却设备位于第一加热或冷却设备的下游。在另一些实施方式中，第一和第二加热或冷却设备包含喷嘴、喷射器、激光、IR加热器和燃烧器中的至少一种。在一些实施方式中，连续移动玻璃带处于第一温度下，且第一加热或冷却设备配置成在低于第一温度的第二温度下将气体递送至连续移动玻璃带。在另一些实施方式中，连续移动玻璃带处于第一温度下，且第一加热或冷却设备配置成在高于第一温度的第二温度下将气体递送至连续移动玻璃带。在一些实施方式中，气体选自下组：空气、氮气、氢气、可燃气体、稀有气体以及它们的组合。在另一些实施方式中，分离机制利用激光机制、机械划刻机制以及一种或更多种附加加热或冷却设备中的至少一种来分离玻璃。在一些实施方式中，连续移动玻璃带在分离机制后具有约0.01mm～约5mm的厚度。在另一些实施方式中，第二加热机制位于根部下游约2500mm～约7500mm处。在一些实施方式中，第一加热机制位于第二加热机制上游约500mm～约5500mm处。在另一些实施方式中，提供了一种利用上述设备制造玻璃带的方法。
另一些实施方式提供了一种用于形成玻璃带的设备，其包含成形体，所述成形体配置成形成从成形体拉制的连续移动玻璃带；第一加热或冷却设备，其用于在连续移动玻璃带的粘弹性区域中引发裂纹；以及第二加热或冷却设备，其用于定位或停止连续移动玻璃带中所引发的裂纹。在一些实施方式中，成形体还包含在成形体根部汇合的会聚成形表面，所述成形体配置成使得熔融玻璃形成从根部拉制的连续移动玻璃带。在另一些实施方式中，引发的裂纹在流动方向上。在一些实施方式中，引发的裂纹垂直于流动方向。另一些实施方式还可包含分离机制，所述分离机制位于第一和第二加热或冷却设备的下游，且所述分离机制配置成将连续移动玻璃带水平分离成玻璃板。在一些实施方式中，第二加热或冷却设备位于第一加热或冷却设备的下游。另一些实施方式可包含第三加热或冷却设备，所述第三加热或冷却设备位于第一和第二加热或冷却设备的下游、或位于第一加热和冷却设备的下游且位于第二加热或冷却设备的上游。在一些实施方式中，第一和第二加热或冷却设备包含喷嘴、喷射器、激光、IR加热器和燃烧器中的至少一种。在另一些实施方式中，连续移动玻璃带处于第一温度下，且第一加热或冷却设备配置成在低于第一温度的第二温度下将气体递送至连续移动玻璃带。在一些实施方式中，连续移动玻璃带处于第一温度下，且第一加热或冷却设备配置成在高于第一温度的第二温度下将气体递送至连续移动玻璃带。在另一些实施方式中，气体选自下组：空气、氮气、氢气、可燃气体、稀有气体以及它们的组合。在一些实施方式中，分离机制利用激光机制、机械划刻机制以及一种或更多种附加加热或冷却设备中的至少一种来分离玻璃。在另一些实施方式中，连续移动玻璃带具有约0.01mm～约5mm的厚度。在一些实施方式中，第二加热机制位于根部下游约2500mm～约7500mm处。在另一些实施方式中，第一加热机制位于第二加热机制上游约500mm～约5500mm处。在另一些实施方式中，提供了一种利用上述设备制造玻璃带的方法。
在以下的详细描述中提出了本公开的附加特征和优点，其中的部分特征和优点对本领域的技术人员而言根据所作描述即容易理解，或者通过实施包括以下详细描述、权利要求书以及附图在内的本文所述的方法而被认识。
应当理解的是，前面的一般性描述和以下的详细描述都描述了本公开的各种实施方式且都旨在提供用于理解权利要求的性质和特性的总体评述或框架。所包含的附图供进一步理解本公开，附图被结合在本说明书中并构成说明书的一部分。附图例示了本发明的各种实施方式，并与描述一起用来解释本公开的原理和操作。
附图的简要说明
当结合以下附图阅读时，能对下文的详细描述有最好的理解，附图中相同的结构用相同的附图标记表示，其中：
图1是用于制造玻璃带的示例性熔合拉制法中所使用的示例性成形体的示意图；
图2是图1的成形体的剖面图；
图3是一种示例性的玻璃制造***的示意图；
图4是本主题的一些实施方式的侧视图；
图5是一种示例性喷嘴机制的一些实施方式的透视图；
图6是受到均匀张应力σ的试样中长度为a的贯通裂纹的示意图；
图7是一个试样的裂纹停止示意图；
图8是一系列应力图，它们显示在玻璃带上的某些高度进行冷却，以产生残留应力，并且在各种位置进行冷却或加热以进行裂纹定位或停止；
图9是显示裂纹定位或停止燃烧器、喷嘴或喷射器的热模型的图表；
图10是具有裂纹定位或停止燃烧器、喷嘴或喷射器的玻璃带的热机械图分析；
图11是一系列显示玻璃带中因其一侧变薄而导致的温差以及所引起的残余应力的图表；
图12是另一个系列的显示玻璃层压带中因其一侧变薄而导致的温差以及所引起的残余应力的图表；以及
图13和14是层压带中的压缩应力图。
发明详述
本文公开了用于生产玻璃带的***和设备。下面参考图1～2对本公开的实施方式进行讨论，图1～2描绘了一种适用于生产玻璃带的示例性玻璃制造工艺的示例性成形体，例如溢流槽。参考图1，在诸如熔合拉制法这样的玻璃制造工艺过程中，熔融玻璃可经由入口管101被引入包含槽103的成形体100中。当然，本文所附的权利要求不应被限制于熔合拉制法，因为所要求保护的主题可用于具有连续玻璃带的任意玻璃制造工艺中，包括狭缝拉制法、浮法、再拉制法以及其它工艺。一旦槽103被充满，熔融玻璃可溢流出槽的侧面，并且沿着两个相反的成形表面107向下流动，随后在根部109处熔合在一起以形成玻璃带111。然后，可利用例如辊组件(未图示)沿着方向113对玻璃带进行下拉并进一步处理以形成玻璃板。成形体组件还可包含诸如端盖105和/或边缘引导件(未图示)这样的附件。
图2提供了图1的成形体的剖面图，其中，成形体100可包含槽形上部102和楔形下部104。槽形上部102可包含配置成接收熔融玻璃的通道或槽103。槽103可由两个包含内表面121a、121b的槽壁(或堰)125a、125b以及槽底部123来限定。虽然所图示的槽具有矩形截面，且内表面与槽底部形成约90度角，但可考虑其它槽截面、以及内表面与槽底部之间的其它角度。堰125a、125b还可包含外表面127a、127b，它们与楔子外表面129a、129b一起可形成两个相反的成形表面107。熔融玻璃可流过堰125a、125b，并且以两条玻璃带的形式沿成形表面107向下流动，随后可在根部109处熔合在一起以形成单一的玻璃带111。然后，可沿着方向113对带材进行下拉，且在一些实施方式中，对其进一步处理以形成玻璃板。
成形体100可包含任意适用于玻璃制造工艺中的材料，例如耐火材料，例如锆石、氧化锆、氧化铝、氧化镁、碳化硅、氮化硅、氮氧化硅、磷钇矿、独居石、它们的合金以及它们的组合。根据各种实施方式，成形体可包含单一部件，例如由单一源加工的一个部件。在另一些实施方式中，成形体可包含两个或更多个结合、熔合、粘合或以其它方式连结在一起的部件，例如，槽形部与楔形部可以是两个包含相同或不同材料的分离部件。成形体的尺寸、包括例如长度、槽深度和宽度、以及楔的高度和宽度可根据所需的应用而变化。本领域技术人员有能力选择适合具体制造工艺或***的这些尺寸。
尽管未图示，一种示例性的成形体100可装备有墩块(或支承件)，其可与例如成形体100的楔形下部104接触。墩块可用于对成形体100的一端或两端施加压缩力。墩座(例如开口或凹部)可位于成形体100中，以接受墩块，并可具有基本上正方形或矩形的形状，且在一些实施方式中，墩块可具有对应的形状。例如，可对墩块进行去角或挖槽以使墩块与墩座或墩块之间形成不连续接触，并且/或者墩座还可由曲线构成。墩块可包含任意适用于玻璃制造工艺中的材料，例如诸如上文关于成形体的描述中所提到的耐火材料，例如锆石、氧化锆、氧化铝、氧化镁、碳化硅、氮化硅、氮氧化硅、磷钇矿、独居石、它们的合金以及它们的组合。在另一些实施方式中，墩块可包含与那些用于个别以及相邻成形体中的材料不同的材料。
还参考图3对本公开的实施方式进行讨论，图3描绘了一种用于生产玻璃带304的示例性玻璃制造***300。同样，尽管图3图示了一种熔合拉制法，但本文所附的权利要求不应受其所限，因为所要求保护的主题可用于任意具有连续玻璃带的玻璃制造工艺中，包括狭缝拉制法、浮法、再拉制法以及其它工艺。玻璃制造***300可包含熔融容器310、熔融至澄清管315、澄清容器(例如澄清器管)320、澄清至搅拌室连接管325(具有从其延伸的液位探头立管327)、搅拌室(例如混合容器)330、搅拌室至钵形料筒连接管335、钵形料筒(例如递送容器)340、下导管345和熔合拉机器(FDM)350，其可包含入口355、成形体(例如溢流槽)360和牵引辊组件365。
如箭头312所示，玻璃批料可被引入熔融容器310以形成熔融玻璃314。澄清容器320通过熔融至澄清管315与熔融容器310相连。澄清容器320可具有从熔融容器310接收熔融玻璃的高温处理区域，其能够除去熔融玻璃中的气泡。澄清容器320通过澄清至搅拌室连接管325与搅拌室330相连。搅拌室330通过搅拌室至钵形料筒连接管335与钵形料筒340相连。钵形料筒340可将熔融玻璃经由下导管345递送至FDM 350中。
本文所使用的术语“批料”及其变体表示玻璃前体组分的混合物，其经过熔化、反应和/或结合而形成玻璃。可利用任何已知的用于结合玻璃前体材料的方法来制备和/或混合玻璃批料。例如，在某些非限制性的实施方式中，玻璃批料可包含玻璃前体颗粒的干燥或基本上干燥的混合物，例如不含任何溶剂或液体。在另一些实施方式中，玻璃批料可以是浆料的形式，例如是存在液体或溶剂的玻璃前体颗粒的混合物。根据各种实施方式，批料可包含玻璃前体材料，例如二氧化硅、氧化铝、各种附加的氧化物，例如氧化硼、氧化镁、氧化钙、氧化钠、氧化锶、氧化锡或氧化钛。例如，玻璃批料可以是二氧化硅和/或氧化铝以及一种或多种附加的氧化物的混合物。在各种实施方式中，玻璃批料包含约45～约95重量％(总计)的氧化铝和/或二氧化硅、以及约5～约55重量％(总计)的氧化硼、氧化镁、氧化钙、氧化钠、氧化锶、氧化锡和/或氧化钛中的至少一种氧化物。批料可利用任何本领域已知的方法来熔化，包括参考图3所讨论的方法。例如，可将批料加入熔融容器中并加热至约1100℃～约1700℃范围内的温度，例如约1200℃～约1650℃、约1250℃～约1600℃、约1300℃～约1550℃、约1350℃～约1500℃、或约1400℃～约1450℃，包括它们之间的所有范围和子范围。在某些实施方式中，批料可在熔融容器中停留数分钟至数小时，这取决于各种变量，例如运行温度和批料尺寸。例如，停留时间可在约30分钟～约8小时、约1小时～约6小时、约2小时～约5小时、或约3小时～约4小时的范围内，包括它们之间的所有范围和子范围。
继续参考图3，FDM 350可包含入口355、成形体360和牵引辊组件365。入口355可接收来自下导管345的熔融玻璃，熔融玻璃可从入口355流至成形体360，并在成形体360中成形为玻璃带304。牵引辊组件365可递送经过拉制的玻璃带304以利用额外任选的设备对其进一步进行处理。例如，可利用包含用于划刻玻璃带的机械划刻装置的移动砧机(TAM)、或利用激光机制类似地切割或划刻玻璃带来对玻璃带进行进一步处理。然后，经过划刻的玻璃可被分离成多块玻璃板，例如用本领域已知的各种方法和装置进行机械加工、抛光、化学强化和/或其它形式的表面处理，例如蚀刻。通常，边缘部或珠粒化边缘在玻璃制造***(未图示)的精整线或部分中利用TAM进行加工以后从玻璃板上分离。这些用于分离边缘部或珠粒化边缘的常规手段包括激光分离和/或本领域已知的机械划刻方法和装置。
熔融玻璃还可经历各种附加的处理步骤，包括例如澄清以除去气泡、以及搅拌以使玻璃熔体均匀化，等等。随后，可利用本文所述的成形体对熔融玻璃进行加工以生产玻璃带。例如，如上所述，可在递送端经由一个或更多个入口将熔融玻璃引入成形体的槽形部。玻璃可沿着一个方向从递送端前进至压缩端，流过两个槽壁，并沿着楔形部的两个相反外表面向下流动，在根部会聚以形成单一的玻璃带。
举一个非限定性的例子，成形体设备还可被封装在容器中，所述容器在其最热位置处(例如在紧邻槽形部的上“包裹”区域中)的约1100℃～约1350℃的温度范围内工作，例如约1150℃～约1325℃、约1150℃～约1300℃、约1175℃～约1250℃、或约1200℃～约1225℃，包括它们之间的所有范围和子范围。在其最冷位置处(例如紧邻成形体根部的下“过渡”区域中)，容器可在约800℃～约1250℃的温度下工作，例如约850℃～约1225℃、约900℃～约1200℃、约950℃～约1150℃、或约1000℃～约1100℃，包括它们之间的所有范围和子范围。
继续参考图3，本文所述的示例性实施方式，而非利用机械划刻机制或激光机制水平分离后的玻璃板的分离珠粒化边缘或边缘部，可在利用TAM、激光切割机制或其它合适的切割机制对玻璃带304进行切割之前，在FDM 350中的玻璃带304上的任意合适位置处中引发和定位或停止玻璃带中的裂纹。应当注意的是，术语“引发”是指导致开始和/或限制。例如，在一些实施方式中，裂纹可被引发或被导致开始和/或限制于玻璃带中。例如，图4是本主题的一些实施方式的侧视图。参考图4，可将熔融玻璃供给至一种示例性的成形体360，熔融玻璃溢流出成形体360的壁，分离成两股单独的熔融玻璃流，它们流过成形体360的会聚成形表面，流向成形体360的根部301。当分离的熔融玻璃流达到成形体360的根部301时，它们重新结合以形成从成形体360的根部下降的玻璃带304。边缘引导件306可定位于成形体360上，以延伸根部301的宽度，从而帮助玻璃带304变宽，或至少起到使玻璃带304的变窄降到最小的作用。运行中，通常存在四个边缘引导件306，两个边缘引导件在成形体的一端相对，而另一对相对的边缘引导件则位于成形体的相反端，然而，由于图4是一种示例性成形体360的透视图，边缘引导件中的两个被遮挡。
随着玻璃带304从根部下降，牵拉辊365沿着粘性玻璃带的边缘与其接触，并且帮助带材在向下路径中的拉制。牵拉辊365包含相对的反向旋转的辊，其在玻璃带304的边缘部夹紧玻璃带304，并向下拉制玻璃带。尽管未图示，定位于牵拉辊365上方和/或下方的附加驱动或未驱动辊也可接触玻璃带304的边缘，以帮助引导带材以及保持带材的宽度，抵抗自然发生的表面张力效应，否则表面张力效应会减小带材的宽度。另外，可使任意数量的所示和/或附加的驱动或未驱动辊相对于水平倾斜或成角度。
多个冷却或加热喷嘴、燃烧器、激光、IR加热器或喷射器370a～h可定位于一种示例性的FDM 350内，从而它们各自可供应有冷却气体或加热气体。示例性的气体包括但不限于空气、氮气、氢气、稀有气体、其它可燃气体、它们的组合等。当然，加热喷嘴、燃烧器或喷射器只是示例性的，权利要求不应受其所限，因为可使用各种其它机制。例如，在一些实施方式中，可在加热设备或机制中为了相同目的而采用激光、IR加热器等。在另一些实施方式中，可在将供给的气体递送至各加热喷嘴、燃烧器或喷射器370a～h之前，对其进行冷却、混合和/或加热。在一些示例性的实施方式中，多个加热或冷却喷嘴370a～h可配置成沿着带材的预定部分、线或区域305在连续移动玻璃带的特定部分304处引导加热或冷却了的气体。通常，玻璃带的该预定部分305的垂直分离(例如沿流动方向分离)必然会除去含有不希望的珠粒化边缘的玻璃带的最外侧部分或边缘306。在一些实施方式中，一种示例性的加热或冷却喷嘴、喷射器或燃烧器370a～h可提供可燃性混合物，通过可燃性混合物向邻近的流动玻璃带提供火焰。图5是一种示例性喷嘴机制的一些实施方式的透视图。参考图5，一种示例性的喷嘴、喷射器或燃烧器370可在近端372处包含一个或更多个向喷嘴、喷射器或燃烧器370供给一种或更多种气体的入口或供料管线371、以及在远端374包含一个或多个用于向邻近的流动玻璃带(未图示)供给火焰、加热空气、冷却空气、加热或冷却空气射流等的喷嘴、孔或喷射器373。当然，图5中所图示的实施方式不应对本文所附权利要求的范围产生限制，因为可以预期的是，可在申请人的玻璃制造***中采用各种气体递送装置来引发和定位或停止连续玻璃带中的裂纹。所供给的气体可在约20℃～约1700℃范围内的温度下、在约500℃～约1700℃范围内的温度下、在约700℃～约1700℃范围内的温度下、在约750℃～约850℃范围内的温度下、在约850℃～约1450℃范围内的温度下、在约1450℃～约1700℃范围内的温度下以及它们之间的所有子范围内提供。所提供的(加热或冷却)气体还可在与连续玻璃带的温差(以上或以下)约为+/-0.1℃～约900℃、以及它们之间的所有范围和子范围的温度下提供。示例性的实施方式可利用这些温度和温差在约0.1MPa至大于约50MPa、约1MPa～约25MPa、或约5MPa～约20MPa以及它们之间的所有子范围内调整玻璃带中的压缩或拉伸应力。如图4所示，示例性的喷嘴、燃烧器或喷射器370a～h可向着玻璃带304边缘的内部定位于成形体360的根部301处或其附近(例如位于玻璃带的边缘与中心线之间)。在一些实施方式中，裂纹引发喷嘴、燃烧器或喷射器370a～h可位于根部下游约2500mm～约7500mm的位置处。在一些实施方式中，所述位置可位于根部下游约1000mm～约8000mm、约2000mm～约7000mm、约3000mm～约6000mm、或约4000mm～约5000mm处、以及它们之间的所有子范围。在另一些实施方式中，止裂喷嘴燃烧器或喷射器370a～h可位于根部且位于裂纹引发喷嘴上游约500mm～约5500mm处。在另一些实施方式中，所述位置可位于裂纹引发喷嘴上游约100mm～约6000mm、约500mm～约5500mm、约1000mm～约5000mm、或约2000mm～约4000mm处、以及它们之间的所有子范围。示例性的喷嘴、燃烧器或喷射器370a～h可沿着玻璃带定位于根部301与下游诸如水平机械或激光划刻/切割机制这样的切割机制(未图示)之间的任意位置处。在另一种实施方式中，示例性的喷嘴、燃烧器或喷射器或一列所述装置309可水平排布或垂直于玻璃流动方向排布，以取代使用本文所述的相同原理的下游切割机制。喷嘴、燃烧器或喷射器370、309喷射出的气体撞击玻璃带，并可局部调整玻璃粘度，导致局部变薄和/或其压缩应力的改变。还可预见到的是，示例性的喷嘴、燃烧器或喷射器370、309可以是可移动的而非固定的，以改变它们各自在带材上的位置，从而改变移除的带材的量或切割的位置。尽管未图示，可在示例性的加热和冷却机制370a～h的下游采用附加机制(机械或其它)来移除由玻璃带形成的平面外侧的分离珠粒化边缘，以避免任何带材边缘损伤，并且避免由下游操作导致的珠粒化边缘移动。
当然，这些图示只是示例性的，不应当对本文所附权利要求的范围产生限制，因为示例性的加热器和冷却器(和其它机制)以及它们的位置可用于实施方式中，以在玻璃带上引发、蔓延和停止或定位裂纹。例如，在一些实施方式中，可提供一组加热机制370a、e，其具有靠近根部的上边界和位于根部下方约25mm～约100mm处的下边界。在一些实施方式中，该上边界可位于根部上方约100mm处，因为一些实验显示，根部周围的示例性位置可将能量从玻璃表面传递至整个厚度，并且可用于有效地使玻璃变薄。可在玻璃熔化温度(T玻璃)以上的温度下提供该加热机制，以降低玻璃带的粘度，并且使玻璃带的所选部分变薄。此外，可采用该加热机制在玻璃带中产生薄通路，所述薄通路会在粘弹性区域下方引起低幅度的残余压缩应力，并且可垂直引导或控制裂纹蔓延且可限制裂纹。这种示例性的加热机制通常应当在示例性玻璃制造***运行的全程下运行。该加热机制通常可用于导致薄化，且如果其使用气体，则气体温度应当比在流动粘度约为150000泊下的玻璃温度或粘度约为140000泊的玻璃的玻璃温度至少高100℃到至少高200℃，温度范围应当在约1040℃～1240℃的范围内。然后，可提供第一组冷却机制370b、f，其具有在上部设定区域边界上游约300mm或在加热机制370a、e下游约200mm的上边界，以更下游者为准，且可具有在区域起始位置下游约300mm的下边界。通常，设定区域的位置取决于带材的冷却速率。将会在玻璃熔化温度(T玻璃)以下的温度下提供该第一组冷却机制370b、f，以形成冷却通路，从而增加所引起的应力的幅度。该第一组冷却机制370b、f将会与机制370a、e的薄或冷却了的通路对齐。还可希望保持FDM出口处的应力(压缩或拉伸)带，以进行裂纹引发并且允许裂纹向上游蔓延。这种示例性的第一冷却机制通常应当在裂纹引发前运行，且随后可在必要时保持运行。通常，玻璃化转变温度的范围在约630℃～约830℃之间。设定区域通常为玻璃化转变温度的约+/-65℃，因此，来自第一组冷却机制的气体的温度应当比玻璃温度低约100℃，其在第一组冷却机制处约为650℃～约950℃。然后，可使第二组冷却机制370c、g与冷却了的通路对齐，且第二组冷却机制370c、g可在玻璃化转变温度的位置处具有上边界、以及在玻璃化转变温度下游任意位置处具有下边界(例如，对于下拉熔合成形，该位置可为下游设定区域边界的+/-100mm)。将会在玻璃熔化温度(T玻璃)以下的温度下提供该第二组冷却机制370c、g，以控制所引起的应力，且可利用第二组冷却机制370c、g在限定位置处停止裂纹。这种示例性的第二冷却机制通常应当在示例性玻璃制造***运行的全程下运行。可在示例性的加热和冷却机制370的下游采用附加机制(机械或其它)来移除由玻璃带形成的平面外侧的分离珠粒化边缘，以避免任何带材边缘损伤，并且避免由下游操作导致的珠粒化边缘移动。这些附加机制应当在裂纹引发后被激活，并且全程保持运行，且在一些实施方式中，可被置于第二组冷却机制下游约500mm～1000mm处。
在附加的实施方式中，在一些实施方式中，可提供第一组加热机制370a、e，其具有靠近根部的上边界和位于根部下方约25mm～约100mm处的下边界。在一些实施方式中，该上边界可位于根部上方约100mm处，因为一些实验显示，根部周围的示例性位置可将能量从玻璃表面传递至整个厚度，并且可用于有效地使玻璃变薄。可在玻璃熔化温度(T玻璃)以上的温度下提供该第一组加热机制，以降低玻璃带的粘度，并且使玻璃带的所选部分变薄。此外，可采用该第一组加热机制在玻璃带中产生薄通路，所述薄通路会在粘弹性区域下方引起低幅度的残余压缩应力，并且可垂直引导或控制裂纹蔓延且可限制裂纹。这些示例性的加热机制通常应当在示例性玻璃制造***运行的全程下运行。该加热机制通常可用于导致薄化，且如果其使用气体，则气体温度应当比在流动粘度约为150000泊下的玻璃温度或粘度约为140000泊的玻璃的玻璃温度至少高100℃到至少高200℃，温度范围应当在约1040℃～1240℃的范围内。然后，可提供一组冷却机制370b、f，其具有在上部设定区域边界上游约300mm或在加热机制370a、e下游约200mm的上边界，以更下游者为准，且可具有在区域起始位置下游约300mm的下边界。通常，设定区域的位置取决于带材的冷却速率。将会在玻璃熔化温度(T玻璃)以下的温度下提供该组冷却机制370b、f，以形成冷却通路，从而增加所引起的应力的幅度。该第一组冷却机制370b、f将会与机制370a、e的薄或冷却了的通路对齐。还可希望保持FDM出口处的应力(压缩或拉伸)带，以进行裂纹引发并且允许裂纹向上游蔓延。这些示例性的冷却机制通常应当在裂纹引发前运行，且随后可在必要时保持运行。通常，玻璃化转变温度的范围在约630℃～约830℃之间。设定区域通常为玻璃化转变温度的约+/-65℃，因此，来自该组冷却机制的气体的温度应当比玻璃温度低约100℃，其在该组冷却机制处约为650℃～约950℃。然后，可使第二组加热机制370c、g位于冷却了的通路的两侧，且第二组冷却机制370c、g可在玻璃化转变温度的位置处具有上边界、以及在玻璃化转变温度下游任意位置处具有下边界(例如，对于下拉熔合成形，该位置可为下游设定区域边界的+/-100mm)。将会在玻璃熔化温度(T玻璃)以上(例如高100℃或更高)的温度下提供该第二组加热机制370c、g，以控制所引起的应力，且可利用第二组加热机制370c、g在限定位置处停止裂纹。这些示例性的第二加热机制通常应当在裂纹就要引发前被激活，并且在示例性玻璃制造***运行的全程下保持运行。可在示例性的加热和冷却机制370的下游采用附加机制(机械或其它)来移除由玻璃带形成的平面外侧的分离珠粒化边缘，以避免任何带材边缘损伤，并且避免由下游操作导致的珠粒化边缘移动。这些附加机制应当在裂纹引发后被激活，并且全程保持运行，且在一些实施方式中，可被置于第二组冷却机制下游约500mm～1000mm处。
在另一些实施方式中，可提供一组加热机制370a、e，其具有靠近根部的上边界和位于根部下方约25mm～约100mm处的下边界。在一些实施方式中，该上边界可位于根部上方约100mm处，因为一些实验显示，根部周围的示例性位置可将能量从玻璃表面传递至整个厚度，并且可用于有效地使玻璃变薄。可在玻璃熔化温度(T玻璃)以上的温度下提供该加热机制，以降低玻璃带的粘度，并且使玻璃带的所选部分变薄。此外，可采用该加热机制在玻璃带中产生薄通路，所述薄通路会在粘弹性区域下方引起低幅度的残余压缩应力。这种示例性的加热机制通常应当在示例性玻璃制造***运行的全程下运行。该加热机制通常可用于导致薄化，且如果其使用气体，则气体温度应当比在流动粘度约为150000泊下的玻璃温度或粘度约为140000泊的玻璃的玻璃温度至少高100℃到至少高200℃，温度范围应当在约1040℃～1240℃的范围内。然后，可提供一组冷却机制370b、f，其具有在上部设定区域边界上游约300mm或在加热机制370a、e下游约200mm的上边界，以更下游者为准，且可具有在区域起始位置下游约300mm的下边界。通常，设定区域的位置取决于带材的冷却速率。将会在玻璃熔化温度(T玻璃)以下的温度下提供该组冷却机制370b、f，以形成冷却通路，从而增加所引起的应力的幅度。还可希望保持FDM出口处的应力(压缩或拉伸)带，以进行裂纹引发并且允许裂纹向上游蔓延。这些示例性的冷却机制通常应当在裂纹引发前运行，且随后可在必要时保持运行。通常，玻璃化转变温度的范围在约630℃～约830℃之间。设定区域通常为玻璃化转变温度的约+/-65℃，因此，来自该组冷却机制的气体的温度应当比玻璃温度低约100℃，其在该组冷却机制处约为650℃～约950℃。可在示例性的加热和冷却机制370的下游采用附加机制(机械或其它)来移除由玻璃带形成的平面外侧的分离珠粒化边缘，以避免任何带材边缘损伤，并且避免由下游操作导致的珠粒化边缘移动。这些附加机制应当在裂纹引发后被激活，并且全程保持运行，且在一些实施方式中，可被置于第二组冷却机制下游约500mm～1000mm处。
在一些实施方式中，不使用加热机制，但可提供第一组冷却机制370b、f，其具有在上部设定区域边界上游约300mm或在该区域起始位置下游约300mm的上边界。通常，设定区域的位置取决于带材的冷却速率。将会在玻璃熔化温度(T玻璃)以下的温度下提供该第一组冷却机制370b、f，以形成冷却通路，从而增加所引起的应力的幅度。该第一组冷却机制还可用于垂直引导裂纹蔓延并且限制裂纹。这种示例性的第一冷却机制应当在示例性玻璃制造***运行的全程下保持运行。通常，玻璃化转变温度的范围在约630℃～约830℃之间。设定区域通常为玻璃化转变温度的约+/-65℃，因此，来自第一组冷却机制的气体的温度应当比玻璃温度低约100℃，其在第一组冷却机制处约为650℃～约950℃。然后，可使第二组冷却机制370c、g与残余应力通路对齐，且第二组冷却机制370c、g可在玻璃化转变温度的位置处具有上边界、以及在玻璃化转变温度下游任意位置处具有下边界(例如，对于下拉熔合成形，该位置可为下游设定区域边界的+/-100mm)。将会在玻璃熔化温度(T玻璃)以下的温度下提供该第二组冷却机制370c、g，以控制所引起的应力，且可利用第二组冷却机制370c、g在限定位置处停止裂纹。这种示例性的第二冷却机制通常应当在示例性玻璃制造***运行的全程下运行。可在示例性的冷却机制370的下游采用附加机制(机械或其它)来移除由玻璃带形成的平面外侧的分离珠粒化边缘，以避免任何带材边缘损伤，并且避免由下游操作导致的珠粒化边缘移动。这些附加机制应当在裂纹引发后被激活，并且全程保持运行，且在一些实施方式中，可被置于第二组冷却机制下游约500mm～1000mm处。
在另一些实施方式中，可提供一组冷却机制370b、f，其具有在上部设定区域边界上游或在该区域起始位置下游约200mm的上边界。通常，设定区域的位置取决于带材的冷却速率。将会在玻璃熔化温度(T玻璃)以下的温度下提供该组冷却机制370b、f，以形成冷却通路，从而增加所引起的应力的幅度。该组冷却机制还可用于垂直引导裂纹蔓延并且限制裂纹。这种示例性的第一冷却机制应当在示例性玻璃制造***运行的全程下保持运行。通常，玻璃化转变温度的范围在约630℃～约830℃之间。设定区域通常为玻璃化转变温度的约+/-65℃，因此，来自该组冷却机制的气体的温度应当比玻璃温度低约100℃，其在该组冷却机制处约为650℃～约950℃。然后，可使一组加热机制370c、g对齐于或置于残余应力通路的两侧，且该组加热机制370c、g可在玻璃化转变温度的位置处具有上边界、以及在玻璃化转变温度下游任意位置处具有下边界(例如，对于下拉熔合成形，该位置可为下游设定区域边界的+/-100mm)。将会在玻璃熔化温度(T玻璃)以上(例如高100℃或更高)的温度下提供该组加热机制370c、g，以控制所引起的应力，且可利用该组加热机制370c、g在限定位置处停止裂纹。这种示例性的加热机制通常应当在示例性玻璃制造***运行的全程下运行。可在示例性的冷却和加热机制370的下游采用附加机制(机械或其它)来移除由玻璃带形成的平面外侧的分离珠粒化边缘，以避免任何带材边缘损伤，并且避免由下游操作导致的珠粒化边缘移动。这些附加机制应当在裂纹引发后被激活，并且全程保持运行，且在一些实施方式中，可被置于第二组冷却机制下游约500mm～1000mm处。
玻璃是脆性材料，其中适用弹性断裂力学。当通过使裂纹前进而释放的能量大于产生新表面积所需的能量时，裂纹在这些材料中蔓延。此概念可通过使用应力强度因子和断裂韧度来用于本文所述的实施方式中。应力强度因子可通过材料的弹性性质、几何构型和负载来计算得到，并且总结了裂纹尖端附近的应力情况。图6是受到均匀张应力σ的试样中长度为a的贯通裂纹的示意图。用于图6所示情况中的应力强度因子可作为K1(应力*长度)在下式中提供。
断裂韧度K1c是描述耐裂纹的材料性质。当K1大于K1c时，裂纹蔓延。然而，已发现可通过改变应力分布使K1降至低于K1c来停止裂纹。图7是一个试样的裂纹停止示意图。如图7所示，以虚线表示的裂纹在坐标系的原点处终止，且压缩应力通路由下式给出的温度场产生：
其中，ΔT最大表示通路中的最大温度变化，而w表示其最大值一半位置处的宽度。应当注意的是，术语“通路”在本文中通常用作玻璃带的一部分。该部分可以是表面积，或者也可以是应力不同于整块玻璃带的应力的体积。这些温度分布可导致与熔合成形工艺中通过冷却设定区域上方的窄条而产生的应力相似的应力。在图7所示的配置中，使用由式(2)得到的ΔT(y)，K1可通过有限元模型来确定，利用以下关系式来近似：
其中，E表示玻璃的杨氏模量，α表示玻璃的热膨胀系数，且m表示1米。还可确定不同于式(2)的温度分布的函数形式，但其可仍然取决于形式相似但常数不同的式(3)中的坐标y结果(ΔT(y))。
应当注意的是，应力通路的宽度和幅度都是裂纹是否蔓延的因素，且从上述关系式可以看出，可通过降低ΔT最大来使K1降至小于K1c。在另一些实施方式中，可使用局部冷却来降低图7所示配置中的K1。在另一些实施方式中，可通过向以下关系式中添加局部冷却贴片或区域效应来调整玻璃板的温度：
其中，W冷却表示y方向上的冷却贴片/区域的宽度，d表示贴片/区域的x坐标中心，且h表示x方向上的贴片/区域的宽度。可选择0.8的指数来对熔合或其它玻璃成形工艺中来自示例性喷嘴、燃烧器或喷射器的热转化进行近似。例如，在熔合工艺中，玻璃板沿正x方向移动，从而当x＞d时，h的值可选为130mm，当x≤d时，h的值可选为15mm。上述公式可允许探索在一些实施方式中冷却可如何用于阻止、定位或停止x方向上的裂纹蔓延。在另一些实施方式中，当K1＜K1c时，可发生裂纹的定位或停止。对于一些示例性的氧化物玻璃，断裂韧度可约为K1c＝0.8MPa*m0.5。参考图7和以下表1，在E＝73.6GPa以及α＝3.60ppm/℃的条件下，对于各种参数的组合和实施方式，提供应力强度因子。当然，这些应力强度因子不应对本文所附的权利要求的范围产生限制，因为可使用有限元分析利用式(4)运算的ΔT(x,y)和表1中的参数确定应力强度因子的各种数值。
表1
参考表1，所提供的实验或情况显示裂纹可在不进行冷却的情况下蔓延(情况1)，但当进行冷却时，裂纹可被定位或停止，如例如情况6～10所示。在另一些实验中，施行了生产规模的情况，且可在图8中进行观察。图8是一系列应力图，它们显示在玻璃带上的某些高度进行冷却，以产生残留应力，并且在各种位置进行冷却或加热以进行裂纹定位或停止。参考图8，在若干种加热和冷却配置(例如350um高冷却、P3冷却、P3加热、P5冷却、P5加热)下绘制垂直方向上的正应力。这些配置以距离成形容器根部的距离(mm)来测量。从图8中可以观察到，残余应力通路的加热和冷却都能够有效地减小通路中压缩应力的幅度，从而有效地引导裂纹。此外，发现在一些实施方式中，压缩残余应力通路中或其附近的加热也能够有效地定位或停止裂纹蔓延。可使用与上文用于分析冷却的公式相同的公式、通过改变ΔT冷却的符号来分析加热，结果示于以下表2。
表2
情况 ΔT最大,℃ w,mm ΔT冷却,℃ w冷却,mm -d,mm K1,MPa*m0.5
11 130 20 20 100 40 0.96
12 130 20 20 100 30 0.79
13 130 20 20 100 20 0.60
14 130 20 20 75 40 1.00
15 130 20 20 75 30 0.85
16 130 20 20 75 20 0.67
参考表2，可观察到在一些实施方式中，更宽的加热区域能够更有效地减小K1，从而裂纹可在相比于冷却区域更接近加热区域处定位或停止。
还已发现在一些实施方式中，对玻璃带上压缩应力通路附近区域的加热可通过与冷却不同的机制来定位或停止裂纹。尽管发现冷却可直接降低导致裂纹蔓延的压缩应力，在压缩应力通路附近的相同区域中所进行的加热可导致垂直于压缩应力通路的方向上的压缩应力。垂直于通路的方向上的该压缩应力可导致裂纹封闭，从而其不会进一步蔓延。当然，本文所述的实施方式可单独或同时使用冷却和加热来停止裂纹。如本文通过实验已证明和讨论的那样，垂直裂纹可在玻璃带中引发、蔓延以及定位或停止。这可针对单一玻璃板、层压玻璃带(即使层压件的芯体可能处于张力下)以及玻璃薄板条(glass web)发生。玻璃带或板、薄板条或层压件的示例性厚度可在约0.01mm～约5mm、约0.1mm～约3mm、约0.1mm～约2mm、约0.1mm～约1mm、约0.1mm～约0.7mm、约0.1mm～约0.5mm的范围内，包括它们之间的所有子范围。
还利用全量程FDM进行了附加实验，从而采用基于成形气体燃烧器(H2/N2 5/95混合)的加热器以对压缩应力通路两侧上的基材进行局部再加热。图9是显示裂纹定位或停止燃烧器的热模型的图表。图10是具有裂纹定位或停止燃烧器的玻璃带的热机械图分析。参考图9和图10，可观察到燃烧器火焰对流动玻璃带的热冲击。例如，在图10中，提供了一种基础情况相对于一种试验情况的结果，基础情况中，燃烧器无效(上图)，实验情况中，燃烧器有效(下图)。可观察到，裂纹在基础情况中逐渐形成(例如，压缩应力带的幅度足够大以使K1超过K1c)，而在实验情况中，当燃烧器被激活时，在裂纹尖端及其周围区域逐渐形成的拉伸应力被调整为压缩应力，并随后定位或停止裂纹。
关于玻璃带的裂纹引发和/或变薄，图11是一系列显示玻璃带中因其一侧变薄而导致的温差以及所引起的残余应力的图表。参考图4和11，可使用冷却或加热喷嘴、喷射器、激光、IR加热器、燃烧器370a～h等来使玻璃带304的部分305“变薄”。图11图示了使用来自喷嘴370a～h的出口气体使玻璃带变薄的效果，籍此，薄区域或通路中的温度较低，由此产生压缩残余应力。可观察到，可使在带材中产生的应力差异集中，其可用于单独在玻璃带中引发裂纹，或者可与用于引发的机械手段一起使用。所供给的气体可在约20℃～约1700℃范围内的温度下、在约500℃～约1700℃范围内的温度下、在约700℃～约1700℃范围内的温度下、在约750℃～约850℃范围内的温度下、在约850℃～约1450℃范围内的温度下、在约1450℃～约1700℃范围内的温度下以及它们之间的所有子范围内提供。所提供的气体还可在与连续玻璃带的温差(高于或低于)约为+/-0.1℃～约900℃、以及它们之间的所有范围和子范围的温度下提供。当然，所供给的温度将会取决于各喷嘴所需的功能，即裂纹引发、裂纹蔓延或裂纹定位或停止。例如，在一些实施方式中，加热机制的气体温度应当比流动粘度约为150000泊的玻璃的温度高至少100℃至高至少200℃。在粘度约为140000泊的玻璃中，加热机制的气体温度应当在约1040℃～约1240℃的范围内。示例性的实施方式可利用这些温度和温差在约0.1MPa至大于约50MPa之间、约1MPa～约25MPa、或约5MPa～约20MPa以及它们之间的所有子范围内调整(例如降低)玻璃带中的压缩应力。尽管实施方式到目前为止提及了玻璃带，但本文所附的权利要求不应受此所限，因为实施方式可适用于层压结构(例如具有一个或更多个包层的芯体、玻璃薄板条等)。例如，图12是另一个系列的显示玻璃层压带中因其一侧变薄而导致的温差以及所引起的残余应力的图表。参考图12，可观察到在层压玻璃带的第一牵引机提升中的薄区域处的冷却效果，籍此，左侧图显示因变薄区域中的冷却而导致的温差，而右侧和中间图显示因该温差而产生的应力。可利用这些由示例性实施方式所引起的高压缩应力来引发裂纹，并且允许裂纹蔓延，从而分离不希望的珠粒化边缘。图13和14是层压带中的压缩应力图。参考图13和14，可在预定区域、通路或部分305内观察到高压缩应力，其中，裂纹在示例性的FDM 350中引发并向上蔓延，从而分离珠粒化边缘。然后，可通过选择性地利用附加的冷却和/或加热喷嘴、燃烧器或喷射器370来在FDM 350中阻止裂纹，导致连续玻璃带的持续珠粒化边缘分离过程。
因此，在一些实施方式中，冷却可由下式描述：
其中，T表示玻璃温度，y表示带材上的垂直坐标，ρ表示密度，Cp表示热容，t表示厚度，U表示垂直带速，h表示传热系数，且Ta表示冷却介质或气体的温度。参考式(5)，确定残余应力的产生与温度梯度之间直接相关，还确定温度变化与厚度成反比。因此，可在更薄的玻璃中产生更高的残余应力。应当注意的是，在一些实施方式中，由给定的冷却或加热机制产生的残余应力可取决于玻璃厚度与气体速度的乘积，气体速度与流速和宽度成正比。
在一些实施方式中，可在示例性的FDM 350中安装喷嘴、喷射器或燃烧器370，其中，利用碰撞粘弹性区域上方或其中(例如在牵引辊上方的带材部分)的玻璃表面的空气射流来形成压缩应力通路。当然，喷嘴、喷射器或燃烧器370也可置于玻璃带的弹性区域内(例如牵引辊下方)，因此该例子不应对本文所述的权利要求的范围产生限制。可对示例性喷嘴370中的气流进行调节，以在带材的预定位置处控制或定位或停止裂纹。例如，在一些实验中，20scfh的气流显示前进的裂纹在距离喷嘴中心约50mm处减慢，并且在距离喷嘴中心约15mm处停止。在这种提升下，裂纹蔓延速度与带材速度匹配，裂纹被稳定定位。示例性的气流可在约5scfh～约50scfh、约10scfh～约30scfh的范围内，以及它们之间的所有子范围。可以预见到，可对气流和气体温度以及各喷嘴的位置进行调整，以提供玻璃带的合适薄化、对玻璃带中压缩应力的合适调整等，从而导致可控且可定位的裂纹。即，可利用示例性的实施方式对(例如沿玻璃带长度的)局部冷却或加热下拉进行调整，以在玻璃带中引发、蔓延、控制以及定位或停止裂纹(垂直或水平)。
因此，本文所述的实施方式解决了若干个与从玻璃带(无论是否在熔合成形珠粒化边缘分离工艺中)、连续玻璃薄板条、狭缝拉制、浮法、再拉制或其它形成工艺中除去边缘或珠粒化边缘相关的问题。一个这样的问题是裂纹尖端定位的稳定性。例如，即使是裂纹尖端沿着或垂直于带材移动方向的微小移动也会导致边缘品质从细小光滑表面的劣化。然而，更大的移动可导致裂纹移动横跨整个带材宽度。本文所述的实施方式可提供热方法来调整裂纹尖端周围的应力以稳定其位置，并且改善裂纹尖端位置对带材机械干扰的稳健性。
附加的实施方式可使用用于带材中的残余应力而非使用机械剪切或用于裂纹蔓延的其它机械方法来导致裂纹蔓延。
一些实施方式在玻璃带的变薄区域中使用集中冷却，其在该变薄区域中引起高压缩应力。通过对玻璃的薄区域进行冷却而产生的高残余应力可为在制造工艺和设备中分离珠粒化边缘创造条件，或者可用于提供水平玻璃分离。在另一些实施方式中，玻璃转化方案中的集中冷却可冻结残余应力，所述残余应力可在随后促进用于分离珠粒化边缘的裂纹的蔓延。然而，对于某些工艺，冻结足够高的应力以使分离用裂纹蔓延所需的冷却量可能是不现实的，本文已描述了用于定位或停止该蔓延的方法。当然，可在层压玻璃带、单一玻璃带、连续玻璃薄板条等上使用示例性的实施方式。
因此，在利用本主题的实施方式的示例性熔合拉制机器(FDM)中分离珠粒化边缘可开启用于生产更高品质玻璃板的工艺窗口，因为玻璃带的形状可更加稳定和平坦，且可允许生产具有改善属性的产品的成形方法，所述改善属性例如压实、弯曲、应力等。此外，以这种方式分离珠粒化边缘还可降低玻璃板上通常与常规珠粒化边缘分离方法(例如划刻和破裂)相关的粘附玻璃的量。
具有含压缩应力区域、部分、通路或线的玻璃带的其它实施方式也可通过调整通路附近区域中的温度来定位或停止在该通路中向上蔓延的裂纹。例如，可选择性地进行加热和/或冷却来停止或定位蔓延的裂纹。因此，在一些实施方式中，可利用在引导蔓延的裂纹的压缩应力通道内的冷却来定位或停止裂纹，可利用加热压缩应力通路及其周围紧邻它的区域来定位或停止裂纹，或者可同时利用加热和冷却来定位或停止蔓延的裂纹。附加的实施方式可将裂纹尖端定位于有利的物理位置，以隔离蔓延的裂纹，避免其干扰上游或下游带材的移动。
在一些实施方式中，如果在玻璃设定区域内进行冷却，则利用压缩通路内的冷却定位或停止裂纹还可增强下游出现的任何残余压缩应力。因此，可在初始、最高位置处需要更少的冷却，允许利用相同的冷却设备获得更高的气体流速。
应当注意的是，尽管一些实施方式被描述为适用于熔合成形，但本文所附的权利要求不应受此所限，因为本文所述的方法、***和设备可用于任何具有导致裂纹蔓延的残余应力带的玻璃带。
应理解，多个公开的实施方式可涉及与特定实施方式一起描述的特定特性、原理或步骤。还应理解，虽然以涉及某一特定实施方式的形式描述，但特定特征、原理或步骤可以多种未说明的组合或排列方式与替代性实施方式互换或组合。
还应理解的是，本文所用术语“该”、“一个”或“一种”表示“至少一个(一种)”，不应局限为“仅一个(一种)”，除非明确有相反的说明。因此，例如，提到的“一种组件”包括具有两种或更多种这类组件的例子，除非文本中有另外的明确表示。
在本文中，范围可以表述为自“约”某一具体值始和/或至“约”另一具体值。当表述这种范围时，例子包括自某一具体值始和/或至另一具体值止。类似地，当使用先行词“约”表示数值为近似值时，应理解，具体数值构成另一个方面。还应理解的是，每个范围的端点值在与另一个端点值相结合以及独立于另一个端点值的情况下都是有意义的。
本文所用的术语“几乎”、“基本上”以及它们的变体旨在表示所描述的特征等于或约等于一个数值或描述。而且，“基本上相似”旨在表示两个数值相等或大致相等。在一些实施方式中，“基本上相似”可表示在彼此的约10％内的数值，例如在彼此的约5％内、或者在彼此的约2％内。
除非另有表述，否则都不旨在将本文所述的任意方法理解为需要使其步骤以具体顺序进行。因此，当方法权利要求实际上没有陈述为其步骤遵循一定的顺序或者其没有在权利要求书或说明书中以任意其他方式具体表示步骤限于具体的顺序，都不旨在暗示该任意特定顺序。
虽然会用过渡语“包含”来公开特定实施方式的各种特征、元素或步骤，但是应理解的是，这暗示了包括可采用过渡语“由……构成”或“基本上由……构成”描述在内的替代实施方式。因此，例如包含A+B+C的设备的暗含的替代性实施方式包括设备由A+B+C构成的实施方式和设备基本上由A+B+C构成的实施方式。
对本领域技术人员显而易见的是，可以在不偏离本公开的范围和精神的情况下对本公开进行各种修改和变动。因为本领域的技术人员可以想到所述实施方式的融合了本公开精神和实质的各种改良组合、子项组合和变化，应认为本公开包括所附权利要求书范围内的全部内容及其等同内容。

Claims (42)

1.一种用于形成玻璃带的设备，其包含：
成形体，所述成形体包含在所述成形体根部汇合的会聚成形表面，所述成形体配置成使得熔融玻璃形成从所述根部拉制的连续移动玻璃带；
第一加热或冷却设备，其用于在所述连续移动玻璃带中引发垂直裂纹；
第二加热或冷却设备，其用于定位或停止所述连续移动玻璃带中所引发的裂纹；以及
分离机制，所述分离机制位于所述第一和第二加热或冷却设备的下游，且所述分离机制配置成将所述连续移动玻璃带水平分离成玻璃板。
2.如权利要求1所述的设备，其特征在于，所述第二加热或冷却设备位于所述第一加热或冷却设备的下游。
3.如权利要求1所述的设备，其特征在于，所述第一和第二加热或冷却设备包含喷嘴、喷射器、激光、IR加热器和燃烧器中的至少一种。
4.如权利要求1所述的设备，其特征在于，所述连续移动玻璃带处于第一温度下，且所述第一加热或冷却设备配置成在低于所述第一温度的第二温度下将气体递送至所述连续移动玻璃带。
5.如权利要求1所述的设备，其特征在于，所述连续移动玻璃带处于第一温度下，且所述第一加热或冷却设备配置成在高于所述第一温度的第二温度下将气体递送至所述连续移动玻璃带。
6.如权利要求1所述的设备，其特征在于，还包含第三加热或冷却设备，所述第三加热或冷却设备位于所述第一和第二加热或冷却设备的下游，或位于所述第一加热和冷却设备的下游且位于所述第二加热或冷却设备的上游。
7.如权利要求4或5所述的设备，其特征在于，所述气体选自下组：空气、氮气、氢气、可燃气体、稀有气体以及它们的组合。
8.如权利要求1所述的设备，其特征在于，所述分离机制利用激光机制、机械划刻机制以及一种或更多种附加加热或冷却设备中的至少一种来分离玻璃。
9.如权利要求1所述的设备，其特征在于，所述连续移动玻璃带具有约0.01mm～约5mm的厚度。
10.如权利要求1所述的设备，其特征在于，所述第二加热机制位于所述根部下游约2500mm～约7500mm处。
11.如权利要求1所述的设备，其特征在于，所述第一加热机制位于所述第二加热机制上游约500mm～约5500mm处。
12.一种用于制造玻璃带的方法，所述方法包括使用权利要求1所述的设备的步骤。
13.一种用于形成玻璃带的设备，其包含：
成形体，所述成形体包含在所述成形体根部汇合的会聚成形表面，所述成形体配置成使得熔融玻璃形成从所述根部拉制的连续移动玻璃带；
第一加热或冷却设备，其用于沿流动方向分离所述连续移动玻璃带；以及
第二加热或冷却设备，其用于在所述根部前定位或停止对所述连续移动玻璃带的分离。
14.如权利要求13所述的设备，其特征在于，还包含分离机制，所述分离机制位于所述第一和第二加热或冷却设备的下游，且所述分离机制配置成将所述连续移动玻璃带水平分离成玻璃板。
15.如权利要求13所述的设备，其特征在于，还包含第三加热或冷却设备，所述第三加热或冷却设备位于所述第一和第二加热或冷却设备的下游，或位于所述第一加热和冷却设备的下游且位于所述第二加热或冷却设备的上游。
16.如权利要求13所述的设备，其特征在于，所述第二加热或冷却设备位于所述第一加热或冷却设备的下游。
17.如权利要求13所述的设备，其特征在于，所述第一和第二加热或冷却设备包含喷嘴、喷射器、激光、IR加热器和燃烧器中的至少一种。
18.如权利要求13所述的设备，其特征在于，所述连续移动玻璃带处于第一温度下，且所述第一加热或冷却设备配置成在低于所述第一温度的第二温度下将气体递送至所述连续移动玻璃带。
19.如权利要求13所述的设备，其特征在于，所述连续移动玻璃带处于第一温度下，且所述第一加热或冷却设备配置成在高于所述第一温度的第二温度下将气体递送至所述连续移动玻璃带。
20.如权利要求18或19所述的设备，其特征在于，所述气体选自下组：空气、氮气、氢气、可燃气体、稀有气体以及它们的组合。
21.如权利要求14所述的设备，其特征在于，所述分离机制利用激光机制、机械划刻机制以及一种或更多种附加加热或冷却设备中的至少一种来分离玻璃。
22.如权利要求13所述的设备，其特征在于，所述连续移动玻璃带在所述分离机制后具有约0.01mm～约5mm的厚度。
23.如权利要求13所述的设备，其特征在于，所述第二加热机制位于所述根部下游约2500mm～约7500mm处。
24.如权利要求13所述的设备，其特征在于，所述第一加热机制位于所述第二加热机制上游约500mm～约5500mm处。
25.一种用于制造玻璃带的方法，所述方法包括使用权利要求13所述的设备的步骤。
26.一种用于形成玻璃带的设备，其包含：
成形体，所述成形体配置成形成从所述成形体拉制的连续移动玻璃带；
第一加热或冷却设备，其用于在所述连续移动玻璃带的粘弹性区域中引发裂纹；以及
第二加热或冷却设备，其用于定位或停止所述连续移动玻璃带中所引发的裂纹。
27.如权利要求26所述的设备，其特征在于，所述成形体还包含在所述成形体根部汇合的会聚成形表面，所述成形体配置成使得熔融玻璃形成从所述根部拉制的连续移动玻璃带。
28.如权利要求26所述的设备，其特征在于，所引发的裂纹在流动方向上。
29.如权利要求26所述的设备，其特征在于，所引发的裂纹垂直于流动方向。
30.如权利要求26所述的设备，其特征在于，还包含分离机制，所述分离机制位于所述第一和第二加热或冷却设备的下游，且所述分离机制配置成将所述连续移动玻璃带分离成玻璃板。
31.如权利要求26所述的设备，其特征在于，所述第二加热或冷却设备位于所述第一加热或冷却设备的下游。
32.如权利要求26所述的设备，其特征在于，还包含第三加热或冷却设备，所述第三加热或冷却设备位于所述第一和第二加热或冷却设备的下游，或位于所述第一加热和冷却设备的下游且位于所述第二加热或冷却设备的上游。
33.如权利要求26所述的设备，其特征在于，所述第一和第二加热或冷却设备包含喷嘴、喷射器、激光、IR加热器和燃烧器中的至少一种。
34.如权利要求26所述的设备，其特征在于，所述连续移动玻璃带处于第一温度下，且所述第一加热或冷却设备配置成在低于所述第一温度的第二温度下将气体递送至所述连续移动玻璃带。
35.如权利要求26所述的设备，其特征在于，所述连续移动玻璃带处于第一温度下，且所述第一加热或冷却设备配置成在高于所述第一温度的第二温度下将气体递送至所述连续移动玻璃带。
36.如权利要求34或35所述的设备，其特征在于，所述气体选自下组：空气、氮气、氢气、可燃气体、稀有气体以及它们的组合。
37.如权利要求30所述的设备，其特征在于，所述分离机制利用激光机制、机械划刻机制以及一种或更多种附加加热或冷却设备中的至少一种来分离玻璃。
38.如权利要求26所述的设备，其特征在于，所述连续移动玻璃带具有约0.01mm～约5mm的厚度。
39.如权利要求27所述的设备，其特征在于，所述第二加热机制位于所述根部下游约2500mm～约7500mm处。
40.如权利要求26所述的设备，其特征在于，所述第一加热机制位于所述第二加热机制上游约500mm～约5500mm处。
41.一种用于制造玻璃带的方法，所述方法包括使用权利要求26的设备的步骤。
42.如权利要求1、14或26所述的设备，其特征在于，所述第一加热或冷却设备位于所述玻璃带上处于其各自玻璃化转变温度下的部分的上游。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114161000A (zh) * 2021-06-04 2022-03-11 浙江华工光润智能装备技术有限公司 一种激光切割玻璃的裂片方法及裂片装置
CN114956533A (zh) * 2022-05-07 2022-08-30 河北省沙河玻璃技术研究院 超薄柔性玻璃制备方法及装置

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102015104801A1 (de) * 2015-03-27 2016-09-29 Schott Ag Verfahren und Vorrichtung zum kontinuierlichen Trennen von Glas
JP6980532B2 (ja) 2015-05-18 2021-12-15 コーニング インコーポレイテッド ガラスリボンを処理する方法及びシステム
CN117794872A (zh) * 2021-07-20 2024-03-29 康宁公司 用于将边缘部分与玻璃带分离的设备和方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1035278A (zh) * 1987-12-23 1989-09-06 Ppg工业公司 不连续的玻璃切割与边缘整形
CN1890188A (zh) * 2003-12-05 2007-01-03 旭硝子株式会社 平板玻璃的切割方法及装置
CN100366556C (zh) * 2001-01-12 2008-02-06 法国圣戈班玻璃厂 连续玻璃带的边缘切割方法和实施装置
CN101891375A (zh) * 2009-05-21 2010-11-24 康宁股份有限公司 在玻璃成形工艺中降低来自成形体的辐射热损失的装置
CN104379516A (zh) * 2011-11-30 2015-02-25 康宁股份有限公司 用于从持续移动的玻璃带移除边缘部分的设备和方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19918936A1 (de) * 1999-04-27 2000-11-02 Schott Glas Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Einzelglasscheiben
US20060042314A1 (en) * 2004-08-27 2006-03-02 Abbott John S Iii Noncontact glass sheet stabilization device used in fusion forming of a glass sheet
DE102006024825A1 (de) * 2006-05-23 2007-11-29 Jenoptik Automatisierungstechnik Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Randbeschneiden eines Floatglasbandes
US8539795B2 (en) * 2009-05-13 2013-09-24 Corning Incorporated Methods for cutting a fragile material
US8132427B2 (en) * 2009-05-15 2012-03-13 Corning Incorporated Preventing gas from occupying a spray nozzle used in a process of scoring a hot glass sheet
US8245539B2 (en) * 2010-05-13 2012-08-21 Corning Incorporated Methods of producing glass sheets
JP5617556B2 (ja) * 2010-11-22 2014-11-05 日本電気硝子株式会社 帯状ガラスフィルム割断装置及び帯状ガラスフィルム割断方法
US8528365B2 (en) * 2011-02-24 2013-09-10 Corning Incorporated Apparatus for removing volatilized materials from an enclosed space in a glass making process
TWI548598B (zh) * 2011-02-28 2016-09-11 康寧公司 熔融抽拉裝置及方法
WO2015084668A1 (en) * 2013-12-03 2015-06-11 Corning Incorporated Apparatus and method for severing a glass sheet

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1035278A (zh) * 1987-12-23 1989-09-06 Ppg工业公司 不连续的玻璃切割与边缘整形
CN100366556C (zh) * 2001-01-12 2008-02-06 法国圣戈班玻璃厂 连续玻璃带的边缘切割方法和实施装置
CN1890188A (zh) * 2003-12-05 2007-01-03 旭硝子株式会社 平板玻璃的切割方法及装置
CN101891375A (zh) * 2009-05-21 2010-11-24 康宁股份有限公司 在玻璃成形工艺中降低来自成形体的辐射热损失的装置
CN104379516A (zh) * 2011-11-30 2015-02-25 康宁股份有限公司 用于从持续移动的玻璃带移除边缘部分的设备和方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114161000A (zh) * 2021-06-04 2022-03-11 浙江华工光润智能装备技术有限公司 一种激光切割玻璃的裂片方法及裂片装置
CN114956533A (zh) * 2022-05-07 2022-08-30 河北省沙河玻璃技术研究院 超薄柔性玻璃制备方法及装置
CN114956533B (zh) * 2022-05-07 2023-10-03 河北省沙河玻璃技术研究院 超薄柔性玻璃制备方法及装置

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