CN107605451B - 一种基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，包括(1)射孔后采用阶梯排量泵注滑溜水压裂液，(2)泵注含支撑剂的胍胶压裂液，(3)泵注清水进行顶替，(4)提升支撑剂比例，并泵注含支撑剂的胍胶压裂液，(5)再泵注清水，如此含砂液与清水交替泵注至支撑剂比例达到20％，(6)最后泵注大量清水至完全将支撑剂顶替在裂缝中。本发明还包括含组合型结构射孔的井筒。本发明有利于在埋深较大的非常规油气藏中形成复杂的裂缝网络，并有效增大水力裂缝的规模，从而实现人工增大渗透率的目的。
Description
技术领域
本发明涉及非常规油气藏开发技术领域，尤其涉及一种基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法。
背景技术
随着常规天然气资源的不断减少，开发难度的不断加大，以页岩气、煤层气为代表的非常规天然气正在影响着世界能源格局。我国非常规油气资源储量丰富，开发潜力巨大，且目前对于非常规油气资源的勘探开发也取得了突破性的进展，但尚未形成适合于我国国情的非常规油气开采技术体系，许多关键的技术问题需要解决。
国内外理论实践研究表明，分段分簇的体积压裂技术已成为开发非常规油气藏的主要手段之一，在储层中形成复杂的裂缝网络是体积压裂主要目标之一。定向射孔及螺旋射孔是目前压裂施工过程中最为常见的两种射孔类型，然而随着储集层埋深的增加，地质演化程度剧烈，构造及地应力更加复杂，对勘探开发技术要求也更高，常规射孔类型往往难以满足技术要求。
目前，对于油气藏压裂中射孔的研究，主要采用以下方法：
借助立体交错定向射孔技术实现单层多缝的压裂工艺，包括：井筒优选，优化射孔参数；优化定向射孔类型和施工规模；进行压裂施工等步骤，专利中采用立体交错定向射孔类型施工，使得相邻两段射孔方位均不同，每段裂缝在不同方位处起裂和扩展，避免了裂缝间的窜通，实现一趟管柱完成四段以上压裂，提高施工效率。但埋深较大的非常规油气储层，尤其是不均质性较强的页岩储层，定向射孔往往很难达到理想的效果。
基于准水平面射孔配合酸化改造底水油藏的方法，通过电缆或者油管将射孔枪下放至目的层段，而后射孔枪对准预先设定的射孔平面进行射孔，最后注入酸液，当酸液进入所述预先设定的射孔平面上的射孔后，对射孔平面附近的储层进行改造，保证了人工裂缝在油层内部延伸，避免沟通底水，达到增产的目的。但该方案所提供的酸化压裂对非常规油气储层并不适用，基于水力压裂的储层改造优化方案才是开发页岩气等非常规油气藏的核心技术之一。
一种提高套管斜井压裂效果的射孔方法，主要包括如下步骤：首先进行射孔深度定位；然后进行多次坐键；进行方位测定，再进行井下定向；定向完成后，加压起爆；进行定向射孔；射孔完成后立即进行了加砂压裂改造等步骤。提高了射孔成功率，射孔后无喷势，达到了优化裂缝形态、降低地层破裂压力的目的。但该方案仅优化了射孔工艺，并未对射孔结构提出优化方案，且未涉及压裂液的泵注方法。
基于天然裂缝储层的压裂改造方法，主要包括利用线性胶液体对改造储层进行阶梯排量施工，向改造储层注入滑溜水及第一规格支撑剂进行的三次封堵，形成三级水力裂缝，从而提高天然裂缝储层的压裂裂缝复杂化效果。但该方案并未涉及阶梯排量压裂施工的具体排量。
目前，对于非常规油气藏压裂的研究很少涉及较为复杂的深层非常规油气藏，而随着开发深度的不断加大，构造地应力逐渐复杂，尤其是对于非均质性较强，裂缝发育的页岩储层，由于裂缝的复杂程度及延伸距离往往难以保证，从而降低了采收率。
发明内容
有鉴于此，本发明的实施例提供了一种基于组合型射孔对储层进行阶梯排量压裂泵注的方法，该方法针对构造地应力较为复杂的深层非常规油气藏具有较强的适应性，裂缝能有效支撑，长期导流效果稳定。
本发明的实施例提供一种基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，利用含组合型射孔的井筒对储层进行射孔，向完成射孔的储层进行阶梯排量压裂泵注，包括以下步骤：
S1.设定滑溜水压裂液的初始排量，利用滑溜水压裂液对储层进行压裂形成一级水力裂缝，在压裂过程中，阶梯提升滑溜水压裂液的排量，并依次利用不同排量的滑溜水压裂液对储层进行压裂，以形成二、三级水力裂缝；
S2.将滑溜水压裂液更换为胍胶压裂液，设定胍胶压裂液排量，向储层中泵注胍胶压裂液，所述胍胶压裂液中含有支撑剂；
S3.向储层中泵注清水，将步骤S2中所述支撑剂向裂缝中顶替；
S4.在步骤S2的基础上提升胍胶压裂液中所携带支撑剂的比例，向储层中泵注携带支撑剂的胍胶压裂液；
S5.重复步骤S3和S4至胍胶压裂液中携带支撑剂的比例达到20％，泵注胍胶压裂液的排量均与步骤S1中的最终排量相同；
S6.向储层中泵注清水将支撑剂完全顶替在裂缝中。
进一步，所述含组合型射孔的井筒包括井筒，所述井筒类型为水平井，并设在储层内，所述井筒在水平段由深至浅设有多个射孔段，所述井筒的每个射孔段包括四个射孔簇，每个射孔簇均包括定向射孔和螺旋射孔，所述定向射孔在井筒的筒壁上在水平段由深至浅呈直线排列，所述螺旋射孔在井筒的筒壁上在水平段由深至浅圆周方向螺旋排列，每簇中的螺旋射孔以同簇内定向射孔直线排列的起点为起点开始螺旋排列，所述射孔簇中的定向射孔列与相邻射孔簇中的定向射孔列之间的相位角为90°，每个射孔段中的四个定向射孔簇可分布于4个方向，分别为水平向左、水平向右、竖直向上和竖直向下。
进一步，所述射孔簇中每个螺旋射孔与相邻螺旋射孔间的相位角为60°，每个螺旋射孔与相邻螺旋射孔间的轴向间距为8cm，每个定向射孔与相邻定向射孔间的轴向间距为8cm，所述射孔簇与相邻射孔簇间的间距为8m，每一射孔簇的长度为1-1.5m，每米包括21个螺旋射孔及定向射孔，所述螺旋射孔和定向射孔的孔径为10.5mm。
进一步，所述步骤S1中，滑溜水压裂液的初始排量与储层的物性相关，储层越致密，滑溜水压裂液的初始排量越小，储层的裂缝发育越良好，滑溜水压裂液的初始排量越大；阶梯提升滑溜水压裂液的排量根据施工压力和井筒的井口限定值进行设定。
进一步，所述步骤S1中，考虑到泵组的实际泵注能力，从滑溜水压裂液的初始排量到滑溜水压裂液的最终排量，所述滑溜水压裂液的排量经历两次阶梯提升，第一次提升阶梯增幅在100％以上，第二次提升阶梯增幅为75％-150％，所述阶梯增幅：
其中R为阶梯增幅，Sn+1表示后一阶梯排量值，Sn表示前一阶梯排量值，n＝1,2。
进一步，所述滑溜水压裂液的初始排量为2-4m3/min，第一次提升后，所述滑溜水压裂液的排量为6-8m3/min，第二次提升后，所述滑溜水压裂液的排量为12-16m3/min。
进一步，所述步骤S1包括以下步骤：
S1.1.设定滑溜水压裂液的初始排量，利用滑溜水压裂液对储层进行压裂，获得一级水力裂缝；
S1.2.在步骤S1.1的基础上提升排量，利用滑溜水压裂液对储层进行压裂，获得二级水力裂缝；
S1.3.在步骤S1.2的基础上提升排量，利用滑溜水压裂液对储层进行压裂，获得三级水力裂缝。
进一步，所述滑溜水压裂液主要由以下质量百分含量的原料制成：减阻剂0.1％、助排剂0.3％、黏土稳定剂1％；所述胍胶压裂液主要由以下质量百分含量的原料制成：胍胶0.5％、KCl 0.5％、粘土稳定剂0.3％、助排剂0.5％、有机硼交联剂0.3％；所述滑溜水压裂液的比例为滑溜水压裂液与胍胶压裂液之和的45％-50％；所述支撑剂为中密度陶粒，粒径0.425-0.85mm，体积密度为1.75g/cm3，性能指标要求达到SY/T 5108-2006标准规定的指标。
进一步，所述步骤S2中，胍胶压裂液的排量与步骤S1中的最后一级的最终排量相同，为12-16m3/min，具体排量值与地面泵组的泵注能力有关，且在泵注胍胶压裂液及清水顶替的过程中保持此排量不变，所述胍胶压裂液携带支撑剂的初始比例为5％。
进一步，所述步骤S3中，泵注清水的液量与泵注携带支撑剂的胍胶压裂液的液量相同，每次泵注携带支撑剂的胍胶压裂液的液量为40-60m3。
进一步，所述步骤S4中，每次胍胶压裂液中携带支撑剂的比例提升1％。
进一步，所述步骤S6中，向储层中泵注清水的液量在100m3以上。
与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：
(1)基于能量转化原理，优化了分段分簇压裂中阶梯排量压裂的泵注方法，并结合压裂施工现场的实际情况给出了阶梯排量压裂中具体的排量值，针对构造地应力较为复杂的深层非常规油气藏具有较强的适应性，裂缝能有效支撑，长期导流效果稳定。
(2)利用含组合型射孔的井筒进行压裂，既可以增大水力裂缝的长度，也能有效避免深层油气藏在压裂过程中仅在近井筒端形成水力裂缝的弊端，而且组合型射孔可在各个方向出液，对于构造地应力方向复杂的深部储层具有较好的适应性。此外，射孔方位的分散使得水力裂缝与天然裂缝相交时的位置关系变得多样化，增大了水力裂缝穿透天然裂缝的几率，从而增大裂缝的规模。
附图说明
图1是本发明一种基于组合型射孔对储层进行阶梯排量压裂泵注的方法中有组合型射孔的井筒一示意图。其中，1-井筒，2-射孔簇，21-定向射孔，22-螺旋射孔，A为水平段，B为直井段，靠近A端部的为井深处，靠近B端的为井浅处；
图2是井筒断面示意图，用以表示一种井筒方位；
图3是发明一种基于组合型射孔对储层进行阶梯排量压裂泵注的方法的一流程图。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合附图对本发明实施方式作进一步地描述。
以四川盆地某页岩气压裂井为例，本发明的实施例提供了一种基于组合型射孔对储层进行阶梯排量压裂泵注的方法，该方法至少应包括：利用含组合型射孔的井筒对储层进行射孔，射孔方式及参数优化；向完成射孔的储层进行阶梯排量压裂泵注等步骤。
储层基本参数为：储层厚度38m，温度95℃，孔隙度4.28％，地层压力38.94MPa，地层压力系数1.55，闭合压力54.8MPa，储层页岩平均泊松比为0.17，平均杨氏模量为34.25GPa。
主要井筒参数为：垂深3973.33m，水平段长1625.21m，共三开，水平段三开套管外径为139.7mm，井筒方向与层理面平行。
根据测井解释情况、施工要求、HSE及井控要求，根据储层物性、结构面发育情况，以及水平地应力的差异情况合理安***孔及注液施工。
请参考图1，有组合型射孔的井筒包括井筒1，所述井筒1类型为水平井，并设在储层内，所述井筒1上在水平段由深至浅设有多个射孔段，每个射孔段包括四个射孔簇2，具体射孔簇2的数量及长度应根据储层的物性及封隔器的坐封条件而定，在实施例中，每一段射孔簇2的长度为1-1.5m，所述射孔簇2与相邻射孔簇2间的间距为8m，所述射孔簇2中的定向射孔21与相邻射孔簇2中的定向射孔21之间的相位角为90°。
每个射孔簇2均包括定向射孔21和螺旋射孔22，在一实施例中，每米包括21个螺旋射孔21及定向射孔22，所述螺旋射孔22和定向射孔21的孔径为10.5mm，组合型射孔集两种射孔的优势于一身，既有利于增大主裂缝的延伸长度，保证裂缝的宽度，同时对深部页岩气储层的不均质性又有较好的适应性，有利于扩大水力裂缝的规模。
请参考图2，定向射孔21在井筒1的筒壁上在水平段由深至浅呈直线排列，射孔簇2中每个定向射孔与相邻定向射孔间的轴向间距为8cm，每个射孔段中的定向射孔21可涵盖竖直向上、竖直向下、水平向左和水平向右，即正S和正N方向。
螺旋射孔22在井筒1的筒壁上在水平段由深至浅沿圆周方向螺旋排列，且所述螺旋射孔22以同簇定向射孔21直线排列的起点为起点开始螺旋排列，射孔簇2中每个螺旋射孔22与相邻螺旋射孔22间的相位角为60°，每个螺旋射孔22与相邻螺旋射孔22间的轴向距离为8cm，为防止裂缝窜通，降低应力阴影作用的影响，应适当增大射孔轴向间的间距，故设为8cm。
阶梯排量压裂泵注过程是针对某一段的压裂过程而言，对于其他段可采用同样的方法进行压裂，或根据实际情况进行微调。
选用Φ60.32mm油管及KQ65/70型下悬挂式井口，并采取环空注入压裂工艺进行注液，下Φ60.32mm外加厚油管底带Φ116mm×2.0m通井规、带球座，通井至人工井底。下管柱中途遇阻加压小于30KN；现场备不小于2倍井筒容积的清水，以不小于0.65m3/min的排量反洗井至进出口水质一致。全井筒套管试压30MPa，30min压降小于0.5MPa为合格；油管投球，加压25MPa，30min压降小于0.5MPa为合格；提出井内管柱，孔枪型选择SYD-102型，之后安装KQ65/70型采气树。
请参考图3，阶梯排量压裂泵注包括以下步骤：S1.设定滑溜水压裂液的初始排量，滑溜水压裂液的初始排量与储层的物性相关，储层越致密，滑溜水压裂液的初始排量越小，储层的裂缝发育越良好，滑溜水压裂液的初始排量越大；利用滑溜水压裂液对储层进行压裂形成一级裂缝，在压裂过程中，阶梯提升滑溜水压裂液的排量，以形成二、三级水力裂缝，阶梯提升滑溜水压裂液的排量根据施工压力和井筒的井口限定值进行设定，从滑溜水压裂液的初始排量到滑溜水压裂液的最终排量，所述滑溜水压裂液的排量经历两次阶梯提升，第一次提升阶梯增幅在100％以上，第二次提升阶梯增幅为75％-150％；所述阶梯增幅提升的计算公式如下：
其中R为阶梯增幅，Sn+1表示后一阶梯排量值，Sn表示前一阶梯排量值，n＝1,2。
依次利用不同排量的滑溜水压裂液对储层进行压裂。
基于能量转化原理并结合水力压裂物理模拟实验分析阶梯排量压裂过程发现，当下一阶段的泵注排量达到上一阶段的两倍左右的时候，往往会产生新的水力裂缝，否则，滑溜水压裂液仅会从原有裂缝滤失，起到短暂增大缝宽的效果，而结合目前水力压裂泵组设备的实际情况，设计三个排量，阶梯升高的阶段较为符合实际。
滑溜水压裂液主要由以下质量百分含量的原料制成：减阻剂0.1％、助排剂0.3％、黏土稳定剂1％。
具体地，所述步骤S1包括以下步骤：
S1.1.设定滑溜水压裂液的初始排量，优选为2-4m3/min，利用滑溜水压裂液对储层进行压裂，获得一级水力裂缝；
S1.2.在步骤S1.1的基础上第一次提升排量，优选为6-8m3/min，利用滑溜水压裂液对储层进行压裂，获得二级水力裂缝；
S1.3.在步骤S1.2的基础上第二次提升排量，优选为12-16m3/min，利用滑溜水压裂液对储层进行压裂，获得三级水力裂缝。
S2.将滑溜水压裂液更换为胍胶压裂液，设定胍胶压裂液排量，胍胶压裂液的排量与步骤S1中的最后一级的最终排量相同，优选为12-16m3/min，具体排量值与地面泵组的泵注能力有关，且在泵注胍胶压裂液及清水顶替的过程中保持此排量不变，所述胍胶压裂液携带支撑剂向储层的裂缝中泵注，每次泵注携带支撑剂的胍胶压裂液的液量为40-60m3，胍胶压裂液携带支撑剂的初始比例优选为5％。
胍胶压裂液主要由以下质量百分含量的原料制成：胍胶0.5％、KCl 0.5％、粘土稳定剂0.3％、助排剂0.5％、有机硼交联剂0.3％；所述滑溜水压裂液的比例为滑溜水压裂液与胍胶压裂液之和的45％-50％。
支撑剂为中密度陶粒，粒径0.425-0.85mm，体积密度为1.75g/cm3，性能指标要求达到SY/T 5108-2006标准规定的指标。
S3.向储层中泵注清水，将步骤S2中所述支撑剂向裂缝中顶替；确保裂缝被充分支撑；泵注清水的液量与泵注携带支撑剂的胍胶压裂液的液量相同，即液量为40-60m3。
S4.向储层中泵注携带支撑剂的胍胶压裂液，并在步骤S2的基础上提升胍胶压裂液中所携带支撑剂的比例；每次胍胶压裂液中携带支撑剂的比例提升1％；
S5.重复步骤S3和S4至胍胶压裂液中携带支撑剂的比例达到20％；
S6.最后向储层中泵注大量清水至将支撑剂完全顶替在裂缝中。
向储层中泵注清水的液量在100m3以上，确保储层改造程度的最大化。
微地震监测结果显示，裂缝的规模相对优化前明显增大，压裂施工完成后，初期平均产气量1.5×104m3/d，较同区块螺旋射孔井提高13.58％。
本发明基于能量转化原理，优化了分段分簇压裂中阶梯排量压裂的泵注方法，针对构造地应力较为复杂的深层非常规油气藏具有较强的适应性，裂缝能有效支撑，长期导流效果稳定；利用组合型射孔进行射孔，既可以增大水力裂缝的长度，也能有效避免深层油气藏在压裂过程中仅在近井筒端形成水力裂缝的弊端，而且组合型射孔可在各个方向出液，对于构造地应力方向不明确的深部储层具有较好的适应性，此外，射孔方位的分散使得水力裂缝与天然裂缝相交时的位置关系变得多样化，增大了水力裂缝穿透天然裂缝的几率，从而增大裂缝的规模。
以上仅为本发明的优选实施例，并非因此限制本发明的专利范围，凡是利用本发明说明书及附图内容所作的等效结构及方法变换，或直接或间接运用在其他相关的技术领域，均同理包括在本发明的专利保护范围内。
在本文中，所涉及的前、后、上、下、深、浅等方位词是以附图中各部分之间的位置来定义的，只是为了表达技术方案的清楚及方便。应当理解，所述方位词的使用不应限制本申请请求保护的范围。
在不冲突的情况下，本文中上述实施例及实施例中的特征可以相互结合。
以上所述仅为本发明的较佳实施例，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (11)
1.一种基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，其特征在于，利用含组合型射孔的井筒对储层进行射孔，所述含组合型射孔的井筒包括井筒，所述井筒类型为水平井，并设在储层内，所述井筒在水平段由深至浅设有多个射孔段，所述井筒的每个射孔段包括四个射孔簇，每个射孔簇均包括定向射孔和螺旋射孔，所述定向射孔在井筒的筒壁上在水平段由深至浅呈直线排列，所述螺旋射孔在井筒的筒壁上在水平段由深至浅圆周方向螺旋排列，每簇中的螺旋射孔以同簇内定向射孔直线排列的起点为起点开始螺旋排列，所述射孔簇中的定向射孔列与相邻射孔簇中的定向射孔列之间的相位角为90°，每个射孔段中的四个定向射孔簇可分布于4个方向，分别为水平向左、水平向右、竖直向上和竖直向下，向完成射孔的储层进行阶梯排量压裂泵注，包括以下步骤：
S1.设定滑溜水压裂液的初始排量，利用滑溜水压裂液对储层进行压裂形成一级水力裂缝，在压裂过程中，阶梯提升滑溜水压裂液的排量，并依次利用不同排量的滑溜水压裂液对储层进行压裂，以形成二、三级水力裂缝；
S2.将滑溜水压裂液更换为胍胶压裂液，设定胍胶压裂液排量，向储层中泵注胍胶压裂液，所述胍胶压裂液中含有支撑剂；
S3.向储层中泵注清水，将步骤S2中所述支撑剂向裂缝中顶替；
S4.在步骤S2的基础上提升胍胶压裂液中所携带支撑剂的比例，向储层中泵注携带支撑剂的胍胶压裂液；
S5.重复步骤S3和S4至胍胶压裂液中携带支撑剂的比例达到20％，泵注胍胶压裂液的排量均与步骤S1中的最终排量相同；
S6.向储层中泵注清水将支撑剂完全顶替在裂缝中。
2.根据权利要求1所述的基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，其特征在于，所述射孔簇中每个螺旋射孔与相邻螺旋射孔间的相位角为60°，每个螺旋射孔与相邻螺旋射孔间的轴向间距为8cm，每个定向射孔与相邻定向射孔间的轴向间距为8cm，所述射孔簇与相邻射孔簇间的间距为8m，每一射孔簇的长度为1-1.5m，每米包括21个螺旋射孔及定向射孔，所述螺旋射孔和定向射孔的孔径为10.5mm。
3.根据权利要求1所述的基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，其特征在于，所述步骤S1中，滑溜水压裂液的初始排量与储层的物性相关，储层越致密，滑溜水压裂液的初始排量越小，储层的裂缝发育越良好，滑溜水压裂液的初始排量越大；阶梯提升滑溜水压裂液的排量根据施工压力和井筒的井口限定值进行设定。
4.根据权利要求1所述的基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，其特征在于，所述步骤S1中，考虑到泵组的实际泵注能力，从滑溜水压裂液的初始排量到滑溜水压裂液的最终排量，所述滑溜水压裂液的排量经历两次阶梯提升，第一次提升阶梯增幅在100％以上，第二次提升阶梯增幅为75％-150％，所述阶梯增幅：
其中R为阶梯增幅，Sn+1表示后一阶梯排量值，Sn表示前一阶梯排量值，n＝1,2。
5.根据权利要求4所述的基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，其特征在于，所述滑溜水压裂液的初始排量为2-4m3/min，第一次提升后，所述滑溜水压裂液的排量为6-8m3/min，第二次提升后，所述滑溜水压裂液的排量为12-16m3/min。
6.根据权利要求1所述的基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，其特征在于，所述步骤S1包括以下步骤：
S1.1.设定滑溜水压裂液的初始排量，利用滑溜水压裂液对储层进行压裂，获得一级水力裂缝；
S1.2.在步骤S1.1的基础上提升排量，利用滑溜水压裂液对储层进行压裂，获得二级水力裂缝；
S1.3.在步骤S1.2的基础上提升排量，利用滑溜水压裂液对储层进行压裂，获得三级水力裂缝。
7.根据权利要求1所述的基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，其特征在于，所述滑溜水压裂液主要由以下质量百分含量的原料制成：减阻剂0.1％、助排剂0.3％、黏土稳定剂1％；所述胍胶压裂液主要由以下质量百分含量的原料制成：胍胶0.5％、KCl 0.5％、粘土稳定剂0.3％、助排剂0.5％、有机硼交联剂0.3％；所述滑溜水压裂液的比例为滑溜水压裂液与胍胶压裂液之和的45％-50％；所述支撑剂为中密度陶粒，粒径0.425-0.85mm，体积密度为1.75g/cm3，性能指标要求达到SY/T 5108-2006标准规定的指标。
8.根据权利要求1所述的基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，其特征在于，所述步骤S2中，胍胶压裂液的排量与步骤S1中的最后一级的最终排量相同，为12-16m3/min，具体排量值与地面泵组的泵注能力有关，且在泵注胍胶压裂液及清水顶替的过程中保持此排量不变，所述胍胶压裂液携带支撑剂的初始比例为5％。
9.根据权利要求1所述的基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，其特征在于，所述步骤S3中，泵注清水的液量与泵注携带支撑剂的胍胶压裂液的液量相同，每次泵注携带支撑剂的胍胶压裂液的液量为40-60m3。
10.根据权利要求1所述的基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，其特征在于，所述步骤S4中，每次胍胶压裂液中携带支撑剂的比例提升1％。
11.根据权利要求1所述的基于组合型射孔的阶梯排量压裂泵注方法，其特征在于，所述步骤S6中，向储层中泵注清水的液量在100m3以上。
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