CN107109579A - 表面品质优异的高强度镀锌钢板用热轧钢板及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及表面品质优异的高强度镀锌钢板用热轧钢板及其制造方法，以重量％计，所述热轧钢板包含：C：0.08～0.2％、Si：0.03～0.15％、Mn：1.4～2％、P：0.001～0.05％、S：0.001～0.03％、Al：0.002～0.05％、余量Fe及其他不可避免的杂质，Mn/Si的重量比为20～30，C/Si的重量比为1～5，Si/P的重量比为3～10，微细组织以面积分数计，由10～40％贝氏体、20～30％珠光体及40～60％铁素体组成，并且从表面到50μm以内形成有FeO、Fe2SiO4、Fe3(PO)4的三元共晶化合物。

Description

表面品质优异的高强度镀锌钢板用热轧钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及热轧钢板及其制造方法，更详细而言，涉及表面品质优异的高强度热轧钢板及其制造方法，其中，所述热轧钢板用作镀锌钢板(热浸镀锌钢板(hot galvanizediron，HGI))的基材钢板。
背景技术
将高强度热轧钢板作为基材钢板的高强度镀锌钢板(热浸镀锌钢板(hotgalvanized iron，HGI))被广泛地用于构架材料等。
作为所述高强度镀锌钢板的基材钢板的高强度热轧钢板通常使用包含Nb的钢种。
所述高强度热轧钢板通常通过加热含有Nb的钢坯，并在Ar3以上的奥氏体区域进行热轧，然后进行收卷来制造。
然而，如上所述，在Ar3以上的奥氏体区域热轧含有Nb的钢坯时，存在如下问题：热轧时Nb延迟再结晶而增加精轧的轧制负荷，由此辊表面变得粗糙，导致钢板的通板性不良及表面缺陷，特别是沙型氧化皮等缺陷。
作为改善这种表面缺陷，特别是氧化皮性缺陷的现有技术，已知在粗轧的前方执行除去氧化皮(descaling)操作时，通过增加冷却水的喷射次数或降低棒材厚度，或者强化精轧氧化皮清理机(Finishing Scale Breaker，FSB)的条件来改善氧化皮缺陷的方法等。
然而，所述现有技术会导致热轧通板性不良及尺寸变更频发等问题，因此不能视为根本性的解决方案。
因此，需要在没有作业方面的问题的情况下，可通过解决表面氧化皮性缺陷来提供表面特性优异的热轧钢板，特别是提供镀锌钢板用热轧钢板的技术。
发明内容
要解决的技术问题
根据本发明的一方面，其目的在于提供用作镀锌钢板(热浸镀锌钢板(hotgalvanized iron，HGI))的基础钢板的表面品质优异的高强度热轧钢板及其制造方法。
技术方案
根据本发明的一方面，提供表面品质优异的高强度热轧钢板，其特征在于，以重量％计，所述热轧钢板包含：C：0.08～0.2％、Si：0.03～0.15％、Mn：1.4～2％、P：0.001～0.05％、S：0.001～0.03％、Al：0.002～0.05％、余量Fe及其他不可避免的杂质，Mn/Si的重量比为20～30，C/Si的重量比为1～5，Si/P的重量比为3～10，微细组织以面积分数计，由10～40％的贝氏体、20～30％的珠光体及40～60％的铁素体组成，并且从表面到50μm以内形成有FeO、Fe2SiO4、Fe3(PO)4的三元共晶化合物。
以重量％计，所述钢板可进一步包含选自N：0.01％以下且0除外、Ti：0.02％以下且0除外、Cu：0.1％以下且0除外、Ni：0.1％以下且0除外、Cr：0.1％以下且0除外、V：0.01％以下且0除外以及Mo：0.08％以下且0除外中的一种或两种以上。
形成在所述热轧钢板的两侧表面上的点状的沙型氧化皮的平均数量可以是0.1个/m3以下。
所述热轧钢板可包括镀锌层。
所述热轧钢板可具有540MPa以上的拉伸强度、400MPa以上的屈服强度及16％以上的延伸率。例如，所述热轧钢板可具有540～670MPa的拉伸强度、400～600MPa的屈服强度以及16～30％的延伸率。
根据本发明的另一方面，提供表面品质优异的高强度热轧钢板的制造方法，其包括以下步骤：在1000～1250℃的温度下对板坯进行加热，以重量％计，所述板坯包含：C：0.08～0.2％、Si：0.03～0.15％、Mn：1.4～2％、P：0.001～0.05％、S：0.001～0.03％、Al：0.002～0.05％、余量Fe及其他不可避免的杂质，Mn/Si的重量比为20～30，C/Si的重量比为1～5，Si/P的重量比为3～10；在950～1090℃的温度下对经过加热的板坯进行粗轧来获得棒材；在810～910℃的精轧温度下对所述棒材进行精轧来获得热轧钢板；以及在530～630℃的收卷温度下对所述热轧钢板进行收卷。
有益效果
根据本发明，通过各成分的含量的调整等，能够确保优异的物理性质的同时显著减少热轧钢板的表面氧化皮缺陷。
附图说明
图1是示出比较例2的热轧钢板的氧化皮数量的图。
图2是示出实施例4的热轧钢板的氧化皮数量的图。
图3是示出随收卷温度的实施例4的热轧钢板的物理性质的图表。
具体实施方式
下面，对本发明进行详细的说明。
用作高强度镀锌钢板的基材钢板的热轧钢板通常使用含有Nb的钢种。
然而，如上所述，在Ar3以上的奥氏体区域热轧含有Nb的钢坯时，存在如下问题：热轧时Nb延迟再结晶而增加精轧的轧制负荷，由此辊表面变得粗糙，导致钢板的通板性不良，并产生表面缺陷，特别是沙型氧化皮等缺陷。
由此，本发明人为了解决产生这种氧化皮等缺陷的问题，而进行长期的研究和实验，并基于其结果完成了本发明。
本发明中没有添加诱发沙型氧化皮缺陷的Nb，而是通过适当地控制Si和Mn的含量、Mn/Si的重量比，C/Si的重量比及Si/P的重量比来改善氧化皮缺陷，从而确保优异的表面特性。
并且，本发明为了弥补未添加Nb所导致的强度的降低，不仅提高Mn的含量并通过固溶强化来提高强度，而且控制收卷温度以形成作为低温组织的贝氏体，从而确保高强度。
即，本发明涉及表面特性优异且具有高强度的热轧钢板，特别是热浸镀锌钢板(HGI)用热轧钢板及其制造方法。
本发明的一方面的表面品质优异的高强度热轧钢板，以重量％计，包含：C：0.08～0.2％、Si：0.03～0.15％、Mn：1.4～2％、P：0.001～0.05％、S：0.001～0.03％、Al：0.002～0.05％、余量Fe及其他不可避免的杂质，Mn/Si的重量比为20～30，C/Si的重量比为1～5，Si/P的重量比为3～10，微细组织以面积分数计，由10～40％的贝氏体、20～30％的珠光体及40～60％的铁素体组成，从表面到50μm以内形成有FeO、Fe2SiO4、Fe3(PO)4的三元共晶(ternary eutectic)化合物。
下面，对热轧钢板的组成进行说明。
碳(C)：0.08～0.2重量％
碳是对钢的强化最有效的元素，但大量添加时，降低焊接性和低温韧性。
当碳含量过少时，难以实现本发明所期望的目标强度。
另一方面，当碳含量过多时，可能会劣化成型性、焊接性、冲击特性及低温韧性。
因此，碳含量可以是0.08～0.2重量％，优选为0.10～0.17重量％，更优选为0.13～0.15重量％。
硅(Si):0.03～0.15重量％
硅是用作脱氧剂，提高二次氧化皮的粘附性，并且对钢的高强度化有效的元素。
随着Si添加量的增加，在高温的粗轧温度下也能够显著减少表面缺陷，尤其，包含0.05重量％以上的Si时，可以几乎不产生表面缺陷。
然而，当硅含量过多时，严重产生红色氧化皮，因此表面品质反而会降低。
因此，硅含量可以是0.03～0.15重量％，优选为0.04～0.1重量％，更优选为0.05～0.07重量％。
锰(Mn)：1.4～2重量％
锰是对钢的固溶强化有效的元素。
当锰含量过少时，会降低钢板强度，且由于形成粗大的MnS而钢材可能变得非常脆弱。
然而，当锰含量过多时，会增加合金成本、降低焊接性，并且由于延伸率等物理性质低而会使钢板强度变得过高。
因此，锰含量可以是1.4～2重量％，优选为1.4～1.8重量％，更优选为1.4～1.6重量％。
磷(P)：0.001～0.05重量％
磷是抑制渗碳体的形成且有利于提高强度的成分。
当磷含量过少时，钢板强度会降低。
另一方面，当磷含量过多时，偏析在钢板的中心部而可能降低冲击韧性。
因此，磷含量可以是0.001～0.05重量％，优选为0.003～0.04重量％，更优选为0.005～0.02重量％。
硫(S)：0.001～0.03重量％
硫是不可避免地被含有的杂质元素，当含量过多时，与Mn等结合而形成非金属夹杂物，从而大大损坏钢的冲击韧性，因此，优选尽可能抑制其硫含量。
理论上将硫的含量限制为0％较为有利，但制造工艺中必然会含有硫。因此，重要的是控制其上限，具体地，硫含量可以是0.001～0.03重量％，优选为0.001～0.02重量％，更优选为0.001～0.01重量％。
铝(Al)：0.002～0.05重量％
炼钢时铝与Si一起作为脱氧剂而添加，且具有固溶强化效果。
当铝含量过少时，无法获得添加效果，另一方面，当铝含量过多时，在进行连铸时可能会导致喷嘴堵塞。
因此，铝含量可以是0.002～0.05重量％，优选为0.005～0.04重量％，更优选为0.01～0.03重量％。
Mn/Si的重量比：20～30
本发明中虽然Mn和Si各自的含量重要，但Mn与Si的比，即Mn/Si的重量比也重要。
当Mn/Si的重量比过小时，会降低表面品质，或降低强度等物理性质。
另一方面，当Mn/Si的重量比过大时，会降低焊接性等物理性质，或延伸率等物理性质低而会使钢板强度变得过高。
因此，Mn/Si的重量比可以是20～30，优选为22～28，更优选为24～26。
C/Si的重量比：1～5
本发明中虽然C和Si各自的含量重要，但C与Si的比例，即C/Si的重量比也重要。
当C/Si的重量比过小时，会降低表面品质，或降低强度等物理性质。
另一方面，当C/Si的重量比过大时，会降低表面品质等物理性质，或降低延伸率。
因此，C/Si的重量比可以是1～5，优选为1～4，更优选为1.5～3。
Si/P的重量比：3～10及三元共晶化合物
Si成分和P成分均容易浓缩于氧化皮和钢界面，随着添加量的增加，增加浓缩量。但是，随着Si量增加，形成致密的氧化皮以能够减少表面缺陷。
当以所述范围复合添加所述Si和P时，从表面到50μm以内形成有FeO、Fe2SiO4、Fe3(PO)4的三元共晶化合物，从而由于熔点降低而增加氧化皮的剥离力，由此能够改善表面品质。
为了改善钢板的表面特性，Si/P的重量比可以是3～10，优选为3～8，更优选为5～7。
另外，可利用X射线衍射仪(X-ray diffraction，XRD)、扫描电子显微镜(scanningelectron microscope，SEM)、X射线能量色谱仪(energy dispersive X-rayspectroscopy，EDX)、X射线光电子能谱仪(x-ray photoelectron spectroscopy，XPS)等来确认三元共晶化合物。
其他成分
除所述成分元素之外，为了改善钢板的机械物理性质等，以重量％计，本发明的热轧钢板根据需要可以选择添加选自N：0.01％以下且0除外、Ti：0.02％以下且0除外、Cu：0.1％以下且0除外、Ni：0.1％以下且0除外、Cr：0.1％以下且0除外、V：0.01％以下且0除外以及Mo：0.08％以下且0除外中的一种或两种以上。
所述氮(N)在凝固过程中在奥氏体晶粒内与铝反应而析出微细的氮化物，从而促进形成孪晶，因此，进行钢板成型时提高强度和延展性，但随着氮含量增加，析出过多的氮化物而降低热加工性和延伸率，因此优选将氮含量限制为0.01重量％以下。
当添加所述Cr时，虽然能够获得促进Si在内部氧化的效果，但当Cr含量过多时，Cr反而在外部氧化，因此可能会劣化镀覆性。因此，Cr含量优选为0.10重量％以下。
当添加所述Mo时，能够获得强度增大的效果，且与Ni和/或Cu复合添加时，能够获得促进Si在内部氧化的效果，但当Mo含量过多时，会导致成本上升。因此，Mo含量优选为0.08重量％以下。
当添加所述Ti时，虽然能够获得强度增大的效果，但当Ti含量过多时，可能会导致镀覆性劣化。因此，Ti含量优选为0.02重量％以下。
当添加所述Cu时，能够促进余量伽马相的形成，与Ni和/或Mo复合添加时，虽然能够获得促进Si在内部氧化的效果，但当Cu含量过多时，会导致成本上升。因此，Cu含量优选为0.10重量％以下。
当添加所述Ni时，能够促进余量伽马相的形成，与Cu和/或Mo复合添加时，虽然能够获得促进Si在内部氧化的效果，但当Ni含量过多时，会导致成本上升。因此，Ni含量优选为0.10重量％以下。
当添加所述V时，通过晶粒微细化而提高屈服强度，并且V是增加钢的润湿性的有利元素。但是，当V含量过多时，具有恶化钢的韧性且在焊接部位产生裂纹的危险，因此，V含量优选为0.01％以下。
剩余成分是铁(Fe)，并且还可以包含其他不可避免的杂质。在常规的热轧钢板制造过程中，杂质可能从原料或周围环境不可避免地混入进去，因此无法排除这些杂质。这些杂质是作为通常的本领域技术人员已知的，因此其所有内容不在本说明书中特别进行提及。
微细组织
本发明的热轧钢板具有微细组织，所述微细组织以面积分数计，由10～40％的贝氏体、20～30％的珠光体以及40～60％的铁素体组成。
当所述贝氏体含量过多时，虽然强度会提高，但由于铁素体含量少而降低延伸率，当所述贝氏体含量过少时，由于铁素体含量过多而降低强度，因此，所述贝氏体的含量以面积分数计，限定为10～40％。优选地，可以是20～40％。
氧化皮数量
在本发明的热轧钢板的两侧表面(正面+背面)上形成的点状的沙型氧化皮的平均数量可以是0.1个/m3以下，优选为0.08个/m3以下，更优选为0.06个/m3以下。以长度1km和宽度1066mm大小的面积为标准，平均数量可以是100个以下，优选为80个以下，更优选为60个以下。可利用表面缺陷检测仪(Surface Defect Detector，SDD)来测定氧化皮数量。
氧化皮主要可以是沙型氧化皮。沙型氧化皮为表面缺陷，发生在热轧工艺，其为较圆的点状，以在板上撒了沙子的模样形成，并且以较浅的深度分散地形成在整个宽幅面上，并且呈黑褐色。当存在沙型氧化皮时，会产生镀覆和涂装不良，进行加工时发展成表面裂纹，产生表面不良。
本发明中通过控制钢板成分含量等，能够显著减少热轧钢板的表面氧化皮缺陷。
强度和延伸率
本发明的热轧钢板可具有540MPa以上的拉伸强度、400MPa以上的屈服强度以及16％以上的延伸率。例如，所述热轧钢板可具有540～670Mpa的拉伸强度、400～600Mpa的屈服强度及16～30％的延伸率。
镀覆钢板
本发明的热轧钢板可包括镀锌层。
如上所述，包括镀锌层的热轧钢板例如可以是热浸镀锌钢板(HGI)等镀锌钢板。
钢板厚度等
本发明的热轧钢板的厚度可以是1.0～5mm，优选为1.0～1.6mm。本发明的钢板的宽度可以是500～2000mm，卷材(coil)重量可以是5～40吨。
下面，对本发明的热轧钢板的制造方法进行说明。
本发明的另一方面的表面品质优异的高强度热轧钢板的制造方法包括以下步骤：在1000～1250℃的温度下对板坯进行加热，以重量％计，所述板坯包含：C：0.08～0.2％、Si：0.03～0.15％、Mn：1.4～2％、P：0.001～0.05％、S：0.001～0.03％、Al：0.002～0.05％、余量Fe及其他不可避免的杂质，Mn/Si的重量比为20～30，C/Si的重量比为1～5，Si/P的重量比为3～10；在950～1090℃的温度下对经过加热的板坯进行粗轧来获得棒材；在810～910℃的精轧温度下对所述棒材进行精轧来获得热轧钢板；以及在530～630℃的收卷温度下对所述热轧钢板进行收卷。
进行热轧时通板性与表面品质彼此处于相反的关系。具体而言，如果想要确保通板性，最好提高板坯的加热温度、粗轧温度(RDT)、棒材厚度。另一方面，如果想要确保表面品质，最好降低提取温度和粗轧温度(RDT)而加强除去氧化皮。
所述板坯加热温度(加热炉提取温度，SRT)可以是1000～1250℃，优选为1100～1220℃，更优选为1150～1200℃。
当所述板坯加热温度过低时，会降低通板性，当所述板坯加热温度过高时，会降低表面品质。
所述粗轧温度(RDT)可以是950～1090℃，优选为990～1050℃，更优选为1010～1030℃。
当所述粗轧温度过低时，会降低通板性，当所述粗轧温度过高时，会降低表面品质。
所述精轧温度(FDT)可以是810～910℃，优选为830～890℃，更优选为850～870℃。
当所述精轧温度过低时，会增加变形阻力且降低通板性，当所述精轧温度过高时，由于析出而延迟再结晶，并且由于产生了氧化皮，从而会降低表面品质。在本发明中轧制负荷(roll force)与现有的是类似的水平，但由于实际轧制温度比现有产品低，因此有利于减少氧化皮。
此外，精轧可以在平均变形阻力为250～500MPa的条件下执行，优选在300～450MPa，更优选在350～450MPa的条件下执行。当平均变形阻力过小时，由于析出而延迟再结晶，并且由于产生了氧化皮，从而会降低表面品质，当平均变形阻力过大时，会降低通板性。
所述收卷温度(CT)可以是530～630℃，优选为550～610℃，更优选为570～590℃。
如上所述，通过精轧获得热轧钢板后，冷却至所述收卷温度，即冷却至530～630℃，然后进行收卷。
如上所述，当冷却至收卷温度时，形成作为低温组织的贝氏体相。
当收卷温度过低时，贝氏体形成量过多而会降低延伸率，当收卷温度过高时，贝氏体形成量过少而铁素体含量相对较多，从而会降低强度。
本发明的热轧钢板的制造方法，在热轧后可进一步包括形成镀锌层的步骤。
所述镀锌层可以是热浸镀锌层。
根据本发明制造镀覆钢板时，在进行镀覆之前执行热处理，例如，在一次加热区域(Heating Section)能够以340～440℃的温度对钢板进行加热，在二次加热区域能够以400～500℃的温度对钢板进行加热。所述二次加热可通过感应加热方式来进行。
下面，通过实施例对本发明进行更加详细的说明。
(实施例)
对具有下表1的组成的板坯，以板坯加热温度为1170℃，粗轧温度为1020℃，精轧温度为860℃，平均变形阻力为约400MPa的条件进行热轧，以580℃的条件收卷而制造热轧钢板。
表1
分别测定了根据实施例和比较例的热轧钢板的表面品质、形状、通板性、调整实收率、镀覆性等，其结果如表2所示。
表面品质
利用缺陷检测仪(SDD)和铁素体晶粒度(Ferrite Grain Size，FGS)来测定表面品质，评价标准如下：
◎：SDD上氧化皮数量为0.06个/m3以下
○：SDD上氧化皮数量为0.08个/m3以下
△：SDD上氧化皮数量超过0.10个/m3
形状
通过肉眼确认来评价形状，评价标准如下：
◎：波高为2mm以内
○：波高为2～7mm以内
△：波高为9mm以上
通板性
通过肉眼判断是否发生扭曲来评价通板性，评价标准如下：
◎：未发生扭曲
△：发生扭曲
镀覆性
通过表面等级来评价镀覆性，评价标准如下：
○：表面等级为4级以内
△：表面等级为5级以上
组织
利用电子背散射衍射仪(Electro Back Scatter Diffractor，EBSD)来测定微细组织的面积分数。
三元共晶
利用X射线衍射(XRD)等来确认是否形成三元共晶。
○：形成
×：未形成
表2
根据所述表2，实施例1～7的热轧钢板的物理性质相比比较例的物理性质优异，特别是表面品质、通板性以及调整实收率优异。
比较例1～3的Si含量过低且Mn含量也低，尤其比较例1～3包含过量的Nb，比较例1～2的Mn/Si的重量比例过高，比较例3的Mn/Si的重量比例过低，因此，表面品质等物理性质降低。此外，由于比较例的Si含量低，因此没有形成三元共晶。
另外，利用电子背散射衍射仪(EBSD)测定微细组织的结果，实施例的钢板的微细组织，以面积分数计，由30％的贝氏体、25％的珠光体及45％的铁素体组成。
图1是示出比较例2的热轧钢板的氧化皮数量的图，图2是示出实施例4的热轧钢板的氧化皮数量的图，以1km的长度和1066mm的宽度尺寸的面积为标准，比较例2的钢板中存在76个氧化皮，实施例4的钢板中只确认到47个氧化皮。图1中x轴表示宽度(mm)，y轴表示长度(m)。
观察随收卷温度(CT)的物理性质变化，将其结果表示在表3和图3中。
在下表3中，比较例4使用了比较例1的钢板，比较例5使用了比较例2的钢板，实施例8～11使用了实施例4的钢板。
下述表3中的拉伸强度(TS)、屈服强度(YP)、延伸率(EL)按照日本工业标准JIS Z2241所规定的金属材料的拉伸试验方法，并利用JIS Z 2201中所规定的5号试片来进行测定。
表3
CT(℃) YP(MPa) TS(MPa) EL(％)
比较例4 530 501 572 23
比较例5 580 523 594 19
实施例8 530 567 656 17
实施例9 560 551 642 17
实施例10 580 474 580 23
实施例11 600 465 565 24
图3是示出随收卷温度的实施例4的热轧钢板的物理性质(拉伸强度、屈服强度、延伸率)的图表，图3中的虚线表示比较例2的平均值。
如所述表3和图3所示，可知当以符合本发明的收卷温度的温度进行收卷时，能够获得优异的拉伸强度(TS)、屈服强度(YP)及延伸率(EL)特性。

Claims (9)

1.表面品质优异的高强度热轧钢板，其特征在于，以重量％计，所述热轧钢板包含：C：0.08～0.2％、Si：0.03～0.15％、Mn：1.4～2％、P：0.001～0.05％、S：0.001～0.03％、Al：0.002～0.05％、余量Fe及其他不可避免的杂质，Mn/Si的重量比为20～30，C/Si的重量比为1～5，Si/P的重量比为3～10，微细组织以面积分数计，由10～40％的贝氏体、20～30％的珠光体及40～60％的铁素体组成，并且从表面到50μm以内形成有FeO、Fe2SiO4、Fe3(PO)4的三元共晶化合物。
2.根据权利要求1所述的表面品质优异的高强度热轧钢板，其特征在于，以重量％计，所述钢板进一步包含选自N：0.01％以下且0除外、Ti：0.02％以下且0除外、Cu：0.1％以下且0除外、Ni：0.1％以下且0除外、Cr：0.1％以下且0除外、V：0.01％以下且0除外以及Mo：0.08％以下且0除外中的一种或两种以上。
3.根据权利要求1所述的表面品质优异的高强度热轧钢板，其特征在于，形成在所述钢板的两侧表面上的点状的沙型氧化皮的平均数量是0.1个/m3以下。
4.根据权利要求1所述的表面品质优异的高强度热轧钢板，其特征在于，所述钢板包括镀锌层。
5.根据权利要求1所述的表面品质优异的高强度热轧钢板，其特征在于，所述钢板具有540～670MPa的拉伸强度、400～600MPa的屈服强度及16～30％的延伸率。
6.表面品质优异的高强度热轧钢板的制造方法，其包括以下步骤：
在1000～1250℃的温度下对板坯进行加热，以重量％计，所述板坯包含：C：0.08～0.2％、Si：0.03～0.15％、Mn：1.4～2％、P：0.001～0.05％、S：0.001～0.03％、Al：0.002～0.05％、余量Fe及其他不可避免的杂质，Mn/Si的重量比为20～30，C/Si的重量比为1～5，Si/P的重量比为3～10；
在950～1090℃的温度下对经过加热的板坯进行粗轧来获得棒材；
在810～910℃的精轧温度下对所述棒材进行精轧来获得热轧钢板；以及
在530～630℃的收卷温度下对所述热轧钢板进行收卷。
7.根据权利要求6所述的表面品质优异的高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，以重量％计，所述板坯进一步包含选自N：0.01％以下且0除外、Ti：0.02％以下且0除外、Cu：0.1％以下且0除外、Ni：0.1％以下且0除外、Cr：0.1％以下且0除外、V：0.01％以下且0除外及Mo：0.08％以下且0除外中的一种或两种以上。
8.根据权利要求6所述的表面品质优异的高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，所述收卷温度为570～590℃。
9.根据权利要求6所述的表面品质优异的高强度热轧钢板的制造方法，其特征在于，在所述收卷步骤之后，进一步包括形成镀锌层的步骤。
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