CN106661648A - 冷却方法和装置 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种用于冷却铝合金轧制锭料的方法，其在将所述锭料进行冶金均匀化热处理之后并在将其进行热轧之前进行，其特征在于，以150至500℃/小时的速率冷却30至150℃，其中锭料所有被处理的部分的均匀性小于40℃。本发明还涉及能够实施所述方法的装置和所述实施。

Description

冷却方法和装置
技术领域
本发明涉及铝合金板坯或锭料轧制领域。
更具体而言，本发明涉及一种用于在均匀化操作和热轧操作之间冷却锭料的特别快速的、均匀的且可重现的方法。
本发明还涉及用于实施所述方法的装置或设备。
背景技术
铸造得到的铝合金轧制锭料的转化要求在热轧之前进行冶金均匀化热处理。这种热处理在接近合金的溶线温度、高于热轧温度的温度下进行。取决于合金，均匀化温度和热轧温度之间的差为30至150℃。因此，必须将锭料在离开均匀化炉与进行热轧之间冷却。由于生产效率或金相组织的缘故，特别是为了防止成品板材上出现某些表面缺陷，非常需要在离开均匀化炉和热轧机之间对锭料进行快速冷却。
锭料所需的冷却速率为150至500℃/小时。
鉴于铝合金轧制锭料的厚度较大，介于250至800mm之间，使用空气冷却是特别慢的：对于600mm厚的锭料，空气冷却的速率在40℃/小时(在静止空气中或在具有自然对流的情况下)和100℃/小时(在通风空气中或具有强制对流的情况下)之间。
因此，空气冷却无法实现所需的冷却速率。
通过液体或喷雾剂(空气和液体的混合物)进行冷却要快得多，原因在于液体或喷雾剂与金属锭料的热表面之间的交换系数的值——本领域技术人员称之为HTC(传热系数)——显著地高于空气与锭料之间的相同系数的值。
所选液体，单独地或在喷雾剂中，为例如水，且在这种情况下，理想地为去离子水。因此，水与热的锭料之间的HTC系数为2000至20000W/(m2.K)，而空气与热的锭料之间的HTC系数为10至30W/(m2.K)。
然而，通过液体或喷雾剂进行的冷却通常在锭料中自然地产生高的热梯度：
-无量纲毕奥数表示冷却的热均匀性。其是物体的内部热阻(通过传导进行的内部传热)与其表面热阻(通过对流和辐射进行的传热)的比值。
HTC为流体与锭料之间的交换系数，
D为***的特征尺寸，这里为锭料的一半厚度，
λ为金属的热传导率，例如铝合金的热传导率为160W/(m2.K)。
若Bi<<1，则***几乎是等温的，且冷却是均匀的。
若Bi>>1，则***是热非常不均匀的且锭料是高热梯度的场所。
对于厚度为600mm的锭料而言，毕奥数为：
-对于在静止空气或通风空气中的冷却而言，其为0.02至0.06。毕奥数小于1：锭料等温冷却。
-对于水冷却而言，其为4至40。毕奥数大于1：锭料在其整个厚度上非常不均匀地冷却。
这种不均匀性也反映在锭料的宽度上，应归于边和边缘效应，其自然地比该锭料的大的表面更多地被冷却。
这还通过角效应反映在锭料的长度上，沿着构成该角的三个面自然地冷却。
对于使用液体或喷雾剂的冷却而言，热不均匀性是一个主要的障碍。其不仅是后续方法(即，热轧)的一个问题，而且可能对终产品(即，以具有高机械性能的卷或板形式出售的铝合金)的品质不利。
现有技术已知的体系未追求限制冷却的不均匀性。
现有技术中已知的使用冷却液的冷却方法，特别是用于重型板材的冷却方法，通过沉浸于槽中或通过经过喷雾箱而操作，但未特别关注控制产品的热平衡。
因此这些方法：
-无法在冷却的锭料中获得均匀的热场
-无法保证锭料与锭料之间的冷却的再现性。
解决的技术问题
本发明旨在克服与现有技术中厚锭料的冷却工艺相关的所有主要缺陷并确保：
-快速冷却，以至少150℃/小时的速率，和大幅冷却，即从约450至600℃的温度冷却30至150℃
-整个锭料中的均匀且受控的热场
-保证厚锭料与厚锭料之间的完美再现性。
发明内容
本发明涉及一种用于冷却铝合金轧制锭料的方法，所述锭料具有厚250至800mm、宽1000至2000mm且长2000至8000mm的常规尺寸，所述冷却方法在将所述锭料在通常450至600℃的温度下(取决于合金)冶金均匀化热处理之后并在将其热轧之前进行，所述冷却方法的特征在于以150至500℃/小时的速率进行冷却，冷却值为30至150℃，其中从均匀化温度冷却的整个锭料中的热差小于40℃。
热差是指在整个体积的锭料内获得的温度读数之间的最大差值，或DTmax。
有利地，冷却以至少两个阶段进行：
第一喷洒阶段，其中锭料在室中冷却，所述室包含用于在压力下喷洒冷却液或喷雾剂的喷嘴(buse)或喷口(tuyère)排，分为所述室的上部和下部，以喷洒所述锭料的两个大的顶部表面和底部表面，
热均衡化的补偿阶段，在静止空气中，在具有内部反射壁的隧道中进行，根据锭料的大小和冷却值，持续2分钟至30分钟。
通常，对于从大体上500℃冷却约150℃的全部冷却，所述时间为约30分钟，而对于约30℃的冷却，该时间为数分钟。
根据本发明的一个变型，如果锭料非常厚且整体的平均冷却超过80℃，则重复喷洒阶段和热均衡化阶段。
最通常地，冷却液——其包括在喷雾中——为水且优选为去离子水。
根据一个具体的实施方案，锭料的头部和尾部——即通常端部的300至600mm处——冷却程度小于锭料的其余部分，以保持热的头部和尾部，这是一种对于在可逆热轧期间接合锭料而言有利的构型。
为此，可通过打开或关闭喷嘴或喷口排，或通过使用挡板来阻挡或减少所述喷嘴或喷口的喷雾来调整头部和尾部的冷却。此外，可重复喷洒阶段而不是热均衡化阶段，且在至少一个喷雾室中，锭料的头部和尾部或通常端部的300至600mm处的冷却程度不同于锭料的其余部分。
根据与后一选择一致的版本，第一喷洒道次，如图14中所示，在具有零个踵(talon)的情况下进行，即连续喷淋锭料进行，接着，在不进行第一热均衡化阶段的情况下，进行第二喷洒道次，如图12中所示，其具有一对排的踵，从而可显著减少锭料的热平衡所需的最后均衡化阶段的持续时间。
在本发明的一个优选变型中，锭料的纵向热均匀性通过锭料相对于喷雾***的相对移动而得到改善：锭料面向固定的喷雾***以往复运动的方式经过或移行，或反之亦然，喷嘴或喷口相对于锭料移动。
通常，锭料在喷雾室中水平移行且其移行速度大于或等于20mm/s即1.2m/min。
还优选地，锭料的横向热均匀性通过打开或关闭喷嘴或喷口，或通过阻挡所述喷雾来调整锭料宽度上的喷洒而予以确保。
本发明还涉及一种用于实施上述方法的装置，其包括喷雾室，所述喷雾室提供有用于在压力下喷洒冷却液或喷雾剂的喷嘴或喷口排，布置在所述室的上部及下部，以喷洒所述锭料的两个大的顶部表面和底部表面。
一旦离开喷雾室，则进入均衡化隧道，其处在静止空气中，在内壁及顶部是由内部反射材料制成的隧道中，能够通过锭料中的热扩散，即核心再加热表面，使锭料热均衡化。
根据一个优选实施方案：
冷却液或喷雾剂的喷嘴产生角度为45至60°的全锥形喷雾流或喷射流。
下部的喷嘴轴线垂直于下表面。
优选地，将上部的喷嘴排在锭料移行的方向上配对。在任意给定的一对中，将上部的排倾斜以使：
-两个配对的上部的喷嘴排的喷射流彼此相对
-喷射流具有垂直于锭料的上表面的边缘
-两股喷射流的重叠介于各喷射流宽度的1/3至2/3之间，且优选基本上一半
-如此形成的两股喷射流的包络具有M形轮廓。
成对的上部和下部的喷嘴排基本上面对面放置，以使上部和下部的喷洒长度基本上相等且彼此相对。
由于上部的喷嘴的以相对的方式配对和喷射流的M形轮廓，因此控制喷洒长度以促使喷洒在上表面上的液体或喷雾剂侧向排放，其被引导至锭料的边缘，在该处其以小瀑布的形式排放，而不接触锭料的小表面，从而使得锭料在纵向和横向上均匀冷却。
对于液体，无论是单独的或是在冷却喷雾剂中，其可通常于位于设备下方的容器中回收、再循环和热控制。
在一个改进的实施方式中，整个装置、喷雾室和均衡化隧道，由编码在可编程序逻辑控制器(PLC)上的热模型控制，该热模型根据通过在喷雾室起始处测量的热而估算的温度以及根据目标输出温度(通常为热轧的起始温度)来确定所述装置的设置。
根据一个有利的实施方案，所述装置的操作包括以下步骤：
-将锭料在装置的入口处居中
-测量锭料的上表面温度
-根据目标输入温度和目标输出温度，即锭料的目标冷却量，通过PLC，使用热模型，计算喷雾室的设置，包括确定启动的排的数量、在边缘开启的喷嘴的数量、锭料在喷雾室中的移行速度、喷雾排的开始和停止、以及在均衡化隧道中的停留时间：
-使锭料移行通过喷雾室，根据PLC的计算进行上下喷淋
-将锭料从喷雾室转移至均衡化隧道
-将锭料在均衡化隧道中停留一段时间，该时间由PLC确定。
附图说明
图1示出了以单道次进行本发明的方法的示意图。将锭料在其均匀化温度下从均匀化炉1中取出。将其转移至冷却设备，侧向居中，并通过表面热电偶，通过接触或使用红外高温计，测量(2)其表面温度，使用红外高温计测量较不准确。热模型确定喷雾室设置3(启动的排的对数和锭料的移行速度)。然后在喷雾室中处理锭料。当锭料离开时，其是干燥的并将被转移(4)至均衡化隧道5中持续一段时间，该时间由热模型确定或取决于所经历的冷却的幅度。最后，将锭料转移至热轧机6。
图2示出了以双道次或更多道次进行本发明方法的示意图。当目标冷却幅度大于100℃时，单道次通过冷却设备可能是不够的。在这种情况下，将锭料在第一喷雾室3中进行第一次冷却。然后，在通过或不通过中间均衡化隧道5的情况下，将锭料转移至由元件6、7和8构成的第二冷却设备，其中锭料经历一个完整的循环：喷雾室和随后的(强制性地)均衡化隧道8。最后的均衡化阶段的持续时间取决于材料的热扩散性，并因此取决于合金、目标冷却幅度和热轧9之前的目标热均匀性的苛刻度。
多道次冷却也可使用单个设备借助于接续的通过而进行。
图3为喷洒设备的示意性侧视图，锭料从左向右移行。其示出了，从侧面看，在上表面和下表面上，喷洒在锭料上的液体或喷雾剂的喷射流的分布。上部和下部喷淋排是配对的且彼此相对以成对，以确保锭料厚度上的良好的冷却均匀性。配对的上部排朝向相反，其确保了喷洒的液体或薄雾与锭料横向地排放。下部喷嘴轴线垂直于锭料的下表面，液体由于重力而流掉。压缩空气排(1-4)使喷雾室的端部适合于防止任何残留液体径流至所述室外部的锭料上。
图4说明了从锭料上方观察的液体或喷雾剂的上部喷射流的效果。将在相对的喷射流的交叉点处观察到液体或喷雾剂的表面流速的集中。这种喷淋布局有助于沿着这种横向线路在高表面流速的情况下排放液体。
图5示出了根据定期出版的《Registration Record Series》中的“AluminumAssociation”确定的名称为AA3104型合金的600mm锭料在喷洒设备中以单道次平均冷却40℃而计算的热动力学。其示出了锭料的最小温度Tmin、最大温度Tmax和平均温度Tmoy和锭料的整个体积内的最大温差(DTmax)随时间的变化。
图6示出了根据定期出版的《Registration Record Series》中的“AluminumAssociation”中确定的名称为AA6016型合金的600mm锭料在喷洒设备中以两道次平均冷却130℃而计算的热动力学。其以同样的方式示出了锭料的最小温度Tmin、最大温度Tmax及平均温度Tmoy和锭料的整个体积内的最大温差(DTmax)随时间的变化。
图7至图9说明了喷洒设备在横向上的三种喷淋模式或策略，其示出了喷雾排上的喷嘴的位置，所述喷洒设备在所有情况下从正面展示：
-图7：在锭料的宽度上的均匀热分布
-图8：具有冷边缘的热分布，通过对锭料边缘过多的喷洒而产生
-图9：具有热边缘的热分布，通过对锭料边缘的不足喷洒而产生。
图10示出了针对厚度为600mm且宽度为1700mm的相同铝合金锭料的两种喷淋宽度模式或策略；左图为在具有11个喷嘴运转的情况下具有冷边缘的横向方向上的热分布；右图为在具有9个喷嘴运转的情况下具有热边缘的热分布。
图11为这两种喷洒模式的热分布的效果(温度以℃表示，其随从锭料的轴线开始以m表示的横向方向上的位置而变化)。
图12至14说明了三种用于启动喷淋的模式或策略的实施例。
锭料纵向方向上的热分布通过以下控制：
通过以相对的方式安装上部的排，使得锭料纵向方向上没有径流或径流极少，
每一对排对于锭料的特定位置的喷洒的开始和停止：这是喷淋踵的概念。
图12对应于具有热的端部的纵向方向上的热分布管理，图13具有暖的端部而图14具有冷的端部(在1处有径流)。
图15说明了上述三种锭料的端部热管理策略的纵向热分布(温度以℃表示，其随以m表示的锭料的长度L的位置而变化)。在该实施例中，锭料由AA6016型合金制成，其厚度为600mm，在两道次中平均冷却100℃，且在热均衡化室中的时间为10分钟。
图16至18说明了上述三种锭料端部热管理策略进入热轧阶段时相同实施例的热场，以3D的形式显示，图16具有热的端部，图17具有暖的端部而图18具有冷的端部。
可以看出，喷淋启动策略可明显地控制锭料的纵向热分布。
图19示出了一种锭料的热场，所述锭料由AA6016型合金制成，厚度为600mm，且在喷洒设备以单道次冷却约50℃，所述喷洒设备在针对锭料的端部的单个排上设有喷淋踵，如图13所示。该设置提供了具有稍暖端部的非常均匀的热场，这有利于轧制。
具体实施方式
本发明基本上由一种用于冷却铝合金轧制板坯或锭料的方法构成，其使用冷却液或喷雾剂在数分钟内冷却30℃至150℃，即，平均冷却速率在150和500℃/小时之间。
该冷却方法主要由两个阶段构成：
第一阶段，其中使用冷却液或喷雾剂喷洒锭料，通常以移行的方式
第二阶段，锭料的热均衡化。
在第一喷洒阶段期间，锭料在具有喷嘴或喷口的室中冷却，所述喷嘴或喷口在压力下喷洒冷却液或喷雾剂，通常为水且优选为去离子水。
将喷嘴或喷口分为所述室的上部和下部，以喷洒锭料的两个大的上下表面。
选择移行方法可限制与锭料和其支撑件之间的接触相关的热点的风险，该支撑件通常由圆柱形或圆锥形的辊组成。
锭料的平均冷却(ΔTmoy锭料)由锭料的每个部分的喷洒时间控制。
在该阶段期间，由于高的毕奥数，该锭料厚度上是热非常不均匀的。
锭料宽度上的冷却均匀性通过以下控制：
a)通过启动的喷嘴的数量或使用挡板来控制锭料横向方向上的喷淋宽度
b)一种促使喷洒在上表面的水侧向排放的喷洒方法。冷却液体被引导至锭料边缘并以小瀑布的形式排放，而不接触所述锭料的小表面。因此，锭料的冷却非常均匀。这种方法事实上包括如图3和4所示将两个喷嘴排配对并相对布置。
锭料长度上的冷却均匀性由以下控制：
c)通过引发针对锭料上所需位置的喷洒排或通过再一次使用挡板来控制喷洒的开始和结束。以此方式，可使锭料的头部和尾部不被喷洒。然后获得具有热的头部和尾部的锭料，其有助于锭料在可逆热轧期间的接合。
d)极大地减少锭料纵向方向上的径流。这种极低的径流通过本发明的上述特征b)实现，其有利于喷洒在锭料上表面的冷却液侧向排放。
因此，设计喷洒阶段以减小锭料的三个方向上的热不均匀性。特别地，本发明使得控制锭料横向方向和纵向方向上的热分布成为可能，这是非常有意义的，因为沿着两个大的维度的可能的热梯度在短时间内会难以改变。
然后是锭料的热均衡化阶段：
在喷洒后，将锭料在一种与环境的热交换低的构型中保持数分钟。这些热条件对于小于30℃的冷却，能够在数分钟内使锭料达到热均衡化，而对于150℃的冷却，能够在大约最多30分钟内使锭料达到热均衡化。这个阶段对于实现所要求的热均匀性指标而言是必要的。其使得在大型锭料上实现小于40℃的热差DTmax成为可能。
本发明也可适用于高绝对冷却值。当要求的锭料的平均冷却大于通常的80℃时，可多次循环所有“喷洒”和“均衡化”阶段，在每次“喷洒-均衡化”循环时降低非常厚的锭料的平均温度。
所述方法确保了由铝合金制成的厚板坯、特别是轧制锭料的快速的且受控的冷却。其也是稳健的并防止了已知的局部过度冷却的风险。
冷却设备或装置，其本身首先包括至少一个喷雾室(通常是水平移行的)，其次包括至少一个热均衡化隧道。
喷雾室能够使上述方法的阶段1得以实施。
在该设备或装置中处理锭料的步骤为：
1)使锭料在设备的入口处居中
2)测量锭料的上表面温度
3)根据输入温度和目标输出温度，即锭料的目标冷却，通过PLC，使用热模型，计算喷雾室的设置，包括确定启动的喷嘴排的数量、在边缘开启的喷嘴的数量、锭料在喷雾室中的移行速度、喷洒排的开始和停止、以及在均衡化隧道中的停留时间
4)使锭料移行通过喷雾室，根据PLC计算进行上下喷淋。
喷雾室提供有用于在压力下喷洒冷却液或喷雾剂的喷嘴或喷口排。
如果后者为水，则理想情况应为去离子水，或至少非常干净并具有极低的矿物质含量，以防止阻塞喷嘴并确保水和锭料之间的传热稳定性。特别是由于经济的原因，喷洒设备可有利地以闭合循环的形式进行操作，例如，在喷洒设备的下方具有集水槽。
冷却液或喷雾剂的喷嘴产生角度为45至60°的全锥形喷雾流或喷射流(在实例中：品牌为Lechler的60°角全锥形喷嘴)。下部排的喷嘴轴线垂直于下表面。上部排配对。在任意给定的一对上部排中，将排倾斜使得：
-两个排的喷射流彼此相对
-喷射流具有垂直于锭料上表面的边缘
-两个喷射流的重叠介于喷射流宽度的1/3至2/3，并优选基本上一半
-如此形成两个喷射流的包络具有M形轮廓。
-成对的上下喷嘴排基本上面对面放置，以使上下喷洒长度基本上相等且彼此相对。
在移行处理的情况下，锭料的移行速度大于或等于20mm/s即1.2m/min。
一旦离开喷雾室，立即使用自动滑架将锭料转移至一个或多个均衡化隧道中。隧道的目的在于使锭料与空气之间的传热最小化，其有助于实现锭料的更好的热均衡化。这种热均衡化通过锭料中的热扩散而发生，锭料的核心再加热表面。
均衡化隧道由垂直壁和顶部组成，垂直壁和顶部由在隧道内侧上理想地反射的材料制成。
均衡化隧道阻止了锭料周围的气流，从而确保不存在由强制对流引起的传热。其还减少了由自然对流引起的传热，且如果壁具有反射性，其也限制辐射传递。
最后，包括喷雾室和均衡化隧道的冷却设备或装置由编码在设备的PLC上的热模型控制。该热模型根据喷雾室起始处的温度或输入温度并根据目标输出温度(通常为轧制温度)而确定设备的设置。
实施例
实施例1：将AA3104型合金锭料均匀冷却40℃。
图5示出了将根据由定期出版的《Registration Record Series》中的“AluminumAssociation”确定的名称为AA3104型合金的锭料冷却40℃。该锭料厚600mm，宽1850mm且长4100mm。该锭料在600℃下离开均匀化炉。
锭料冷却方法为图1中所述的单道次方法。
将锭料在180秒内转移至冷却设备中。该转移时间包括：
-在炉的出口与冷却设备的入口之间移动锭料
-将锭料侧向居中
-测量锭料的上表面温度
-通过PLC计算冷却设备(喷雾室和隧道)设定的时间。
然后将锭料移行通过喷雾室，除了端部(头部和尾部)外，锭料的各点经历46秒的喷淋。在锭料的两个大的表面上的喷雾表面流速为500l/(min.m2)。将喷淋踵设置在一对排上，如图12所述。在离开喷雾室时，锭料是干燥的并在30秒内转移至均衡化隧道中，持续一段时间，该时间由编码于PLC中的热模型确定，这里为300秒即5分钟。最后，将锭料转移至热轧机，其中整个锭料的温度均匀性优于40℃。
锭料的表面温度下降至约320℃，而锭料的核心在喷洒阶段期间几乎保持等温。然后，通过核心与表面之间的热扩散，核心向表面释放出热量，且锭料变得热均匀。
锭料中的热差(DTmax)在喷洒阶段结束时最大；对于此构型，其值为约280℃。一旦锭料的喷洒停止，热差快速下降：在等待6分钟后(转移并在隧道中均衡化)，热差DTmax降低至低于40℃。
实施例2：将AA6016型合金锭料均匀冷却135℃。
图6示出了AA6016型合金锭料均匀冷却135℃。该锭料厚600mm，宽1850mm且长4100mm。所述锭料在530℃下离开均匀化炉。
锭料冷却方法为在图2中所述的两道次方法。
将锭料在100秒内转移至冷却设备。该转移时间包括：
-在炉的出口与冷却设备的入口之间移动锭料
-将锭料侧向居中
-测量锭料的上表面温度
-通过PLC计算冷却设备设定的时间。
然后将锭料移行通过喷雾室，除了端部(头部和尾部)外，锭料的各点经历51秒的喷淋。在锭料的两个大的表面上的喷雾表面流速为800l/(min.m2)。将喷淋踵设于一个排，如图13所述。一旦离开喷雾室，立即在60秒内将锭料转移至第二喷雾室，在此实施例中未通过任选的中间均衡化隧道。然后锭料经历第二次喷淋，与第一次相同：除了端部以外锭料的各点均经历51秒的喷淋，表面流速为800l/(min.m2)。一旦离开第二喷雾室，立即在30秒内将锭料转移至均衡化隧道。使锭料在均衡化隧道中等待数分钟。最后，将锭料转移至热轧机，其中整个锭料的温度均匀性优于40℃。
锭料表面温度下降至约60℃，而锭料的核心在第一喷洒阶段期间几乎保持等温，然后在第二喷洒阶段期间冷却。然后，通过核心与表面之间的热扩散，核心向表面释放热量，锭料变得热均匀。
锭料中的热差(DTmax)在每个喷洒阶段结束时最大，对于此构型，其值为约470℃。一旦锭料的喷洒停止，热差立即快速下降：锭料的热差DTmax在隧道中等待13分钟后为55℃且在隧道中等待23分钟后下降至低于40℃。
实施例3：将AA6016型合金锭料均匀冷却125℃。
锭料厚600mm，宽1850mm且长4100mm。该锭料在530℃下离开均匀化炉。
锭料冷却方法为图2所述的两道次方法。
将锭料在100秒内转移至冷却设备。该转移时间包含：
-在炉的出口与冷却设备的入口之间移动锭料
-将锭料侧向居中
-测量锭料的上表面温度
-通过PLC计算冷却设备设定的时间。
然后将锭料移行通过喷雾室，锭料的各点经历51秒的喷淋。在锭料的两个大的表面上的喷雾表面流速为500l/(min.m2)。喷淋踵为0，如图14所述。因此，以相同方式对锭料进行完全的喷淋，其产生具有冷端的纵向热分布。一旦离开喷雾室，立即在60秒内将锭料转移至第二喷雾室，在此实施例中未经过任选的中间均衡化隧道。然后锭料经历第二次喷淋，其与第一次不同。锭料以500L/(min.m2)的表面流速经历51秒的第二次喷淋，但此次不包括端部。喷淋踵设于一对排，如图12所述。这种设置倾向于调整冷的端部的热分布，从而在离开第二喷雾室时产生几乎平坦的纵向热分布。一旦离开第二喷雾室，立即将锭料在30秒内转移至均衡化隧道。使锭料在均衡化隧道中仅等待10分钟。最后，将锭料转移至热轧机，其中整个锭料的温度均匀性优于40℃。
实施例3示出了合理选择喷淋踵可显著减少喷洒后的均衡化时间。对于以多道次进行的冷却方法，踵的选择在道次与道次之间可不同。对于以2道次进行的冷却方法。为第一道次所选的踵与为第二道次所选的踵相反。在一个最佳的方式中，对于以2道次进行的冷却方法，首先是具有零踵的第一道次(锭料的连续喷淋)然后是具有一对排的踵的第二道次，这样可显著减少锭料的热平衡所需的均衡化时间。

Claims (17)

1.一种冷却铝合金轧制锭料的方法，所述锭料具有厚250至800mm、宽1000至2000mm且长2000至8000mm的常规尺寸，所述方法在将所述锭料冶金均匀化热处理之后和热轧之前进行，所述冶金均匀化热处理通常在取决于合金的450至600℃的温度下进行，所述方法的特征在于以150至500℃/小时的速率实施冷却，冷却值30至150℃，其中从均匀化温度冷却的整个锭料中的热差小于40℃。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，冷却以至少两个阶段进行：
第一喷洒阶段，其中锭料在室中冷却，所述室包含用于在压力下喷洒冷却液或喷雾剂的喷嘴或喷口排，其被分为所述室的上部和下部，以喷洒所述锭料的两个大的顶部表面和底部表面，
热均衡化的补偿阶段，其在静止空气中，在具有内部反射壁的隧道中进行，根据锭料的大小和冷却值，持续2分钟至30分钟。
3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，在锭料非常厚且整体平均冷却超过80℃的情况下，重复喷洒阶段和热均衡化阶段。
4.根据权利要求2或3所述的方法，其特征在于，冷却液——其包含于喷雾中——为水，且优选为去离子水。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的方法，其特征在于，所述锭料的头部和尾部——即通常端部的300至600mm处——的冷却程度小于锭料的其余部分，以保持热的头部和尾部，这对于在可逆热轧期间接合锭料而言是有利的构型。
6.根据权利要求2至5中任一项所述的方法，其特征在于，头部和尾部的冷却通过打开或关闭喷嘴或喷口排进行调整。
7.根据权利要求2至5中任一项所述的方法，其特征在于，头部和尾部的冷却通过挡板的存在进行调整。
8.根据权利要求2至7中任一项所述的方法，其特征在于，重复喷洒阶段而不重复热均衡化阶段，以及特征在于，在至少一个喷雾室中，锭料的头部和尾部即通常端部的300至600mm处的冷却程度不同于锭料的其余部分。
9.根据权利要求8所述的方法，其特征在于，第一喷洒道次以零踵进行，即连续喷淋锭料，接着，在不进行第一热均衡化阶段的情况下，进行第二喷洒道次，如图12中所示，其具有一对排的踵，因此可显著减少锭料的热平衡所需的最后均衡化阶段的持续时间。
10.根据权利要求2至9中任一项所述的方法，其特征在于，锭料纵向方向上的热均匀性通过锭料相对于喷雾***的相对移动而得到改善：锭料面向固定的喷雾***以往复运动的方式经过或移行，或反之亦然。
11.根据权利要求10所述的方法，其特征在于，所述锭料在喷雾室中水平移行且其移行速度大于或等于20mm/s即1.2m/min。
12.根据权利要求2至11中任一项所述的方法，其特征在于，所述锭料的横向热均匀性通过打开/关闭喷嘴或喷口、或通过阻挡喷雾来调整锭料宽度上的喷洒而予以确保。
13.用于实施权利要求1至12中任一项所述方法的装置，其特征在于，其包括：
喷雾室，其包括用于在压力下喷洒冷却液或喷雾剂的喷嘴或喷口排，布置在所述室的上部及下部，以喷洒所述锭料的两个顶部和底部大表面，
从喷雾室离开后的均衡化隧道，其处在静止空气中，在内壁及顶部是由内部反射性材料制成的隧道中，能够通过锭料中的热扩散、核心再加热表面，使锭料热均衡化。
14.根据权利要求13所述的装置，其特征在于：
所述室的冷却液或喷雾剂喷嘴产生角度为45至60°的全锥形喷射流，
下部的喷嘴轴线垂直于下表面，
上部的喷嘴排在锭料的移行方向上配对。在任意给定的一对中，将上部的排倾斜以使：
-两个配对的上喷嘴排的喷射流彼此相对
-喷射流具有垂直于锭料的上表面的边缘
-两个配对的排的喷射流的重叠介于各喷射流宽度的1/3至2/3之间，且优选基本上一半
-如此形成的两股喷射流的包络具有M形轮廓，
成对的上部和下部的喷嘴排基本上面对面放置，以使上下喷洒长度基本上相等且彼此相对。
15.根据权利要求13或14所述的装置，其特征在于，在喷洒后冷却液通常于位于装置下方的容器中回收、再循环和热控制。
16.根据权利要求13至15中任一项所述的装置的用途，其特征在于，整个装置，喷雾室和均衡化通道，由编码在PLC上的热模型控制，该热模型根据通过在喷雾室起始处的热测量估算的温度并根据目标输出温度而确定装置的设置，其中所述目标输出温度通常为热轧的起始温度。
17.根据权利要求16所述的装置的用途，其特征在于，其包括以下步骤：
-将锭料在装置的入口处居中
-测量锭料的上表面温度
-根据输入温度和目标输入温度，即锭料的目标冷却，通过PLC，使用热模型，计算喷雾室的设置，包括确定所启动的排的数量、在边缘启动的喷嘴的数量、锭料在喷雾室中的移行速度、喷雾排的开始和停止以及在均衡化隧道中的停留时间
-使锭料移行通过喷雾室，其中根据PLC计算进行上下喷淋
-将锭料从喷雾室转移至均衡化隧道
-将锭料在均衡化隧道中停留一段时间，该时间由PLC确定。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108225031A (zh) * 2017-12-30 2018-06-29 苏州博能炉窑科技有限公司 一种大型均热炉的汽化冷却设备
CN113432439A (zh) * 2021-07-29 2021-09-24 东北大学 一种铝电解槽停止运作后的冷却方法
CN114555253A (zh) * 2019-10-16 2022-05-27 首要金属科技德国有限责任公司 具有带中空横截面的冷却剂射流的冷却装置
CN116042969A (zh) * 2022-12-29 2023-05-02 东北轻合金有限责任公司 一种用于铝合金铸锭的冷却装置及其使用方法

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6208389B1 (ja) 2016-07-14 2017-10-04 株式会社Uacj 曲げ加工性及び耐リジング性に優れたアルミニウム合金からなる成形加工用アルミニウム合金圧延材の製造方法
KR102205154B1 (ko) 2016-10-19 2021-01-20 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 열연 강판의 냉각 방법 및 냉각 장치
CN108237182A (zh) * 2016-12-27 2018-07-03 天津市升发科技股份有限公司 一种铝型材冷却装置
DE102017127470A1 (de) * 2017-11-21 2019-05-23 Sms Group Gmbh Kühlbalken und Kühlprozess mit variabler Abkühlrate für Stahlbleche
FR3076837B1 (fr) 2018-01-16 2020-01-03 Constellium Neuf-Brisach Procede de fabrication de toles minces en alliage d'aluminium 6xxx a haute qualite de surface
KR20230042406A (ko) 2018-05-15 2023-03-28 노벨리스 인크. F* 및 w 조질 알루미늄 합금 제품 및 이를 제조하는 방법
RU2766914C1 (ru) * 2018-06-13 2022-03-16 Новелис Инк. Система для закалки катаной металлической полосы (варианты) и способ закалки катаной металлической полосы
EP3825019B1 (en) * 2018-09-19 2023-06-14 Nippon Steel Corporation Cooling device for hot-rolled steel sheet and cooling method of hot-rolled steel sheet
EP3666915A1 (en) 2018-12-11 2020-06-17 Constellium Neuf Brisach Method of making 6xxx aluminium sheets with high surface quality
ES2929001T3 (es) 2019-12-23 2022-11-24 Novelis Koblenz Gmbh Procedimiento de fabricación de un producto laminado de aleación de aluminio
FR3112297B1 (fr) 2020-07-07 2024-02-09 Constellium Neuf Brisach Procédé et équipement de refroidissement sur un Laminoir réversible à chaud
EP4161714A1 (fr) 2020-06-04 2023-04-12 Constellium Neuf Brisach Procede et equipement de refroidissement sur un laminoir reversible a chaud
FR3124196B1 (fr) 2021-06-17 2023-09-22 Constellium Neuf Brisach Bande en alliage 6xxx et procédé de fabrication
FR3129408A1 (fr) 2021-11-25 2023-05-26 Constellium Muscle Shoals Llc Bande en alliage 6xxx et procédé de fabrication
FR3134119A1 (fr) 2022-04-02 2023-10-06 Constellium Neuf-Brisach Tôle en alliage 6xxx de recyclage et procédé de fabrication
FR3144624A1 (fr) 2022-12-31 2024-07-05 Constellium Neuf-Brisach Procédé de fabrication d’une tôle en alliage 6xxx avec une excellente qualité de surface.

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60243226A (ja) * 1984-05-15 1985-12-03 Kawasaki Steel Corp 熱間圧延材の材質制御方法および装置
US5112412A (en) * 1989-11-23 1992-05-12 Alusuisse-Lonza Services Ltd. Cooling of cast billets
DE19823790A1 (de) * 1998-05-28 1999-12-02 Vaw Ver Aluminium Werke Ag Lithoband, Druckplattenträger und Verfahren zur Herstellung eines Lithobandes, eines Druckplattenträgers oder einer Offset-Druckplatte
CN101821429A (zh) * 2007-08-21 2010-09-01 安赛乐米塔尔法国公司 通过低水压水喷射进行金属带二次除鳞的方法及设备
CN202786334U (zh) * 2012-09-10 2013-03-13 苏州明特威机械设备有限公司 淬火冷却装置
WO2013160162A1 (de) * 2012-04-26 2013-10-31 Siemens Aktiengesellschaft Thermomechanisches walzen einer aluminiumplatte

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS53142954A (en) * 1977-05-19 1978-12-13 Kobe Steel Ltd Hot rolling method for slab of aluminum alloy
JPH0787928B2 (ja) * 1987-07-03 1995-09-27 古河電気工業株式会社 アルミニウム箔地の製造方法
US6159312A (en) * 1997-12-19 2000-12-12 Exxonmobil Upstream Research Company Ultra-high strength triple phase steels with excellent cryogenic temperature toughness
EP1375691A4 (en) * 2001-03-28 2004-07-21 Sumitomo Light Metal Ind ALUMINUM ALLOY SHEET WITH EXCELLENT FLAMMABILITY AND CURABILITY IN BURNING A COATING AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR
JP4200082B2 (ja) * 2003-11-18 2008-12-24 古河スカイ株式会社 成形加工用アルミニウム合金板およびその製造方法
CN100437076C (zh) 2005-08-24 2008-11-26 东北大学 一种在金属板带试样热处理试验中消除温度梯度的方法
FI20070622L (fi) 2007-08-17 2009-04-15 Outokumpu Oy Menetelmä ja laitteisto tasaisuuden kontrolloimiseksi ruostumatonta terästä olevan nauhan jäähdytyksessä

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60243226A (ja) * 1984-05-15 1985-12-03 Kawasaki Steel Corp 熱間圧延材の材質制御方法および装置
US5112412A (en) * 1989-11-23 1992-05-12 Alusuisse-Lonza Services Ltd. Cooling of cast billets
DE19823790A1 (de) * 1998-05-28 1999-12-02 Vaw Ver Aluminium Werke Ag Lithoband, Druckplattenträger und Verfahren zur Herstellung eines Lithobandes, eines Druckplattenträgers oder einer Offset-Druckplatte
CN101821429A (zh) * 2007-08-21 2010-09-01 安赛乐米塔尔法国公司 通过低水压水喷射进行金属带二次除鳞的方法及设备
WO2013160162A1 (de) * 2012-04-26 2013-10-31 Siemens Aktiengesellschaft Thermomechanisches walzen einer aluminiumplatte
CN202786334U (zh) * 2012-09-10 2013-03-13 苏州明特威机械设备有限公司 淬火冷却装置

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108225031A (zh) * 2017-12-30 2018-06-29 苏州博能炉窑科技有限公司 一种大型均热炉的汽化冷却设备
CN114555253A (zh) * 2019-10-16 2022-05-27 首要金属科技德国有限责任公司 具有带中空横截面的冷却剂射流的冷却装置
CN113432439A (zh) * 2021-07-29 2021-09-24 东北大学 一种铝电解槽停止运作后的冷却方法
CN116042969A (zh) * 2022-12-29 2023-05-02 东北轻合金有限责任公司 一种用于铝合金铸锭的冷却装置及其使用方法

Also Published As

Publication number Publication date
TW201622843A (zh) 2016-07-01
JP6585155B2 (ja) 2019-10-02
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JP2017521260A (ja) 2017-08-03
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RU2676272C2 (ru) 2018-12-27
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RU2017105464A3 (zh) 2018-11-29
FR3024058B1 (fr) 2016-07-15
US10130980B2 (en) 2018-11-20
US20180236514A1 (en) 2018-08-23
SA517380746B1 (ar) 2021-04-15
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KR20170039166A (ko) 2017-04-10
DE15753101T1 (de) 2017-07-27
CA2954711C (fr) 2023-04-04
MX2017000483A (es) 2017-07-28
US20170189949A1 (en) 2017-07-06
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FR3024058A1 (fr) 2016-01-29
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