CN106326601A - 测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置及方法 - Google Patents
测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置及方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106326601A CN106326601A CN201610841948.9A CN201610841948A CN106326601A CN 106326601 A CN106326601 A CN 106326601A CN 201610841948 A CN201610841948 A CN 201610841948A CN 106326601 A CN106326601 A CN 106326601A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- uncertainty
- pressurization
- decompression
- measurement
- tan
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005259 measurement Methods 0.000 title claims abstract description 80
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 77
- 230000003068 static effect Effects 0.000 title claims abstract description 42
- 238000001514 detection method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 claims abstract description 49
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000006837 decompression Effects 0.000 claims description 33
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 15
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 13
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 12
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 claims description 7
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 6
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 6
- 210000000689 upper leg Anatomy 0.000 claims description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000010923 batch production Methods 0.000 claims description 3
- 210000001217 buttock Anatomy 0.000 claims description 3
- 238000000205 computational method Methods 0.000 claims description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- 230000036316 preload Effects 0.000 claims description 3
- 238000012892 rational function Methods 0.000 claims description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 3
- 241000208340 Araliaceae Species 0.000 claims 1
- 235000005035 Panax pseudoginseng ssp. pseudoginseng Nutrition 0.000 claims 1
- 235000003140 Panax quinquefolius Nutrition 0.000 claims 1
- 230000000994 depressogenic effect Effects 0.000 claims 1
- 235000008434 ginseng Nutrition 0.000 claims 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 abstract description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 4
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M17/00—Testing of vehicles
- G01M17/007—Wheeled or endless-tracked vehicles
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/10—Geometric CAD
- G06F30/15—Vehicle, aircraft or watercraft design
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/10—Geometric CAD
- G06F30/17—Mechanical parametric or variational design
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T90/00—Enabling technologies or technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
本发明公开了一种测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置及方法,检测装置包括有底座、架体、靠背控制模块、坐垫控制模块、驱动模块和控制柜,其中架体设在底座上,靠背控制模块装配在架体一侧的立柱上,坐垫控制模块装配在架体上端的横梁上,靠背控制模块和坐垫控制模块均与控制柜相连接并由控制柜控制工作,步骤为:步骤一、选择座椅样件;步骤二、将座椅安装在与之相匹配的车身夹具上;步骤三、加压;步骤四、加载;步骤五、进行初压缩;步骤六、绘出载荷‑变形图;步骤七、记录参数;步骤八、计算不确定度;步骤九、出具报告。有益效果:各数据测量不确定度的评定在精益生产中对汽车座椅舒适度的改善方向具有很强的指导意义。
Description
技术领域
本发明涉及一种汽车座椅静态载荷的检测装置及方法,特别涉及一种测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置及方法。
背景技术
目前,在汽车产业飞速发展的今天,国民除了对汽车安全性以及操控性要求越来越高以外,更对驾驶过程中,汽车座椅的舒适性的要求也越来越高。而静态载荷特性则是汽车座椅舒适性的一项重要指标。而现有的关于汽车座椅的(如大众的EP标准,FAW-MAZDA的MES标准)测试标准所提供的测量方法,要求对座椅只进行一次加载测试得到结果,没有对测量结果做不确定度的评价,所以数据的结果并不能比较全面的反映批次产品的静态载荷特性。
而在对产品越来越要求精益生产的今天,精益生产工程师更加希望监测和校准实验室所提供的数据能够反映批量座椅的静态载荷特性,需要更加有指导性意义的数据,来决定下一步产品的改善方向。因此对监测和校准实验室来说,能够对测量数据进行测量不确定度的评价,显得尤为重要。通过对测量结果进行测量不确定度的评价,工程师才能够从单次测量静态载荷特性的曲线中,得到一个比较全面的反映批次产品的静态载荷特性。
发明内容
本发明的目的是为了提高测试座椅静态载荷特性的测量精度,并提高测量稳定性而提供的一种测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置及方法。
本发明提供的测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置包括有底座、架体、靠背控制模块、坐垫控制模块、驱动模块和控制柜,其中架体设在底座上,靠背控制模块装配在架体一侧的立柱上,坐垫控制模块装配在架体上端的横梁上,靠背控制模块和坐垫控制模块均与控制柜相连接并由控制柜控制工作,驱动模块为靠背控制模块和坐垫控制模块提供动力。
底座由两块铸铁平台组成,上表面开设有T型槽。
坐垫控制模块通过滑轨装配在架体上端的横梁上,坐垫控制模块能够在横梁上进行滑动。
本发明提供的测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测方法,其具体步骤如下所述:
步骤一、选择与被测样件同批次的5-20个座椅样件,在规定的环境温湿度下存储24小时,另再选择一个同批量生产的正式测量样件做相同的存储;
步骤二、将座椅安装在与之相匹配的车身夹具上,并调节至设计位置—滑轨调节从最后位置向前40mm,高度调节在中间位置,前倾调节在中间位置,靠背调节至靠背角与垂直方向夹角19°;
步骤三、加压盘使用设定下的臀部及靠背模型;
步骤四、坐垫的加载方向:通过人体躯干与大腿的连接点垂直向下对已调节好的座椅进行加载;靠背的加载方向:座椅靠背放倒在水平面上,使骨架与水平面成零度,靠背模型通过横向距离人体躯干与大腿的连接点180mm的位置垂直向下对靠背进行加载;
步骤五、在加载速度为4.5±0.1毫米/秒、初始载荷9.8N的条件下加载,然后进行初压缩,初压缩之后,把加压盘从座椅表面上完全移开,然后开始测量,把9.8N的初载荷看作“0”,在此执行初压缩时坐垫靠背的加载量进行测量,并绘制出载荷-变形图,载荷在最大加载点上的停滞时间为小于或等于2秒钟;步骤六、绘出载荷-变形图,其中Y坐标轴采用比例尺为9.8N/mm来表示载荷;X坐标轴采用实际尺寸来表示偏差,并记录设定的参数值;
步骤七、按照上述方法完成剩下的座椅测量,并记录步骤六中所规定的参数;
步骤八、按照设定方法计算坐垫和靠背各参量的合成标准不确定度;
步骤九、测试正式的被测样件,根据步骤八中的各个参量的合成标准不确定度将正式测量样件中的各参数以测量不确定度完整表示,出具不确定度报告。
步骤五中初压缩的方式为:对坐垫施加0N→980N→0N载荷一次;对靠背施加0N→490N→0N载荷一次。
步骤六中设定的参数如下:
坐垫的相关参数如下:
静态弹性系数K1:连接441N±49N的加压器和减压器间中点的线段的斜率,单位为N/mm;
滞后损失范围a:在441N时加压器和减压器的可调压力范围,单位为mm;
变形1δ1:在加压和减压441N时的平均变形量,单位为mm;
变形2δ2:在加压980N时的变形量,单位为mm;
变形的增量:δ2-δ1mm;
变形3δ3:在加压和减压98N时的平均变形量,单位为mm;
倾斜角θ1:加压过程,加压441N和原点连线与X轴的夹角;
倾斜角θ2:加压过程,加压980N和加压441N连线与X轴的夹角;
线性系数K:tanθ2/tanθ1;
滞后损失率Ra:a/δ2×100;
靠背的相关参数如下:
静态弹性系数K1:连接147N±49N的加压器和减压器间中点的线段的斜率,单位为N/mm;
滞后损失范围a:在147N时加压器和减压器的可调压力范围,单位为mm;
变形1δ1:在加压和减压147N时的平均变形量,单位为mm;
变形2δ2:在加压490N时的变形量,单位为mm;
变形的增量:δ2-δ1mm;
变形3δ3mm:在加压和减压49N时的平均变形量,单位为mm;
倾斜角θ1:加压过程,加压147N和原点连线与X轴的夹角;
倾斜角θ2:加压过程,加压490N和加压147N连线与X轴的夹角;
线性系数K:tanθ2/tanθ1;
滞后损失率Ra:a/δ2×100。
步骤八中所述合成标准不确定度的计算方法如下:
第一步、首先确定δ2是由实验直接测量得到,a、δ1、δ3、K、K1、θ1、θ2、Ra则是通过运算得到;
第二步、进行评定:各参数测量不确定度的A类评定,由于在测量过程中摆放位置,测试点位置,载荷加载方向,生产量化产品下的误差,各个参量估计值通过一个合理的函数模型y=f(x1,x2,x3,……xN)将这些干扰量都涵盖住,其中x1,x2,x3,……xN为不同干扰量,针对各个参数其具体的函数模型可分为四类:
δ2:y=x
a:y=x1-x2
δ1、δ3:
K1、K、θ1、θ2、Ra:
第三步、针对δ2:y=x的函数模型其测量不确定度的A类评定为:求出δ2的10个测量值即在加压在980N时的变形量的平均值:
其中(n=10)
s(xi)是单次测量的实验标准差,由贝塞尔公式得到:
其中被称为残差;
考虑到正式样件只测量一次,那么正式样件的测量标准不确定度即是单次测量的实验标准差s(δ2),即uA(δ2)=s(δ2);
再次测量不确定度的B类评定,B类评定主要是设备本身的精度造成的,力传感器的精度为0.05%F.S.,F.S.为全量程;而位移是通过控制步进电机步数控制的,其精度为0.005mm,力和位移测量估计值分散区间及包含概率类似矩形分布,包含因子为因此980N两个传感器在全量程范围内的B类不确定度的评定;
力:
位移:
由δ2测量不确定度的A类及B类评定结果,得到的合成标准不确定度为:
第四步、针对a:y=x1-x2函数模型,其具体表达式为y(a)=x减压441N-x加压441N;其不确定度A类评定,运算过程同第二步,分别计算出441N时加压和减压两个过程中变形量的平均值再由贝塞尔公式得到其实验标准差s(x加压441N)、s(x减压441N),正式样件只测量一次,那么正式样件的测量标准不确定度即是单次测量的实验标准差,即uA(x加压441N)=s(x加压441N)、uA(x减压441N)=s(x减压441N),而B类不确定度评定是位移传感器本身的精度造成的,其B类不确定度评定为第二步中所算出的固定值由于441N时加压与减压的变形量服从于同一正态分布,其合成标准不确定度为:
第五步、针对δ1、δ3:函数模型,具体分别为 其不确定度A类评定,运算过程同第三步,分别计算出441N和98N时加压和减压4个过程中变形量值的平均值再由贝塞尔公式分别计算出各实验标准差s(x加压441N)、s(x减压441N)、s(x加压98N)、s(x减压98N),正式样件只测量一次,那么正式样件的测量标准不确定度即是单次测量的实验标准差,即uA(x加压441N)=s(x加压441N)、uA(x减压441N)=s(x减压441N)、uA(x加压98N)=s(x加压98N)、uA(x减压98N)=s(x减压98N),而B类不确定度评定是位移传感器本身的精度造成的,其B类不确定度评定为第三步中所算出的固定值由于441N和98N时加压与减压的4个过程变形量服从于同一正态分布,其合成标准不确定度为:
第六步、针对K1、K、θ1、θ2、Ra:函数模型,其具体表达式分别为:
(9.8为比例尺为9.8N/mm)
(9.8为比例尺为9.8N/mm)
其不确定度A类评定及B类评定,运算过程同第三步、第四步和第五步,预先计算出函数模型中与分子分母相关的各个参数的平均值和单次试验标准差,再次计算出相同量纲的参数的合成标准不确定度,K1、K、θ1、θ2、Ra五个参数的不确定度评定的具体方法为:
其中490N-392N为载荷力之差,其不确定度主要来源为力传感器本身的精度,力490N和力392N估计值服从同一正态分布的随机变量,所以其合成标准不确定度为:
而分母为490N和392N加压和减压中点变形量差值,函数表达式为:
490N和392N的加压与减压的变形量均服从于同一正态分布,依据第五步中函数模型合成标准不确定度评定方法可知:
其中uA(x加压490N)、uA(x减压490N)分别为490N加压与减压时的单次测量实验标准差s(x加压490N)、s(x减压392N);uA(x加压392N)、uA(x减压392N)分别为392N加压与减压时的单次测量实验标准差s(x加压392N)、s(x减压392N),于是分母的合成标准不确定度为:
静态弹性系数K1相对合成不确定度来计算为:
由相对合成不确定度ucrel(K1)转换成合成标准不确定度uc(K1)的方法是,通过正式样件测量计算得出K1的具体值y(K1)、分子为载荷力之差98N以及分母x(490N中值-392N中值)实际值,通过以下公式获得:
的合成标准不确定度评定方法静态弹性系数K1,其方法为:先计算出tanθ1的相对合成标准不确定度,在根据正式测量的值得出其合成标准不确定度,在计算相对合成标准不确定度时,分子441N的合成标准不确定度为uc(441N)=u力B,分母x加压441N合成标准不确定度为其中uA(x加压441N)=s(x加压441N)为加压至441N时变形量单次测量的实验标准差,其相对合成标准不确定度表达式为:
之后计算出正式样件测量的tanθ1具体值y(tanθ1)、加压至441N时的实际值x加压441N实际值,转换为合成标准不确定度:
合成标准不确定度计算过程为:
依据计算静态弹性系数K1分子的合成不确定度的方法计算出tanθ2分子的合成标准不确定度
分母的合成标准不确定度则根据第四步中的函数模型y=x1-x2计算得到:
其中uA(x加压980N)=s(x加压980N)、uA(x加压441N)=s(x加压441N)分别为加压至980N和441N时变形量单次测量的实验标准差。其相对合成标准不确定度为:
计算出正式样件测量的tanθ2具体值y(tanθ2)、加压980N与加压441N变形量差值的实际值x加压980N-x加压441N,转换为合成标准不确定度:
其合成标准不确定度计算过程为:
根据前面得到tanθ1和tanθ1的合成标准不确定度uc(tanθ1)和uc(tanθ2),于是线性系数K的相对合成标准不确定度为:
计算出正式样件测量的线性系数K的具体值y(K)、tanθ1以及tanθ2,转换为合成标准不确定度:
其合成不确定度计算过程为:
由第三步和第四步中可得到函数表达式中分子分母的合成标准不确定度分别为:
其相对合成标准不确定度为:
计算出正式样件测量的滞后损失率Ra的具体值y(Ra)、滞后损失范围a以及最大变形量δ2,转换为合成标准不确定度:
第七步、计算出各个参量的扩展不确定度,扩展不确定度是不确定度报告的最终形式,及用合成标准不确定度乘上一个包含因子,表示不确定度的置信概率,取k=2,代表置信概率达到95%,其扩展不确定度形式为:
U=2uc,P=95%。
步骤九中不确定度报告最终形式为:
Y=X,U95=2uc,k=2或Y=X±U,k=2,P=95%
其中Y表示各个参数,X表示正式样件的各个参量的计算值,k=2是包含因子,代表置信概率接近95%。
本发明的有益效果:
对批量座椅产品中,其静态载荷特性曲线应具有一致性和可重复性,也就是处于统计控制的状态中。而测量不确定度用来定量表示测量结量的可信程度。表征合理地赋予被测量之值的分散性,与测量结果相联系的参数。因此用测量不确定度来表征静态载荷特性各项指标,就能够反映批量座椅静态载荷特性。各数据测量不确定度的评定在精益生产中对汽车座椅舒适度的改善方向具有很强的指导意义。
附图说明
图1为本发明所述检测装置结构示意图。
图2本发明所述的检测方法流程图。
图3本发明所述的检测方法中载荷-变形图。
1、底座 2、架体 3、靠背控制模块 4、坐垫控制模块 5、驱动模块 6、控制柜 7、座椅。
具体实施方式
请参阅图1、图2和图3所示:
本发明提供的测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置包括有底座1、架体2、靠背控制模块3、坐垫控制模块4、驱动模块5和控制柜6,其中架体2设在底座1上,靠背控制模块3装配在架体2一侧的立柱上,坐垫控制模块4装配在架体2上端的横梁上,靠背控制模块3和坐垫控制模块4均与控制柜6相连接并由控制柜6控制工作,驱动模块5为靠背控制模块3和坐垫控制模块4提供动力。
底座1由两块铸铁平台组成,上表面开设有T型槽。
坐垫控制模块4通过滑轨装配在架体2上端的横梁上,坐垫控制模块4能够在横梁上进行滑动。
本发明提供的测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测方法,其具体步骤如下所述:
步骤一、选择与被测样件同批次的5-20个座椅7样件,在规定的环境温湿度下存储24小时,另再选择一个同批量生产的正式测量样件做相同的存储;
步骤二、将座椅7安装在与之相匹配的车身夹具上,并调节至设计位置—滑轨调节从最后位置向前40mm,高度调节在中间位置,前倾调节在中间位置,靠背调节至靠背角与垂直方向夹角19°;
步骤三、加压盘使用设定下的臀部及靠背模型;
步骤四、坐垫的加载方向:通过人体躯干与大腿的连接点垂直向下对已调节好的座椅7进行加载;靠背的加载方向:座椅7的靠背放倒在水平面上,使骨架与水平面成零度,靠背模型通过横向距离人体躯干与大腿的连接点180mm的位置垂直向下对靠背进行加载;
步骤五、在加载速度为4.5±0.1毫米/秒、初始载荷9.8N的条件下加载,然后进行初压缩,初压缩之后,把加压盘从座椅表面上完全移开,然后开始测量,把9.8N的初载荷看作“0”,在此执行初压缩时坐垫靠背的加载量进行测量,并绘制出载荷-变形图,载荷在最大加载点上的停滞时间为小于或等于2秒钟;步骤六、绘出载荷-变形图,其中Y坐标轴采用比例尺为9.8N/mm来表示载荷;X坐标轴采用实际尺寸来表示偏差,并记录设定的参数值;
步骤七、按照上述方法完成剩下的座椅测量,并记录步骤六中所规定的参数;
步骤八、按照设定方法计算坐垫和靠背各参量的合成标准不确定度;
步骤九、测试正式的被测样件,根据步骤八中的各个参量的合成标准不确定度将正式测量样件中的各参数以测量不确定度完整表示,出具不确定度报告。
步骤五中初压缩的方式为:对坐垫施加0N→980N→0N载荷一次;对靠背施加0N→490N→0N载荷一次。
步骤六中设定的参数如下:
坐垫的相关参数如下:
静态弹性系数K1:连接441N±49N的加压器和减压器间中点的线段的斜率,单位为N/mm;
滞后损失范围a:在441N时加压器和减压器的可调压力范围,单位为mm;
变形1δ1:在加压和减压441N时的平均变形量,单位为mm;
变形2δ2:在加压980N时的变形量,单位为mm;
变形的增量:δ2-δ1mm;
变形3δ3:在加压和减压98N时的平均变形量,单位为mm;
倾斜角θ1:加压过程,加压441N和原点连线与X轴的夹角;
倾斜角θ2:加压过程,加压980N和加压441N连线与X轴的夹角;
线性系数K:tanθ2/tanθ1;
滞后损失率Ra:a/δ2×100;
靠背的相关参数如下:
静态弹性系数K1:连接147N±49N的加压器和减压器间中点的线段的斜率,单位为N/mm;
滞后损失范围a:在147N时加压器和减压器的可调压力范围,单位为mm;
变形1δ1:在加压和减压147N时的平均变形量,单位为mm;
变形2δ2:在加压490N时的变形量,单位为mm;
变形的增量:δ2-δ1mm;
变形3δ3mm:在加压和减压49N时的平均变形量,单位为mm;
倾斜角θ1:加压过程,加压147N和原点连线与X轴的夹角;
倾斜角θ2:加压过程,加压490N和加压147N连线与X轴的夹角;
线性系数K:tanθ2/tanθ1;
滞后损失率Ra:a/δ2×100。
步骤八中所述合成标准不确定度的计算方法如下:
第一步、首先确定δ2是由实验直接测量得到,a、δ1、δ3、K、K1、θ1、θ2、Ra则是通过运算得到;
第二步、进行评定:各参数测量不确定度的A类评定,由于在测量过程中摆放位置,测试点位置,载荷加载方向,生产量化产品下的误差,各个参量估计值通过一个合理的函数模型y=f(x1,x2,x3,……xN)将这些干扰量都涵盖住,其中x1,x2,x3,……xN为不同干扰量,针对各个参数其具体的函数模型可分为四类:
δ2:
a:y=x1-x2
δ1、δ3:
K1、K、θ1、θ2、Ra:
第三步、针对δ2:y=x的函数模型其测量不确定度的A类评定为:求出δ2的10个测量值即在加压在980N时的变形量的平均值:
其中(n=10)
s(xi)是单次测量的实验标准差,由贝塞尔公式得到:
其中被称为残差;
考虑到正式样件只测量一次,那么正式样件的测量标准不确定度即是单次测量的实验标准差s(δ2),即uA(δ2)=s(δ2);
再次测量不确定度的B类评定,B类评定主要是设备本身的精度造成的,力传感器的精度为0.05%F.S.,F.S.为全量程;而位移是通过控制步进电机步数控制的,其精度为0.005mm,力和位移测量估计值分散区间及包含概率类似矩形分布,包含因子为因此980N两个传感器在全量程范围内的B类不确定度的评定;
力:
位移:
由δ2测量不确定度的A类及B类评定结果,得到的合成标准不确定度为:
第四步、针对a:y=x1-x2函数模型,其具体表达式为y(a)=x减压441N-x加压441N;其不确定度A类评定,运算过程同第二步,分别计算出441N时加压和减压两个过程中变形量的平均值再由贝塞尔公式得到其实验标准差s(x加压441N)、s(x减压441N),正式样件只测量一次,那么正式样件的测量标准不确定度即是单次测量的实验标准差,即uA(x加压441N)=s(x加压441N)、uA(x减压441N)=s(x减压441N),而B类不确定度评定是位移传感器本身的精度造成的,其B类不确定度评定为第二步中所算出的固定值由于441N时加压与减压的变形量服从于同一正态分布,其合成标准不确定度为:
第五步、针对δ1、δ3:函数模型,具体分别为 其不确定度A类评定,运算过程同第三步,分别计算出441N和98N时加压和减压4个过程中变形量值的平均值再由贝塞尔公式分别计算出各实验标准差s(x加压441N)、s(x减压441N)、s(x加压98N)、s(x减压98N),正式样件只测量一次,那么正式样件的测量标准不确定度即是单次测量的实验标准差,即uA(x加压441N)=s(x加压441N)、uA(x减压441N)=s(x减压441N)、uA(x加压98N)=s(x加压98N)、uA(x减压98N)=s(x减压98N),而B类不确定度评定是位移传感器本身的精度造成的,其B类不确定度评定为第三步中所算出的固定值由于441N和98N时加压与减压的4个过程变形量服从于同一正态分布,其合成标准不确定度为:
第六步、针对K1、K、θ1、θ2、Ra:函数模型,其具体表达式分别为:
其不确定度A类评定及B类评定,运算过程同第三步、第四步和第五步,预先计算出函数模型中与分子分母相关的各个参数的平均值和单次试验标准差,再次计算出相同量纲的参数的合成标准不确定度,K1、K、θ1、θ2、Ra五个参数的不确定度评定的具体方法为:
其中490N-392N为载荷力之差,其不确定度主要来源为力传感器本身的精度,力490N和力392N估计值服从同一正态分布的随机变量,所以其合成标准不确定度为:
而分母为490N和392N加压和减压中点变形量差值,函数表达式为:
490N和392N的加压与减压的变形量均服从于同一正态分布,依据第五步中函数模型合成标准不确定度评定方法可知:
其中uA(x加压490N)、uA(x减压490N)分别为490N加压与减压时的单次测量实验标准差s(x加压490N)、s(x减压392N);uA(x加压392N)、uA(x减压392N)分别为392N加压与减压时的单次测量实验标准差s(x加压392N)、s(x减压392N),于是分母的合成标准不确定度为:
静态弹性系数K1相对合成不确定度来计算为:
由相对合成不确定度ucrel(K1)转换成合成标准不确定度uc(K1)的方法是,通过正式样件测量计算得出K1的具体值y(K1)、分子为载荷力之差98N以及分母x(490N中值-392N中值)实际值,通过以下公式获得:
的合成标准不确定度评定方法静态弹性系数K1,其方法为:先计算出tanθ1的相对合成标准不确定度,在根据正式测量的值得出其合成标准不确定度,在计算相对合成标准不确定度时,分子441N的合成标准不确定度为uc(441N)=u力B,分母x加压441N合成标准不确定度为其中uA(x加压441N)=s(x加压441N)为加压至441N时变形量单次测量的实验标准差,其相对合成标准不确定度表达式为:
之后计算出正式样件测量的tanθ1具体值y(tanθ1)、加压至441N时的实际值x加压441N实际值,转换为合成标准不确定度:
合成标准不确定度计算过程为:
依据计算静态弹性系数K1分子的合成不确定度的方法计算出tanθ2分子的合成标准不确定度
分母的合成标准不确定度则根据第四步中的函数模型y=x1-x2计算得到:
其中uA(x加压980N)=s(x加压980N)、uA(x加压441N)=s(x加压441N)分别为加压至980N和441N时变形量单次测量的实验标准差。其相对合成标准不确定度为:
计算出正式样件测量的tanθ2具体值y(tanθ2)、加压980N与加压441N变形量差值的实际值x加压980N-x加压441N,转换为合成标准不确定度:
其合成标准不确定度计算过程为:
根据前面得到tanθ1和tanθ1的合成标准不确定度uc(tanθ1)和uc(tanθ2),于是线性系数K的相对合成标准不确定度为:
计算出正式样件测量的线性系数K的具体值y(K)、tanθ1以及tanθ2,转换为合成标准不确定度:
其合成不确定度计算过程为:
由第三步和第四步中可得到函数表达式中分子分母的合成标准不确定度分别为:
其相对合成标准不确定度为:
计算出正式样件测量的滞后损失率Ra的具体值y(Ra)、滞后损失范围a以及最大变形量δ2,转换为合成标准不确定度:
第七步、计算出各个参量的扩展不确定度,扩展不确定度是不确定度报告的最终形式,及用合成标准不确定度乘上一个包含因子,表示不确定度的置信概率,取k=2,代表置信概率达到95%,其扩展不确定度形式为:
U=2uc,P=95%。
步骤九中不确定度报告最终形式为:
Y=X,U95=2uc,k=2或Y=X±U,k=2,P=95%
其中Y表示各个参数,X表示正式样件的各个参量的计算值,k=2是包含因子,代表置信概率接近95%。
Claims (8)
1.一种测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置,其特征在于:包括有底座、架体、靠背控制模块、坐垫控制模块、驱动模块和控制柜,其中架体设在底座上,靠背控制模块装配在架体一侧的立柱上,坐垫控制模块装配在架体上端的横梁上,靠背控制模块和坐垫控制模块均与控制柜相连接并由控制柜控制工作,驱动模块为靠背控制模块和坐垫控制模块提供动力。
2.根据权利要求1所述的一种测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置,其特征在于:所述的底座由两块铸铁平台组成,上表面开设有T型槽。
3.根据权利要求1所述的一种测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置,其特征在于:所述的坐垫控制模块通过滑轨装配在架体上端的横梁上,坐垫控制模块能够在横梁上进行滑动。
4.一种测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测方法,其特征在于:其具体步骤如下所述:
步骤一、选择与被测样件同批次的5-20个座椅样件,在规定的环境温湿度下存储24小时,另再选择一个同批量生产的正式测量样件做相同的存储;
步骤二、将座椅安装在与之相匹配的车身夹具上,并调节至设计位置—滑轨调节从最后位置向前40mm,高度调节在中间位置,前倾调节在中间位置,靠背调节至靠背角与垂直方向夹角19°;
步骤三、加压盘使用设定下的臀部及靠背模型;
步骤四、坐垫的加载方向:通过人体躯干与大腿的连接点垂直向下对已调节好的座椅进行加载;靠背的加载方向:座椅靠背放倒在水平面上,使骨架与水平面成零度,靠背模型通过横向距离人体躯干与大腿的连接点180mm的位置垂直向下对靠背进行加载;
步骤五、在加载速度为4.5±0.1毫米/秒、初始载荷9.8N的条件下加载,然后进行初压缩,初压缩之后,把加压盘从座椅表面上完全移开,然后开始测量,把9.8N的初载荷看作“0”,在此执行初压缩时坐垫靠背的加载量进行测量,并绘制出载荷-变形图,载荷在最大加载点上的停滞时间为小于或等于2秒钟;步骤六、绘出载荷-变形图,其中Y坐标轴采用比例尺为9.8N/mm来表示载荷;X坐标轴采用实际尺寸来表示偏差,并记录设定的参数值;
步骤七、按照上述方法完成剩下的座椅测量,并记录步骤六中所规定的参数;
步骤八、按照设定方法计算坐垫和靠背各参量的合成标准不确定度;
步骤九、测试正式的被测样件,根据步骤八中的各个参量的合成标准不确定度将正式测量样件中的各参数以测量不确定度完整表示,出具不确定度报告。
5.根据权利要求4所述的一种测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测方法,其特征在于:所述的步骤五中初压缩的方式为:对坐垫施加0N→980N→0N载荷一次;对靠背施加0N→490N→0N载荷一次。
6.根据权利要求4所述的一种测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测方法,其特征在于:所述的步骤六中设定的参数如下:
坐垫的相关参数如下:
静态弹性系数K1:连接441N±49N的加压器和减压器间中点的线段的斜率,单位为N/mm;
滞后损失范围a:在441N时加压器和减压器的可调压力范围,单位为mm;
变形1δ1:在加压和减压441N时的平均变形量,单位为mm;
变形2δ2:在加压980N时的变形量,单位为mm;
变形的增量:δ2-δ1mm;
变形3δ3:在加压和减压98N时的平均变形量,单位为mm;
倾斜角θ1:加压过程,加压441N和原点连线与X轴的夹角;
倾斜角θ2:加压过程,加压980N和加压441N连线与X轴的夹角;
线性系数K:tanθ2/tanθ1;
滞后损失率Ra:a/δ2×100;
靠背的相关参数如下:
静态弹性系数K1:连接147N±49N的加压器和减压器间中点的线段的斜率,单位为N/mm;
滞后损失范围a:在147N时加压器和减压器的可调压力范围,单位为mm;
变形1δ1:在加压和减压147N时的平均变形量,单位为mm;
变形2δ2:在加压490N时的变形量,单位为mm;
变形的增量:δ2-δ1mm;
变形3δ3mm:在加压和减压49N时的平均变形量,单位为mm;
倾斜角θ1:加压过程,加压147N和原点连线与X轴的夹角;
倾斜角θ2:加压过程,加压490N和加压147N连线与X轴的夹角;
线性系数K:tanθ2/tanθ1;
滞后损失率Ra:a/δ2×100。
7.根据权利要求4所述的一种测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测方法,其特征在于:所述的步骤八中所述合成标准不确定度的计算方法如下:
第一步、首先确定δ2是由实验直接测量得到,a、δ1、δ3、K、K1、θ1、θ2、Ra则是通过运算得到;
第二步、进行评定:各参数测量不确定度的A类评定,由于在测量过程中摆放位置,测试点位置,载荷加载方向,生产量化产品下的误差,各个参量估计值通过一个合理的函数模型y=f(x1,x2,x3,……xN)将这些干扰量都涵盖住,其中x1,x2,x3,……xN为不同干扰量,针对各个参数其具体的函数模型可分为四类:
δ2:y=x
a:y=x1-x2
δ1、δ3:
K1、K、θ1、θ2、Ra:
第三步、针对δ2:y=x的函数模型其测量不确定度的A类评定为:求出δ2的10个测量值即在加压在980N时的变形量的平均值:
其中(n=10)
s(xi)是单次测量的实验标准差,由贝塞尔公式得到:
其中被称为残差;
考虑到正式样件只测量一次,那么正式样件的测量标准不确定度即是单次测量的实验标准差s(δ2),即uA(δ2)=s(δ2);
再次测量不确定度的B类评定,B类评定主要是设备本身的精度造成的,力传感器的精度为0.05%F.S.,F.S.为全量程;而位移是通过控制步进电机步数控制的,其精度为0.005mm,力和位移测量估计值分散区间及包含概率类似矩形分布,包含因子为因此980N两个传感器在全量程范围内的B类不确定度的评定;
力:
位移:
由δ2测量不确定度的A类及B类评定结果,得到的合成标准不确定度为:
第四步、针对a:y=x1-x2函数模型,其具体表达式为y(a)=x减压441N-x加压441N;其不确定度A类评定,运算过程同第二步,分别计算出441N时加压和减压两个过程中变形量的平均值再由贝塞尔公式得到其实验标准差s(x加压441N)、s(x减压441N),正式样件只测量一次,那么正式样件的测量标准不确定度即是单次测量的实验标准差,即uA(x加压441N)=s(x加压441N)、uA(x减压441N)=s(x减压441N),而B类不确定度评定是位移传感器本身的精度造成的,其B类不确定度评定为第二步中所算出的固定值由于441N时加压与减压的变形量服从于同一正态分布,其合成标准不确定度为:
第五步、针对δ1、δ3:函数模型,具体分别为 其不确定度A类评定,运算过程同第三步,分别计算出441N和98N时加压和减压4个过程中变形量值的平均值再由贝塞尔公式分别计算出各实验标准差s(x加压441N)、s(x减压441N)、s(x加压98N)、s(x减压98N),正式样件只测量一次,那么正式样件的测量标准不确定度即是单次测量的实验标准差,即uA(x加压441N)=s(x加压441N)、uA(x减压441N)=s(x减压441N)、uA(x加压98N)=s(x加压98N)、uA(x减压98N)=s(x减压98N),而B类不确定度评定是位移传感器本身的精度造成的,其B类不确定度评定为第三步中所算出的固定值由于441N和98N时加压与减压的4个过程变形量服从于同一正态分布,其合成标准不确定度为:
第六步、针对K1、K、θ1、θ2、Ra:函数模型,其具体表达式分别为:
(9.8为比例尺为9.8N/mm)
(9.8为比例尺为9.8N/mm)
其不确定度A类评定及B类评定,运算过程同第三步、第四步和第五步,预先计算出函数模型中与分子分母相关的各个参数的平均值和单次试验标准差,再次计算出相同量纲的参数的合成标准不确定度,K1、K、θ1、θ2、Ra五个参数的不确定度评定的具体方法为:
其中490N-392N为载荷力之差,其不确定度主要来源为力传感器本身的精度,力490N和力392N估计值服从同一正态分布的随机变量,所以其合成标准不确定度为:
而分母为490N和392N加压和减压中点变形量差值,函数表达式为:
490N和392N的加压与减压的变形量均服从于同一正态分布,依据第五步中函数模型合成标准不确定度评定方法可知:
其中uA(x加压490N)、uA(x减压490N)分别为490N加压与减压时的单次测量实验标准差s(x加压490N)、s(x减压392N);uA(x加压392N)、uA(x减压392N)分别为392N加压与减压时的单次测量实验标准差s(x加压392N)、s(x减压392N),于是分母的合成标准不确定度为:
静态弹性系数K1相对合成不确定度来计算为:
由相对合成不确定度ucrel(K1)转换成合成标准不确定度uc(K1)的方法是,通过正式样件测量计算得出K1的具体值y(K1)、分子为载荷力之差98N以及分母x(490N中值-392N中值)实际值,通过以下公式获得:
的合成标准不确定度评定方法静态弹性系数K1,其方法为:先计算出tanθ1的相对合成标准不确定度,在根据正式测量的值得出其合成标准不确定度,在计算相对合成标准不确定度时,分子441N的合成标准不确定度为uc(441N)=u力B,分母x加压441N合成标准不确定度为其中uA(x加压441N)=s(x加压441N)为加压至441N时变形量单次测量的实验标准差,其相对合成标准不确定度表达式为:
之后计算出正式样件测量的tanθ1具体值y(tanθ1)、加压至441N时的实际值x加压441N实际值,转换为合成标准不确定度:
合成标准不确定度计算过程为:
依据计算静态弹性系数K1分子的合成不确定度的方法计算出tanθ2分子的合成标准不确定度
分母的合成标准不确定度则根据第四步中的函数模型y=x1-x2计算得到:
其中uA(x加压980N)=s(x加压980N)、uA(x加压441N)=s(x加压441N)分别为加压至980N和441N时变形量单次测量的实验标准差,其相对合成标准不确定度为:
计算出正式样件测量的tanθ2具体值y(tanθ2)、加压980N与加压441N变形量差值的实际值x加压980N-x加压441N,转换为合成标准不确定度:
其合成标准不确定度计算过程为:
根据前面得到tanθ1和tanθ1的合成标准不确定度uc(tanθ1)和uc(tanθ2),于是线性系数K的相对合成标准不确定度为:
计算出正式样件测量的线性系数K的具体值y(K)、tanθ1以及tanθ2,转换为合成标准不确定度:
其合成不确定度计算过程为:
由第三步和第四步中可得到函数表达式中分子分母的合成标准不确定度分别为:
其相对合成标准不确定度为:
计算出正式样件测量的滞后损失率Ra的具体值y(Ra)、滞后损失范围a以及最大变形量δ2,转换为合成标准不确定度:
第七步、计算出各个参量的扩展不确定度,扩展不确定度是不确定度报告的最终形式,及用合成标准不确定度乘上一个包含因子,表示不确定度的置信概率,取k=2,代表置信概率达到95%,其扩展不确定度形式为:
U=2uc,P=95%。
8.根据权利要求4所述的一种测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测方法,其特征在于:所述的步骤九中不确定度报告最终形式为:
Y=X,U95=2uc,k=2或Y=X±U,k=2,P=95%
其中Y表示各个参数,X表示正式样件的各个参量的计算值,k=2是包含因子,代表置信概率接近95%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610841948.9A CN106326601B (zh) | 2016-09-23 | 2016-09-23 | 测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置及方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610841948.9A CN106326601B (zh) | 2016-09-23 | 2016-09-23 | 测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置及方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN106326601A true CN106326601A (zh) | 2017-01-11 |
CN106326601B CN106326601B (zh) | 2023-07-14 |
Family
ID=57819587
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610841948.9A Active CN106326601B (zh) | 2016-09-23 | 2016-09-23 | 测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置及方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN106326601B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111398039A (zh) * | 2020-04-30 | 2020-07-10 | 中国飞机强度研究所 | 座椅垫材料在不同应变率下的力学性能测试装置和方法 |
Citations (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5379646A (en) * | 1993-09-20 | 1995-01-10 | General Motors Corporation | Seatback load applying device |
JP2002131194A (ja) * | 2000-10-27 | 2002-05-09 | Johnson Controls Automotive Systems Corp | シートバックの耐久試験装置 |
JP2003232670A (ja) * | 2002-02-06 | 2003-08-22 | Aisin Seiki Co Ltd | 乗員重量検出装置 |
KR20080005063U (ko) * | 2007-04-27 | 2008-10-30 | 김영기 | 좌식시트 |
CN201255696Y (zh) * | 2008-08-19 | 2009-06-10 | 昆山市创新科技检测仪器有限公司 | 汽车座椅强度综合试验机 |
EP2180303A2 (en) * | 2008-10-23 | 2010-04-28 | Bohumil Culek | System of measuring the power effects between vehicle wheel and rail in driving railway vehicle and method of measuring the power effects |
US20130066558A1 (en) * | 2011-09-09 | 2013-03-14 | Baker Hughes Incorporated | Method to estimate pore pressure uncertainty form trendline variations |
US20140076632A1 (en) * | 2012-09-20 | 2014-03-20 | Baker Hughes Incoroporated | Method to predict overpressure uncertainty from normal compaction trendline uncertainty |
CN203940984U (zh) * | 2014-05-30 | 2014-11-12 | 长城汽车股份有限公司 | 车用座椅骨架总成的刚度试验装置 |
CN104458275A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-03-25 | 广西智通节能环保科技有限公司 | 一种气动式汽车座椅检测加载装置 |
CN204556279U (zh) * | 2015-04-27 | 2015-08-12 | 北车建设工程有限责任公司 | 用于城市轨道交通车辆转向架的综合试验*** |
CN105334066A (zh) * | 2015-11-24 | 2016-02-17 | 中国汽车技术研究中心 | 一种评价汽车座椅舒适性的方法及装置 |
CN105705917A (zh) * | 2013-11-08 | 2016-06-22 | 赛多利斯实验室仪器有限责任两合公司 | 具有用于确定测量不确定度的模块的精密称量器或质量比较器 |
CN206193781U (zh) * | 2016-09-23 | 2017-05-24 | 长春一汽富晟李尔汽车座椅***有限公司 | 测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置 |
CN108778220A (zh) * | 2016-02-17 | 2018-11-09 | 援手(莱德伯里)有限公司 | 支撑评估设备 |
-
2016
- 2016-09-23 CN CN201610841948.9A patent/CN106326601B/zh active Active
Patent Citations (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5379646A (en) * | 1993-09-20 | 1995-01-10 | General Motors Corporation | Seatback load applying device |
JP2002131194A (ja) * | 2000-10-27 | 2002-05-09 | Johnson Controls Automotive Systems Corp | シートバックの耐久試験装置 |
JP2003232670A (ja) * | 2002-02-06 | 2003-08-22 | Aisin Seiki Co Ltd | 乗員重量検出装置 |
KR20080005063U (ko) * | 2007-04-27 | 2008-10-30 | 김영기 | 좌식시트 |
CN201255696Y (zh) * | 2008-08-19 | 2009-06-10 | 昆山市创新科技检测仪器有限公司 | 汽车座椅强度综合试验机 |
EP2180303A2 (en) * | 2008-10-23 | 2010-04-28 | Bohumil Culek | System of measuring the power effects between vehicle wheel and rail in driving railway vehicle and method of measuring the power effects |
US20130066558A1 (en) * | 2011-09-09 | 2013-03-14 | Baker Hughes Incorporated | Method to estimate pore pressure uncertainty form trendline variations |
US20140076632A1 (en) * | 2012-09-20 | 2014-03-20 | Baker Hughes Incoroporated | Method to predict overpressure uncertainty from normal compaction trendline uncertainty |
CN105705917A (zh) * | 2013-11-08 | 2016-06-22 | 赛多利斯实验室仪器有限责任两合公司 | 具有用于确定测量不确定度的模块的精密称量器或质量比较器 |
CN203940984U (zh) * | 2014-05-30 | 2014-11-12 | 长城汽车股份有限公司 | 车用座椅骨架总成的刚度试验装置 |
CN104458275A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-03-25 | 广西智通节能环保科技有限公司 | 一种气动式汽车座椅检测加载装置 |
CN204556279U (zh) * | 2015-04-27 | 2015-08-12 | 北车建设工程有限责任公司 | 用于城市轨道交通车辆转向架的综合试验*** |
CN105334066A (zh) * | 2015-11-24 | 2016-02-17 | 中国汽车技术研究中心 | 一种评价汽车座椅舒适性的方法及装置 |
CN108778220A (zh) * | 2016-02-17 | 2018-11-09 | 援手(莱德伯里)有限公司 | 支撑评估设备 |
CN206193781U (zh) * | 2016-09-23 | 2017-05-24 | 长春一汽富晟李尔汽车座椅***有限公司 | 测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置 |
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
吴跃锋: "人造板弹性模量测量不确定度的评定", 《湖南林业科技》 * |
朱金英: "一般压力表测量结果的不确定度分析与评定", 《第七届冶炼技术论文发布会论文集》 * |
李明: "浅层平板载荷试验结果不确定度的评定", 《大科技》 * |
李靖平: "载荷试验的测量不确定度分析", 《2014年全国建工建材检测实验室可持续发展高峰论坛论文集》 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111398039A (zh) * | 2020-04-30 | 2020-07-10 | 中国飞机强度研究所 | 座椅垫材料在不同应变率下的力学性能测试装置和方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN106326601B (zh) | 2023-07-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8364435B2 (en) | Device and a method for testing the design of a seat comprising a seat area, a backrest, and a headrest | |
US20110144955A1 (en) | System for modeling dynamic response changes in an anthropomorphic dummy | |
CN105067097A (zh) | 可用于无人机质量测量台的多称重传感器在线标定方法 | |
CN111504663B (zh) | 一种基于传递函数测量轮胎纵滑松弛长度的方法 | |
CN104792544A (zh) | 汽车正面碰撞假人腰椎标定装置 | |
CN110441048A (zh) | 一种基于客观压力分布的座椅舒适性评价方法 | |
CN106326601A (zh) | 测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置及方法 | |
CN114720076A (zh) | 一种座椅振动舒适性测试方法及装置 | |
CN206193781U (zh) | 测量不确定度改进汽车座椅静态载荷的检测装置 | |
CN206132288U (zh) | 座椅压力分布检测装置 | |
US9791356B2 (en) | Joint analyzing method, product designing method, and joint analyzing system | |
US20060150756A1 (en) | Method and device for determining the sitting comfort a seat cushion, which is perceived by a person | |
CN116101300B (zh) | 一种基于大数据的挂车运输安全检测*** | |
CN211626945U (zh) | 一种轨道车辆车端关系试验台 | |
CN209623990U (zh) | 一种三向测力平台校准*** | |
CN108507660B (zh) | 一种平板式制动检验平台的称重传感器检定方法 | |
CN114486302B (zh) | 考虑纵向加载附加弯矩的车钩力测量方法及*** | |
US20180164198A1 (en) | Sensor for measuring shear force and dummy for measuring shear force using the same | |
CN113588911B (zh) | 固体推进剂声共振混合安全状态评估方法及在线监测*** | |
CN112014018B (zh) | 一种基于超声层析成像的应力场测量方法 | |
CN211954413U (zh) | 平板式制动检验平台的称重传感器检定装置 | |
Haight et al. | Analysis of seat belt positioning in recent NCAP crash tests | |
CN104634436A (zh) | 无秤台式静态轨道衡力点误差校正方法 | |
CN109855970A (zh) | 一种基于三轴土样全表面变形的应变状态计算方法 | |
Blanchard et al. | Study of the static and dynamic behaviour of PU foam: from the material sample to the automotive seat. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant | ||
CP03 | Change of name, title or address | ||
CP03 | Change of name, title or address |
Address after: No. 2222 Fengyue Road, Automobile Industry Development Zone, Changchun City, Jilin Province, 130011 Patentee after: Changchun Fusheng Li'er Automotive Seat System Co.,Ltd. Country or region after: China Address before: No. 2222 Fengyue Road, Automobile Industry Development Zone, Changchun City, Jilin Province, 130011 Patentee before: CHANGCHUN FAW RICH SHENG LEAR AUTOMOTIVE SYSTEMS Co.,Ltd. Country or region before: China |