CN105838997A - Si-Mn系780MPa级热轧双相钢及其生产方法 - Google Patents
Si-Mn系780MPa级热轧双相钢及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105838997A CN105838997A CN201610325206.0A CN201610325206A CN105838997A CN 105838997 A CN105838997 A CN 105838997A CN 201610325206 A CN201610325206 A CN 201610325206A CN 105838997 A CN105838997 A CN 105838997A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- phase steel
- controlling
- cooling
- cooled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种Si‑Mn系780MPa级热轧双相钢,该钢的化学成分重量百分比如下:C:0.06~0.09%,Si:0.50~0.80%,Mn:1.70~1.90%,P:0~0.015%,S:0~0.004%,Als:0.020~0.060%,其余为Fe及不可避免的杂质;该钢的生产方法的冷却步骤采用三段式控冷工艺:控制第一段冷却速度为160~180℃/s,冷却至630~730℃,控制第二段冷却速度为3~8℃/s,冷却至600~700℃,控制第三段冷却速度为50~70℃/s,冷却至50~150℃,且控制冷却水水温为10~25℃。本发明生产的热轧双相钢能有效的获得铁素体+马氏体双相组织,材料的下屈服强度达380~635MPa,抗拉强度≥780MPa,延伸率A50mm≥16%,180°横向弯曲试验D=1.5a合格,屈强比≤0.60,具备高强度和低屈强比的特点。
Description
技术领域
本发明涉及冶金技术,具体地指一种Si-Mn系780MPa级热轧双相钢及其生产方法。
背景技术
随着汽车轻量化工作的开展,高强度热轧汽车用钢的需求量不断扩大。组织结构为铁素体+马氏体的热轧双相钢由于具有高强度、低屈强比的特点,在汽车车轮、保险扛等零件上已逐步取代普通汽车结构用钢,应用量逐步加大。
因热轧双相钢性能优良,对此,国内各钢厂均在开展相关方面的研究工作。各钢厂装备、技术、原料等参差不齐,生产过程中所用的合金元素种类、用量、工艺都不尽相同,现有的热轧双相钢在满足相应力学性能要求的前提下,难以兼顾高强度、低屈强比及冷成型性能。如:中国专利申请号CN201210411202公开了一种抗拉强度780MPa级热轧双相钢板及其制造方法,该钢板成分为:C 0.07%~0.12%、Si 0.2%~0.7%、Mn 1.0%~1.8%、Als 0.02%~0.08%、Cr 0.5%~1.2%、Nb 0.02%~0.05%、Ti 0.01%~0.03%、P<0.02%、S<0.005%,余量为Fe;该钢板制造方法的要点是:将80~230mm厚的连铸板坯加热到1220±20℃,保温2~4小时;采用两阶段控制轧制,再结晶区轧制开轧温度>1050℃,未再结晶区终轧温度840~920℃,成品厚度2.5~6mm;终轧层流冷却,冷速20~40℃/s,卷取温度500~600℃。上述热轧双相钢板在生产过程中卷取温度过高,从金相组织转变规律上看,无法得到马氏体组织,不能满足汽车用钢对高强度、低屈强比及良好冷成型性能的要求。
发明内容
本发明的目的就是要提供一种Si-Mn系780MPa级热轧双相钢及其生产方法,该热轧双相钢强度高、屈强比低,冷成型性能优良。
为实现上述目的,本发明采用的技术方案是:一种Si-Mn系780MPa级热轧双相钢,该钢的化学成分重量百分比如下:C:0.06~0.09%,Si:0.50~0.80%,Mn:1.70~1.90%,P:0~0.015%,S:0~0.004%,Als:0.020~0.060%,其余为Fe及不可避免的杂质。
进一步地,该钢的化学成分重量百分比如下:C:0.08~0.09%,Si:0.50~0.63%,Mn:1.83~1.90%,P:0.012~0.013%,S:0.003~0.004%,Als:0.035~0.051%,其余为Fe及不可避免的杂质。
一种上述的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的生产方法,包括冶炼、真空处理、连铸、加热、轧制、冷却及卷取的步骤,所述冷却步骤采用三段式控冷工艺:控制第一段冷却速度为160~180℃/s,冷却至630~730℃,控制第二段冷却速度为3~8℃/s,冷却至600~700℃,控制第三段冷却速度为50~70℃/s,冷却至50~150℃,且控制冷却水水温为10~25℃。
进一步地,所述轧制步骤采用分段轧制,控制粗轧结束温度为1060~1100℃,控制精轧终轧温度为830~870℃。
进一步地,所述加热步骤,控制铸坯加热温度为1230~1260℃,加热时间为50~60min。
进一步地,所述冷却步骤,控制第一段冷却速度为165~170℃/s,冷却至660~710℃,控制第二段冷却速度为5~8℃/s,冷却至645~680℃,控制第三段冷却速度为59~70℃/s,冷却至85~100℃。
进一步地,所述卷取步骤,控制卷取温度为50~150℃。
进一步地,所述真空处理步骤,控制真空处理时间>15min。
进一步地,所述轧制步骤,控制粗轧结束温度为1065~1070℃,控制精轧终轧温度为835~850℃。
更进一步地,所述加热步骤,控制铸坯加热温度为1240~1255℃,加热时间为57~60min。
以下就本发明的化学成分及生产方法进行分析说明:
(1)化学成分
碳:碳是廉价的固溶强化元素,根据本钢种的应用范围,主要用于加工汽车车轮等零件,需要进行较大程度的冲压变形加工,因此要求材料在满足强度要求的同时,具有良好的冷成形性能,如果其含量小于0.06%,则不能满足材料强度的要求,如果其含量大于0.09%,则不能满足材料的良好成形性能。因此,将其含量限定在0.06~0.09%。
硅:硅是强化铁素体的元素,可以有效地提高铁素体的强度,但降低铁素体的延性。硅是铁素体的固溶强化元素,它加速碳向奥氏体的偏聚,使铁素体进一步净化,免除间隙固溶强化并可避免冷却时粗大碳化物的生成,可以提高淬透性,固溶到铁素体中的硅可以影响位错的交互作用,增加加工硬化率和给定强度水平下的均匀延伸,但是硅含量过高对板材表面质量有害,因此高硅双相钢的应用受到限制。所以,将其含量限定在0.50~0.80%。
锰:锰是提高强度和韧性最有效的元素,在双相钢中可有效的推迟珠光体转变。如果其含量小于1.70%,则不能满足材料强度要求;但是添加过量的锰,在双相钢中会抑制铁素体的析出,鉴于此,将其上限定为1.90%。因此,将其含量限定在1.70~1.90%。
磷:为了避免材料的焊接性能、冲压成形性能、韧性、二次加工性能发生恶化,设定其含量上限为0.015%。因此将其含量控制在0.015%以下。
硫:硫是非常有害的元素,钢中的硫常以锰的硫化物形态存在,这种硫化物夹杂对钢的冲击韧性是十分不利的,并造成性能的各向异性,需将钢中硫含量控制得越低越好。因此,将钢中硫含量控制在0.004%以下。
铝:铝是为了脱氧而添加的,当Als含量不足0.020%时,不能发挥其效果,另一方面,由于添加多量的铝容易形成氧化铝团块,所以,规定Als上限为0.060%。因此,Als含量限定在0.020~0.060%。
除了对以上化学成分的范围作了限定以外,从提高材料成形性、经济性的观点出发,本发明未添加Nb、Ti、Cu、Cr、Ni、Mo等贵重合金元素。
(2)生产方法
进行铸坯加热温度和时间的控制,采取1230~1260℃加热温度和50~60min的加热时间是为了保证钢坯中的合金元素完全溶解。
进行分段轧制,并控制粗轧结束温度在1060~1100℃,控制精轧终轧温度在830~870℃,这是因为如果粗轧结束温度低于1060℃,则无法保证精轧终轧温度达到设定值,增大轧制负荷,增加能耗,如果高于1100℃,则会产生较多的氧化铁皮,影响钢材的表面质量;如果精轧终轧温度低于830℃,则会在材料的二相区内进行轧制,造成混晶等缺陷,如果精轧终轧温度高于870℃,则钢材的原始奥氏体晶粒会过于粗大,降低钢材的强度。
采用三段式控制冷却工艺,第一段冷却速度为160~180℃/s,冷却至630~730℃,第二段冷却速度为3~8℃/s,冷却至600~700℃,第三段冷却速度为50~70℃/s,冷却至50~150℃/s,是本发明的关键技术,首先第一段冷却过程按照冷却速度为160~180℃/秒进行前端快速冷却,冷却到温度为630~730℃,是为了保证在钢材的再结晶晶粒还未开始长大时及时进行冷却,避免粗大组织的产生,使材料获得细小的原始奥氏体晶粒组织;第二段冷却过程按照冷却速度为3~8℃/秒进行冷却,冷却至600~700℃,使得部分奥氏体组织转变为铁素体;第三段冷却过程冷却速度为50~70℃/s,冷却至50~150℃/s,使得在第二段冷却时未转变的奥氏体组织快速转变为马氏体组织,从而使钢材最终获得铁素体+马氏体的双相组织。
控制冷却水水温在10~25℃是为了保证各段冷却时的冷却速度。
与现有技术相比,本发明具有以下优点:
本发明与现有技术相比,所生产的抗拉强度780MPa级热轧双相钢能有效的获得铁素体+马氏体双相组织,材料的下屈服强度380~635MPa、抗拉强度≥780MPa,延伸率A50mm≥16%,180°横向弯曲试验D=1.5a合格,屈强比≤0.60,产品具备高强度和低屈强比的特点。
附图说明
图1为实施例1中钢板的金相组织结构图。
具体实施方式
下面结合具体实施例和附图对本发明作进一步的详细说明,便于更清楚地了解本发明,但它们不对本发明构成限定。
实施例1~8
实施例1~8中的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的生产步骤如下:
1)进行转炉冶炼;
2)真空处理,处理时间>15min;
3)连铸成坯并对铸坯加热,铸坯加热温度控制在1230~1260℃,加热时间50~60min;
4)进行分段轧制:控制粗轧结束温度在1060~1100℃,控制精轧终轧温度在830~870℃;
5)采用三段式控制冷却工艺:第一段冷却速度为160~180℃/s,冷却至630~730℃,第二段冷却速度为3~8℃/s,冷却至600~700℃,第三段冷却速度为50~70℃/s,冷却至50~150℃/s,控制冷却水水温在10~25℃;
6)进行卷取,控制卷取温度在50~150℃;
7)进行精整及后工序。
实施例1~8中各Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的化学成分及其重量百分比见下表1。
实施例1~8中各Si-Mn系780MPa级热轧双相钢生产过程中涉及的主要工艺参数见下表2。
实施例1~8中制得的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的力学性能及组织检验结果见下表3。
实施例1中制得的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的金相组织结构见图1。
对比例1~2
对比例1~2中钢种的生产步骤与实施例1~8的区别在于没有采用三段式控制冷却工艺,全程以25℃/s的冷却速度冷却。
对比例1~2中钢的化学成分及其重量百分比见下表1。
对比例1~2中钢在生产过程中涉及的主要工艺参数见下表2。
对比例1~2中制得的钢的力学性能及组织检验结果见下表3。
表1
表2
表3
从表1~3数据可以看出,本发明获得的钢的下屈服强度409MPa以上,抗拉强度≥782MPa,延伸率A50mm≥17%,180°横向弯曲试验D=1.5a合格,屈强比≤0.60,具有高强度和低屈强比的特点,而对比例1~2所获得的钢的屈强比>0.60,不具有低屈强比的特点。实施例1制得的钢的金相组织见图1,为铁素体和马氏体的双相组织,晶粒细密均匀。
Claims (10)
1.一种Si-Mn系780MPa级热轧双相钢,其特征在于:该钢的化学成分重量百分比如下:C:0.06~0.09%,Si:0.50~0.80%,Mn:1.70~1.90%,P:0~0.015%,S:0~0.004%,Als:0.020~0.060%,其余为Fe及不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢,其特征在于:该钢的化学成分重量百分比如下:C:0.08~0.09%,Si:0.50~0.63%,Mn:1.83~1.90%,P:0.012~0.013%,S:0.003~0.004%,Als:0.035~0.051%,其余为Fe及不可避免的杂质。
3.一种权利要求1所述的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的生产方法,包括冶炼、真空处理、连铸、加热、轧制、冷却及卷取的步骤,其特征在于:所述冷却步骤采用三段式控冷工艺:控制第一段冷却速度为160~180℃/s,冷却至630~730℃,控制第二段冷却速度为3~8℃/s,冷却至600~700℃,控制第三段冷却速度为50~70℃/s,冷却至50~150℃,且控制冷却水水温为10~25℃。
4.根据权利要求3所述的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的生产方法,其特征在于:所述轧制步骤采用分段轧制,控制粗轧结束温度为1060~1100℃,控制精轧终轧温度为830~870℃。
5.根据权利要求3所述的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的生产方法,其特征在于:所述加热步骤,控制铸坯加热温度为1230~1260℃,加热时间为50~60min。
6.根据权利要求3或4或5所述的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的生产方法,其特征在于:所述冷却步骤,控制第一段冷却速度为165~170℃/s,冷却至660~710℃,控制第二段冷却速度为5~8℃/s,冷却至645~680℃,控制第三段冷却速度为59~70℃/s,冷却至85~100℃。
7.根据权利要求3或4或5所述的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的生产方法,其特征在于:所述卷取步骤,控制卷取温度为50~150℃。
8.根据权利要求3或4或5所述的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的生产方法,其特征在于:所述真空处理步骤,控制真空处理时间>15min。
9.根据权利要求3或4或5所述的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的生产方法,其特征在于:所述轧制步骤,控制粗轧结束温度为1065~1070℃,控制精轧终轧温度为835~850℃。
10.根据权利要求3或4或5所述的Si-Mn系780MPa级热轧双相钢的生产方法,其特征在于:所述加热步骤,控制铸坯加热温度为1240~1255℃,加热时间为57~60min。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610325206.0A CN105838997B (zh) | 2016-05-17 | 2016-05-17 | Si‑Mn系780MPa级热轧双相钢及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201610325206.0A CN105838997B (zh) | 2016-05-17 | 2016-05-17 | Si‑Mn系780MPa级热轧双相钢及其生产方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN105838997A true CN105838997A (zh) | 2016-08-10 |
CN105838997B CN105838997B (zh) | 2017-11-03 |
Family
ID=56592888
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201610325206.0A Active CN105838997B (zh) | 2016-05-17 | 2016-05-17 | Si‑Mn系780MPa级热轧双相钢及其生产方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN105838997B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111334701A (zh) * | 2020-03-25 | 2020-06-26 | 武汉钢铁有限公司 | 一种抗拉强度≥800MPa的高延伸率热轧组织调控钢及生产方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0061503A1 (en) * | 1980-10-14 | 1982-10-06 | Kawasaki Steel Corporation | Process for manufacturing hot-rolled dual-phase high-tensile steel plate |
EP1201780A1 (en) * | 2000-04-21 | 2002-05-02 | Nippon Steel Corporation | Steel plate having excellent burring workability together with high fatigue strength, and method for producing the same |
CN101338397A (zh) * | 2008-08-07 | 2009-01-07 | 东北大学 | 抗拉强度大于1000MPa的铁素体/马氏体双相钢及其制备方法 |
CN102296229A (zh) * | 2011-05-28 | 2011-12-28 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种抗拉强度700MPa级低屈强比热轧双相钢板及制造方法 |
CN102605240A (zh) * | 2011-12-09 | 2012-07-25 | 首钢总公司 | 一种具有高强度和高塑性的双相钢及其生产方法 |
CN102719732A (zh) * | 2012-06-28 | 2012-10-10 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热轧高强度双相钢板及其制造方法 |
-
2016
- 2016-05-17 CN CN201610325206.0A patent/CN105838997B/zh active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0061503A1 (en) * | 1980-10-14 | 1982-10-06 | Kawasaki Steel Corporation | Process for manufacturing hot-rolled dual-phase high-tensile steel plate |
EP1201780A1 (en) * | 2000-04-21 | 2002-05-02 | Nippon Steel Corporation | Steel plate having excellent burring workability together with high fatigue strength, and method for producing the same |
CN101338397A (zh) * | 2008-08-07 | 2009-01-07 | 东北大学 | 抗拉强度大于1000MPa的铁素体/马氏体双相钢及其制备方法 |
CN102296229A (zh) * | 2011-05-28 | 2011-12-28 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种抗拉强度700MPa级低屈强比热轧双相钢板及制造方法 |
CN102605240A (zh) * | 2011-12-09 | 2012-07-25 | 首钢总公司 | 一种具有高强度和高塑性的双相钢及其生产方法 |
CN102719732A (zh) * | 2012-06-28 | 2012-10-10 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热轧高强度双相钢板及其制造方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111334701A (zh) * | 2020-03-25 | 2020-06-26 | 武汉钢铁有限公司 | 一种抗拉强度≥800MPa的高延伸率热轧组织调控钢及生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN105838997B (zh) | 2017-11-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105506494B (zh) | 一种屈服强度800MPa级高韧性热轧高强钢及其制造方法 | |
CN109023036B (zh) | 一种超高强热轧复相钢板及生产方法 | |
CN111979481B (zh) | 一种薄规格低屈强比高强度桥梁钢及其生产方法 | |
CN105274432B (zh) | 600MPa级高屈强比高塑性冷轧钢板及其制造方法 | |
CN105925905B (zh) | Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢及其生产方法 | |
CN102586688B (zh) | 一种双相钢板及其制造方法 | |
JP2022508292A (ja) | 高穴拡げ率と高伸び率を有する980MPa級冷間圧延鋼板及びその製造方法 | |
CN105803334B (zh) | 抗拉强度700MPa级热轧复相钢及其生产方法 | |
WO2021104417A1 (zh) | 一种碳钢奥氏体不锈钢轧制复合板及其制造方法 | |
CN107190203B (zh) | 用薄板坯直接轧制的屈服强度≥800MPa热轧薄板及生产方法 | |
CN105950984B (zh) | 抗拉强度650MPa级热轧复相钢及其生产方法 | |
CN104498821B (zh) | 汽车用中锰高强钢及其生产方法 | |
CN103882330A (zh) | 一种低屈强比超高强度非调质钢板及其生产方法 | |
CN113430458B (zh) | 一种屈服强度1040MPa以上级超高强钢板及其制造方法 | |
JP2013181208A (ja) | 伸びと穴拡げ性と疲労特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
CN112522618B (zh) | 一种全铁素体高强钢及其制备方法 | |
CN109898017A (zh) | 1000MPa级冷弯性能优良的冷轧双相钢及生产方法 | |
CN108913998A (zh) | 一种冷轧双相钢及其制备方法 | |
CN105779874B (zh) | Cr‑Nb系780MPa级热轧双相钢及其生产方法 | |
CN109694985A (zh) | 性能优良的800MPa级热轧双相钢板及其制造方法 | |
JP2012224884A (ja) | 強度、延性及びエネルギー吸収能に優れた高強度鋼材とその製造方法 | |
CN104451446B (zh) | 一种厚规格高强韧性贝氏体工程用钢及其生产方法 | |
CN114381655A (zh) | 一种高强塑积冷轧qp钢及其退火工艺和制造方法 | |
CN105821315B (zh) | 抗拉强度750MPa级热轧复相钢及其生产方法 | |
CN115572901A (zh) | 一种630MPa级高调质稳定性低碳低合金钢板及其制造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
TA01 | Transfer of patent application right |
Effective date of registration: 20170629 Address after: 430083, Hubei Wuhan Qingshan District Factory No. 2 Gate joint stock company organs Applicant after: Wuhan iron and Steel Company Limited Address before: 430083 Qingshan District, Hubei, Wuhan Applicant before: WUHAN IRON AND STEEL CORPORATION |
|
TA01 | Transfer of patent application right | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |