CN105925905B - Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢及其生产方法 - Google Patents

Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢及其生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN105925905B
CN105925905B CN201610325222.XA CN201610325222A CN105925905B CN 105925905 B CN105925905 B CN 105925905B CN 201610325222 A CN201610325222 A CN 201610325222A CN 105925905 B CN105925905 B CN 105925905B
Authority
CN
China
Prior art keywords
control
hot
steel
systems
cooled
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201610325222.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN105925905A (zh
Inventor
刘斌
王孟
刘永前
赵江涛
王立新
梁文
张扬
彭涛
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wuhan Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Wuhan Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wuhan Iron and Steel Co Ltd filed Critical Wuhan Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN201610325222.XA priority Critical patent/CN105925905B/zh
Publication of CN105925905A publication Critical patent/CN105925905A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN105925905B publication Critical patent/CN105925905B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种Nb‑Ti系780MPa级热轧双相钢，该钢的化学成分重量百分比如下：C：0.06～0.09％，Si：0～0.20％，Mn：1.30～1.60％，P：0～0.015％，S：0～0.004％，Als：0.020～0.060％，Nb：0.030～0.040％，Ti：0.025～0.045％，其余为Fe及不可避免的杂质；该钢的生产方法的冷却步骤采用三段式控冷工艺：控制第一段冷却速度为130～180℃/s，冷却至610～740℃，控制第二段冷却速度为3～8℃/s，冷却至590～720℃，控制第三段冷却速度为50～70℃/s，冷却至50～150℃，且控制冷却水水温为10～25℃。本发明所生产的抗拉强度780MPa级热轧双相钢能有效的获得铁素体+马氏体双相组织，钢板的下屈服强度达380～635MPa、抗拉强度≥780MPa，延伸率能够达到A50mm≥16％，180°横向弯曲试验D＝1.5a合格，屈强比≤0.60，产品具备高强度和低屈强比的特点。

Description

Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢及其生产方法
技术领域
本发明涉及冶金技术，具体地指一种Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢及其生产方法。
背景技术
随着汽车轻量化工作的开展，高强度热轧汽车用钢的需求量不断扩大。组织结构为铁素体+马氏体的热轧双相钢由于具有高强度、低屈强比的特点，在汽车车轮、保险扛等零件上已逐步取代普通汽车结构用钢，应用量逐步加大。
因热轧双相钢性能优良，对此，国内各钢厂均在开展相关方面的研究工作。各钢厂装备、技术、原料等参差不齐，生产过程中所用的合金元素种类、用量、工艺都不尽相同，现有的热轧双相钢在满足相应力学性能要求的前提下，难以兼顾高强度、低屈强比及冷成型性能。如：中国专利申请号CN201210411202公开了一种抗拉强度780MPa级热轧双相钢板及其制造方法，该钢板成分为：C：0.07％～0.12％、Si：0.2％～0.7％、Mn：1.0％～1.8％、Als：0.02％～0.08％、Cr：0.5％～1.2％、Nb：0.02％～0.05％、Ti：0.01％～0.03％、P<0.02％、S<0.005％，余量为Fe；该钢板制造方法的要点是：将80～230mm厚的连铸板坯加热到1220±20℃，保温2～4小时；采用两阶段控制轧制，再结晶区轧制开轧温度＞1050℃，未再结晶区终轧温度840～920℃，成品厚度2.5～6mm；终轧层流冷却，冷速20～40℃/s，卷取温度500～600℃。上述热轧双相钢板在生产过程中卷取温度过高，从金相组织转变规律上看，无法得到马氏体组织，不能满足汽车用钢对高强度、低屈强比及良好冷成型性能的要求。
发明内容
本发明的目的就是要提供一种Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢及其生产方法，该热轧双相钢强度高、屈强比低，冷成型性能优良。
为实现上述目的，本发明采用的技术方案是：一种Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢，该钢的化学成分重量百分比如下：C：0.06～0.09％，Si：0～0.20％，Mn：1.30～1.60％，P：0～0.015％，S：0～0.004％，Als：0.020～0.060％，Nb：0.030～0.040％，Ti：0.025～0.045％，其余为Fe及不可避免的杂质。
进一步地，该钢的化学成分重量百分比如下：C：0.06～0.09％，Si：0.10～0.13％，Mn：1.30～1.60％，P：0.011～0.012％，S：0.003～0.004％，Als：0.037～0.039％，Nb：0.030～0.040％，Ti：0.025～0.045％，其余为Fe及不可避免的杂质。
一种上述Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢的生产方法，包括冶炼、真空处理、连铸、加热、轧制、冷却及卷取的步骤，所述冷却步骤采用三段式控冷工艺：控制第一段冷却速度为130～180℃/s，冷却至610～740℃，控制第二段冷却速度为3～8℃/s，冷却至590～720℃，控制第三段冷却速度为50～70℃/s，冷却至50～150℃，且控制冷却水水温为10～25℃。
进一步地，所述轧制步骤采用分段轧制，控制粗轧结束温度为1080～1120℃，控制精轧终轧温度为870～910℃。
进一步地，所述加热步骤，控制铸坯加热温度为1260～1320℃，加热时间为60～70min。
进一步地，所述冷却步骤，控制第一段冷却速度为165～180℃/s，冷却至610～690℃，控制第二段冷却速度为3～5℃/s，冷却至590～630℃，控制第三段冷却速度为50～65℃/s，冷却至90～100℃。
进一步地，所述卷取步骤，控制卷取温度为50～150℃。
进一步地，所述真空处理步骤，控制真空处理时间＞15min。
进一步地，所述轧制步骤，控制粗轧结束温度为1115～1120℃，控制精轧终轧温度为905～910℃。
更进一步地，所述加热步骤，控制铸坯加热温度为1290～1320℃，加热时间为60～70min。
以下就本发明的化学成分及生产方法进行分析说明：
(1)化学成分
碳：碳是廉价的固溶强化元素，根据本钢种的应用范围，主要用于加工汽车车轮等零件，需要进行较大程度的冲压变形加工，因此要求材料在满足强度要求的同时，具有良好的冷成形性能，如果其含量小于0.06％，则不能满足材料强度的要求，如果其含量大于0.09％，则不能满足材料的良好成形性能。因此，将碳含量限定在0.06～0.09％。
硅：硅是廉价而有效的钢液脱氧元素，同时促进铁素体的形成，但过多的硅含量会恶化热轧钢板的表面质量，因此对于硅含量进行了严格控制，将其含量限定在0.20％以下。
锰：锰是提高强度和韧性最有效的元素，在双相钢中可有效的推迟珠光体转变，如果其含量小于1.30％，则不能满足材料强度要求，但是添加过量的锰，在双相钢中会抑制铁素体的析出，鉴于此，将其上限定为1.60％。因此，将锰含量限定在1.30～1.60％。
磷：为了避免材料的焊接性能、冲压成形性能、韧性、二次加工性能发生恶化，设定其含量上限为0.015％。因此，将磷含量控制在0.015％以内。
硫：硫是非常有害的元素。钢中的硫常以锰的硫化物形态存在，这种硫化物夹杂对钢的冲击韧性是十分不利的，并造成性能的各向异性，因此，需将钢中硫含量控制得越低越好。因此，将钢中硫含量控制在0.004％以下。
铝：铝是为了脱氧而添加的，当Als含量不足0.020％时，不能发挥其效果，另一方面，由于添加多量的铝容易形成氧化铝团块，所以，规定Als上限为0.060％。因此，Als含量限定在0.020～0.060％。
铌：铌主要通过细化晶粒和沉淀析出强化来提高钢的强度，是强烈的碳、氮化合物形成元素，在钢中主要以Nb(C、N)形式存在，阻止奥氏体晶粒的长大，最终使铁素体晶粒尺寸变小，细化组织，当其含量低于0.030％时，不能满足材料高强度的要求，而加入的铌高于0.040％时，已能满足其强度与成型性能的要求，若再添加，合金成本会显著上升。所以，根据钢种的性能目标要求，将其含量限定在0.030～0.040％。
钛：钛可细化晶粒和提高钢的强度与韧性，并对焊接性能有利，钢中生成的氮化钛对焊接加热时产生的奥氏体晶粒粗化有防止效果，当其含量不足0.025％时，不能足够发挥其强化效果，达不到强度要求；另一方面，加入的钛超过0.045％时，则会由于生成过剩的碳化钛而导致韧性恶化，根据力学性能目标要求，将钛含量限定在0.025～0.045％。
除了对以上化学成分的范围作了限定以外，从提高材料成形性、经济性的观点出发，本发明未添加Cu、Cr、Ni、Mo等贵重合金元素。
(2)生产方法
本发明在Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢的生产过程中对铸坯加热温度和时间进行控制，采取1260～1320℃加热温度和60～70min的加热时间，以保证钢坯中的合金元素完全溶解。
本发明进行分段轧制，并控制粗轧结束温度在1080～1120℃，控制精轧终轧温度在870～910℃，这是因为如果粗轧结束温度低于1080℃，则无法保证精轧终轧温度达到设定值，增大轧制负荷，增加能耗，如高于1120℃，则会产生较多的氧化铁皮，影响钢材的表面质量；如果精轧终轧温度低于870℃，则会在材料的二相区内进行轧制，造成混晶等缺陷，如精轧终轧温度高于910℃，则钢材的原始奥氏体晶粒会过于粗大，降低钢材的强度。
本发明采用三段式控制冷却工艺，第一段冷却速度为130～180℃/s，冷却至610～740℃，第二段冷却速度为3～8℃/s，冷却至590～720℃，第三段冷却速度为50～70℃/s，冷却至50～150℃/s，是本发明的关键技术，首先第一段冷却过程按照冷却速度为130～180℃/s进行前端快速冷却，冷却到温度为610～740℃，是为了保证在钢材的再结晶晶粒还未开始长大时及时进行冷却，避免粗大组织的产生，使材料获得细小的原始奥氏体晶粒组织；第二段冷却过程按照冷却速度为3～8℃/秒进行冷却，冷却至590～720℃，使得部分奥氏体组织转变为铁素体；第三段冷却过程冷却速度为50～70℃/s，冷却至50～150℃/s，使得在第二段冷却时未转变的奥氏体组织快速转变为马氏体组织，从而使钢材最终获得铁素体+马氏体的双相组织。
本发明控制冷却水水温在10～25℃是为了保证各段冷却时的冷却速度。
与现有技术相比，本发明具有以下优点：
本发明所生产的Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢能有效获得铁素体+马氏体双相组织，钢板的下屈服强度达380～635MPa，抗拉强度≥780MPa，延伸率A50mm≥16％，180°横向弯曲试验D＝1.5a合格，屈强比≤0.60，产品具备高强度和低屈强比的特点。
附图说明
图1为实施例1中钢板的金相组织结构图。
具体实施方式
下面结合具体实施例和附图对本发明作进一步的详细说明，便于更清楚地了解本发明，但它们不对本发明构成限定。
实施例1～8
实施例1～8中的Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢的生产步骤如下：
1)进行转炉冶炼；
2)真空处理，处理时间＞15min；
3)连铸成坯并对铸坯加热，铸坯加热温度控制在1260～1320℃，加热时间60～70min；
4)进行分段轧制：控制粗轧结束温度在1080～1120℃，控制精轧终轧温度在870～910℃；
5)采用三段式控制冷却工艺：第一段冷却速度为130～180℃/s，冷却至610～740℃，第二段冷却速度为3～8℃/s，冷却至590～720℃，第三段冷却速度为50～70℃/s，冷却至50～150℃/s，控制冷却水水温在10～25℃；
6)进行卷取，控制卷取温度在50～150℃；
7)进行精整及后工序。
实施例1～8中各Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢的化学成分及其重量百分比见下表1。
实施例1～8中各Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢生产过程中涉及的主要工艺参数见下表2。
实施例1～8中制得的Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢的力学性能及组织检验结果见下表3。
实施例1中制得的Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢的金相组织结构见图1。
对比例1～2
对比例1～2中钢种的生产步骤与实施例1～8的区别在于没有采用三段式控制冷却工艺，全程以25℃/s的冷却速度冷却。
对比例1～2中钢的化学成分及其重量百分比见下表1。
对比例1～2中钢在生产过程中涉及的主要工艺参数见下表2。
对比例1～2中制得的钢的力学性能及组织检验结果见下表3。
表1
表2
表3
从表1～3数据可以看出，本发明获得的钢的下屈服强度413MPa以上，抗拉强度≥793MPa，延伸率A50mm≥18％，180°横向弯曲试验D＝1.5a合格，屈强比≤0.60，具有高强度和低屈强比的特点，而对比例1～2所获得的钢的屈强比＞0.60，不具有低屈强比的特点。实施例1制得的钢的金相组织见图1，为铁素体和马氏体的双相组织，晶粒细密均匀。

Claims (8)

1.一种Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢，其特征在于：该钢的化学成分重量百分比如下：C：0.06～0.09％，Si：0～0.20％，Mn：1.30～1.60％，P：0～0.015％，S：0～0.004％，Als：0.020～0.060％，Nb：0.030～0.040％，Ti：0.025～0.045％，其余为Fe及不可避免的杂质；该钢的生产方法，包括冶炼、真空处理、连铸、加热、轧制、冷却及卷取的步骤，所述冷却步骤采用三段式控冷工艺：控制第一段冷却速度为165～180℃/s，冷却至610～690℃，控制第二段冷却速度为3～5℃/s，冷却至590～630℃，控制第三段冷却速度为50～65℃/s，冷却至90～100℃，且控制冷却水水温为10～25℃。
2.根据权利要求1所述的Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢，其特征在于：该钢的化学成分重量百分比如下：C：0.06～0.09％，Si：0.10～0.13％，Mn：1.30～1.60％，P：0.011～0.012％，S：0.003～0.004％，Als：0.037～0.039％，Nb：0.030～0.040％，Ti：0.025～0.045％，其余为Fe及不可避免的杂质。
3.一种权利要求1所述Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢的生产方法，包括冶炼、真空处理、连铸、加热、轧制、冷却及卷取的步骤，其特征在于：所述冷却步骤采用三段式控冷工艺：控制第一段冷却速度为165～180℃/s，冷却至610～690℃，控制第二段冷却速度为3～5℃/s，冷却至590～630℃，控制第三段冷却速度为50～65℃/s，冷却至90～100℃，且控制冷却水水温为10～25℃；所述轧制步骤采用分段轧制，控制粗轧结束温度为1080～1120℃，控制精轧终轧温度为870～910℃。
4.根据权利要求3所述Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢的生产方法，其特征在于：所述加热步骤，控制铸坯加热温度为1260～1320℃，加热时间为60～70min。
5.根据权利要求3或4所述Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢的生产方法，其特征在于：所述卷取步骤，控制卷取温度为50～150℃。
6.根据权利要求3或4所述Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢的生产方法，其特征在于：所述真空处理步骤，控制真空处理时间＞15min。
7.根据权利要求3或4所述Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢的生产方法，其特征在于：所述轧制步骤，控制粗轧结束温度为1115～1120℃，控制精轧终轧温度为905～910℃。
8.根据权利要求3或4所述Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢的生产方法，其特征在于：所述加热步骤，控制铸坯加热温度为1290～1320℃，加热时间为60～70min。
CN201610325222.XA 2016-05-17 2016-05-17 Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢及其生产方法 Active CN105925905B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610325222.XA CN105925905B (zh) 2016-05-17 2016-05-17 Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢及其生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610325222.XA CN105925905B (zh) 2016-05-17 2016-05-17 Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢及其生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN105925905A CN105925905A (zh) 2016-09-07
CN105925905B true CN105925905B (zh) 2018-07-06

Family

ID=56840861

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201610325222.XA Active CN105925905B (zh) 2016-05-17 2016-05-17 Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢及其生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN105925905B (zh)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109694985B (zh) * 2017-10-20 2020-11-20 鞍钢股份有限公司 性能优良的800MPa级热轧双相钢板及其制造方法
CN111218620B (zh) * 2018-11-23 2021-10-22 宝山钢铁股份有限公司 一种高屈强比冷轧双相钢及其制造方法
CN113737086A (zh) * 2020-05-27 2021-12-03 宝山钢铁股份有限公司 一种经济型780MPa级的冷轧退火双相钢及其制造方法
CN112680654A (zh) * 2020-11-18 2021-04-20 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种500MPa级高强热轧酸洗基板及其生产方法
CN117660831A (zh) * 2022-08-23 2024-03-08 宝山钢铁股份有限公司 一种双相钢及其制造方法
CN115537675B (zh) * 2022-09-15 2023-09-26 武汉钢铁有限公司 一种800MPa级免表面处理商用车用钢及其生产方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20040118489A1 (en) * 2002-12-18 2004-06-24 Weiping Sun Dual phase hot rolled steel sheet having excellent formability and stretch flangeability
JP5509909B2 (ja) * 2010-02-22 2014-06-04 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度熱延鋼板の製造方法
CN101880825B (zh) * 2010-07-08 2012-03-14 东北大学 抗拉强度750MPa以上的超细晶热轧双相钢及其板材制造方法
CN102912244A (zh) * 2012-10-23 2013-02-06 鞍钢股份有限公司 一种抗拉强度780MPa级热轧双相钢板及其制造方法
CN102953004B (zh) * 2012-11-19 2015-03-04 宝山钢铁股份有限公司 一种高强度复相钢板及其制造方法
CN104357744B (zh) * 2014-11-17 2016-06-08 武汉钢铁(集团)公司 一种抗拉强度≥780MPa级热轧双相钢及生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN105925905A (zh) 2016-09-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105925905B (zh) Nb-Ti系780MPa级热轧双相钢及其生产方法
CN105274432B (zh) 600MPa级高屈强比高塑性冷轧钢板及其制造方法
CN102586688B (zh) 一种双相钢板及其制造方法
JP2022508292A (ja) 高穴拡げ率と高伸び率を有する９８０ＭＰａ級冷間圧延鋼板及びその製造方法
JP2016534230A (ja) 高硬度熱間圧延鋼材製品及びその製造方法
CN105803334B (zh) 抗拉强度700MPa级热轧复相钢及其生产方法
CN108914000B (zh) 一种抗拉强度780MPa级冷轧双相钢及其生产方法
WO2021104417A1 (zh) 一种碳钢奥氏体不锈钢轧制复合板及其制造方法
CN104498821B (zh) 汽车用中锰高强钢及其生产方法
KR20150110723A (ko) 780 MPa급 냉간 압연 2상 스트립 강 및 그의 제조방법
CN110484827A (zh) 一种抗拉强度600MPa级低屈强比热轧酸洗钢板
CN105950984B (zh) 抗拉强度650MPa级热轧复相钢及其生产方法
CN108796363A (zh) 适应大变形及冲压加工的高表面质量覆铝基板用钢及其生产方法
CN1978689A (zh) 低碳热轧深冲钢板及其制造方法
CN113416889B (zh) 焊接性能良好超高强热镀锌dh1470钢及制备方法
CN103667948B (zh) 一种复相钢及其制备方法
CN106435384A (zh) 一种含钒汽车结构钢及其生产方法
CN111218620A (zh) 一种高屈强比冷轧双相钢及其制造方法
CN109023149B (zh) 对产线冷却能力要求低的980MPa级冷轧双相钢及其制造方法
CN107904509A (zh) 一种薄规格1180MPa级双相钢及其加工方法
CN105950970B (zh) 一种超细晶复合贝氏体高强韧汽车用钢及其制备方法
CN109898017A (zh) 1000MPa级冷弯性能优良的冷轧双相钢及生产方法
CN109207867A (zh) 一种冷轧退火双相钢、钢板及其制造方法
CN103147004A (zh) 一种热轧低合金高强度钢板及其制造方法
CN105779874B (zh) Cr‑Nb系780MPa级热轧双相钢及其生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
TA01 Transfer of patent application right
TA01 Transfer of patent application right

Effective date of registration: 20170626

Address after: 430083, Hubei Wuhan Qingshan District Factory No. 2 Gate joint stock company organs

Applicant after: Wuhan iron and Steel Company Limited

Address before: 430083 Qingshan District, Hubei, Wuhan

Applicant before: WUHAN IRON AND STEEL CORPORATION

GR01 Patent grant
GR01 Patent grant