CN105671280A - 一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法 - Google Patents

一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN105671280A
CN105671280A CN201610056441.2A CN201610056441A CN105671280A CN 105671280 A CN105671280 A CN 105671280A CN 201610056441 A CN201610056441 A CN 201610056441A CN 105671280 A CN105671280 A CN 105671280A
Authority
CN
China
Prior art keywords
forging
water
temperature
critical component
steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201610056441.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN105671280B (zh
Inventor
巨佳
王章忠
张保森
巴志新
毛向阳
毛麒童
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nanjing Institute of Technology
Original Assignee
Nanjing Institute of Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nanjing Institute of Technology filed Critical Nanjing Institute of Technology
Priority to CN201610056441.2A priority Critical patent/CN105671280B/zh
Publication of CN105671280A publication Critical patent/CN105671280A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN105671280B publication Critical patent/CN105671280B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
    • B21J1/06—Heating or cooling methods or arrangements specially adapted for performing forging or pressing operations
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/002—Hybrid process, e.g. forging following casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/02—Die forging; Trimming by making use of special dies ; Punching during forging
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/06—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
    • B21J5/08—Upsetting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D18/00—Pressure casting; Vacuum casting
    • B22D18/02—Pressure casting making use of mechanical pressure devices, e.g. cast-forging
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

本发明公开了一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，包括以下步骤：以F22合金钢和Fe-Ga中间合金为原料，在中频电炉冶炼成优质钢水，然后在液压机上进行液态模锻，并在1200℃左右脱模，采用自由锻加束缚锻的复合锻造方式对坯料进行锻造，得到二次锻坯；然后对二次锻坯采用水冷-空冷两次循环交替方式进行淬火热处理；最后，对淬火后的二次锻造坯采用回火-水冷-再回火-再水冷的二次回火处理，即得到所述深海采油树关键部位用钢锻件。本发明的锻造工艺与热处理工艺的组合有效地防止了形状复杂的大锻件淬火开裂，而且制造的深海采油树关键部件用钢锻件的综合力学性能尤其是低温韧性大幅度提高，能很好地适用于深海低温工况环境。

Description

一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法
技术领域
本发明涉及一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，属于金属锻造与热处理领域。
背景技术
海洋油气资源的开发能力由海洋油气开发装备的先进性所决定，研制拥有我国自主知识产权的海洋油气勘探开发装备，是推动技术发展，保障我国能源安全的有效途径。我国石油钻采装备制造企业在几十年的陆地装备研制过程中积累了丰富的经验，为海洋石油水上装备设计制造奠定了基础，己实现部分设备的国产化。但是，目前我国的部分海洋石油钻采装备的国产化使用程度仅适用于300米以上的浅海海域，对于2000米以上的深海海域，我国在深海油田钻采装备的技术方面与西方发达国家相比还存在较大的差距，尤其是油气资源储存量巨大的南海海域的钻采装备的关键设备仍然需要进口。
深海采油树设备是一种在具有强腐蚀性的海底环境下运行的采油(气)设备，其接触的工作介质也具有高温、高压及高腐蚀的特性。恶劣的工况及环境条件对材料的冶金、机械加工、热处理、焊接、防腐及密封等性能提出很高的要求，因此其材料的设计必须参照相关标准规范严格执行。
目前，深海采油树用钢主要为低合金高强钢材料F22(ASTMA182)。F22材质中均含有相当量的铬、钼、钒，这些元素不仅能显著改善钢材的淬透性，同时还能在高温热处理时防止奥氏体晶粒长大，使得水下采油树厚壁零部件(如树本体)的调质性能大为改善，进而确保材料不仅具有优良的切削加工性能，还保证材料从外表面到中心部兼具优良的低温韧性及高低温疲劳强度，以抵抗低温海水与高温生产介质产生的温度落差热疲劳。但是采用常规锻造手段处理F22会出现难以锻透的现象，一些铸态冶金缺陷，如偏析、疏松、缩孔等将不同程度地残留在锻件中，使锻件在热处理过程中将产生更大的应力集中，往往导致锻件在热处理过程中或在热处理结束后的放置过程中发生开裂，或者因内应力的存在而降低零件在服役时的有效寿命。此外，性能上也难以满足深海采油树用钢所需要的低温韧性及高低温疲劳强度。因此，期望一种深海采油树关键部件用钢及其锻造方法来解决上述问题。
发明内容
为解决现有技术的不足，本发明的目的在于，提供一种能耗低、钢材利用率高、生产成本低、劳动条件好的深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，锻造出来的材料能达到深海采油所需要的耐腐、耐压、抗冲击要求指标。
本发明的技术方案为：一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，其特征在于，采用特种钢材为原料，在中频电炉中冶炼成优质钢水，然后在液压机上进行液态模锻，并在1200℃进行脱模，脱模后立即采用自由锻+束缚锻终锻成型，具体步骤如下：
(1)配料：采用F22合金钢和Fe-Ga中间合金为原料，按重量10:1进行配料；
(2)冶炼：采用中频电炉将原料冶炼成优质钢水；
(3)液态模锻：将冶炼好的钢水倒入充满氮气的气压浇铸保温炉内进行保温；再将保温炉内钢水浇铸到液态模锻机模具中进行液态模锻，浇铸前要将模具进行预热至300～400℃，当坯件温度在1200℃时立即脱模；
(4)终锻成型：将脱模后的高温坯件立即采用自由锻镦粗-拔长-二次镦粗-二次拔长；然后再采用自由锻在径向束缚条件下镦粗-拔长-二次镦粗-二次拔长；
(5)性能热处理：利用束缚锻造后的锻坯温度进行水冷-空冷交替循环两次淬火，然后再回火-水冷，得到深海采油树关键部件用钢锻件。
进一步地，上述步骤(2)中，钢水冶炼完毕后，进行吹氩净化。
进一步地，上述步骤(3)中，所述液态模锻机模具采用内层为高温合金的复合模具，浇铸过程中用循环水冷却模具，通过调节冷却水流量、压力使模具温度控制在500℃以内。
进一步地，上述步骤(4)中，采用自由锻进行初次锻造得到一次锻造坯，锻造始锻温度为1200℃，终锻温度为800℃，锻造比大于3.5:1。
进一步地，上述步骤(4)中，采用自由束缚锻再次进行锻造，得到二次锻造坯，锻造始锻温度为1150℃，终锻温度为950℃，锻造比大于3:1。
进一步地，上述步骤(5)中，水冷-空冷交替循环两次淬火，入水冷却时间t按照经验公式t＝K×D来估算，式中，钢铁材料系数K为1～4s/mm，D为锻件的直径，单位mm；空气冷却时间为入水冷却时间的5.0～20.0倍，开始时淬火的水温低于20℃，结束时淬火的水温低于50℃。
进一步地，上述步骤(5)中，水冷-空冷交替循环两次淬火，水冷时对水进行搅拌处理，其中，水的搅拌流速不小于0.5m/s。
进一步地，上述步骤(5)中，对淬火后的二次锻造坯采用在650℃、保温3h回火-水冷至室温-再650℃、保温3h回火-再水冷至室温的二次回火处理。
本发明所达到的有益效果：
1.熔炼钢铁选F22合金钢和Fe-Ga中间合金为原料，其在凝固过程中Ga较早凝固出来，成为钢材凝固过程形核点，增加形核率，降低晶粒尺寸；同时在完全凝固后，Ga聚集在晶界处，阻碍了晶粒的进一步生长，降低了晶粒尺寸，进一步提高材料的综合力学性能。此外，在后期的束缚自由锻过程中，将晶界处的Ga-Fe金属间化合物揉碎并均匀分布于材料内部，即提高了合金的耐蚀性，又大幅提高材料的综合力学性能，尤其是低温韧性。
2.锻造工艺采用液态模锻结合束缚锻的复合锻造工艺，在液态模锻时，施加压力，是的液态金属凝固时不仅可以成型而且组织状态明显优于普通铸造组织，将铸态金属中疏松、空隙和裂纹等原始缺陷最大程度地降低，提高了金属的致密度和连续性。此外，在后继的自由锻+束缚锻中将液态模锻中较粗大组织以及在晶界处的Ga-Fe金属间化合物揉碎、糅合，使锻件内外组织趋向均匀，有效地减轻了锻件的偏析程度，同时利用大塑性变形作用使材料晶粒细化，进一步提高合金的综合力学性能和抗腐蚀能力。采用复合锻的目的是利用坯料变形方向变化多，钢锭心部金属向外流动，有效地破碎了钢锭中心的铸态树枝晶组织、锻合钢锭内部的疏松、孔穴、裂纹等缺陷，提高了金属的致密度和连续性；同时促进了铸态组织的揉合，使锻件内外组织趋向均匀，减轻了锻件组织的偏析程，从组织上确保锻件在随后的调质热处理的淬火过程中，避免锻组织缺陷引发的淬火应力集中裂纹或由此而引起的淬火开裂，增强形状复杂锻件抵抗热处理热应力和组织应力的冲击能力。
3.水冷-空冷两次循环交替间歇淬火的调质热处理工艺，可以保证在高温阶段水冷却达到快速降温以提高材料的力学性能，随后空冷减缓冷却速度，这样来回交替冷却，既保持了材料的力学性能，同时也能够最大限度地降低锻件热处理产生的热应力和组织应力，减少在过渡截面处引起的应力集中，防止了锻件的淬火开裂和内裂，同时也获得均匀细小淬火组织。
4.本发明材料利用率高，耗能低(除回火外中间不需要再加热)，生产周期短，生产成本低，能实现自动化生产，改善劳动条件。以上工艺过程是由若干单机组合在一条流水生产线上完成整个生产过程，单机(工序)之间可用机械手、传送带自动传递坯件。坯料无须反复加热，节能减排，实现绿色制造。
综上所述，本发明的深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，选用特殊钢铁材料，并将锻造工艺和热处理工艺组合起来，即液态模锻结合自由锻+束缚锻的复合锻造工艺结合水冷-空冷两次次循环交替间歇淬火的调质热处理工艺，不仅有效地防止了形状复杂的大锻件淬火开裂，而且制造的深海采油树关键部件用钢锻件的抗腐蚀性和综合力学性能尤其是低温韧性大幅度提高，能很好地适用于深海低温工况环境。
附图说明
图1为本发明的制造方法获得深海采油树关键部件用钢锻件的SEM图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明作进一步描述。以下实施例仅用于更加清楚地说明本发明的技术方案，而不能以此来限制本发明的保护范围。
实施例1：
(1)配料：选F22合金钢和Fe-Ga中间合金为原料，按重量(wt.％)10:1进行配料；
(2)冶炼：采用中频电炉将原料冶炼成优质钢水，冶炼过程中，对钢水的化学成分进行实时检验，检验合格即为优质钢水；检验不合格的通过对含量不足的化学成分进行添加，含量过量的化学成分进行稀释等方式进行调整，直到钢水的化学成分达到要求，即成为优质钢水，钢水冶炼完毕后，进行吹氩净化，提高钢水纯净度；
(3)液态模锻：将冶炼好的钢水倒入充满氮气的气压浇铸保温炉内进行保温；再将保温炉内钢水浇铸到液态模锻机模具中进行液态模锻，浇铸前要将模具进行预热至300℃，当坯件温度在1200℃时立即脱模；
(4)终锻成型：将脱模后的高温坯件立即采用自由束缚锻镦粗-拔长-二次镦粗-二次拔长，锻造始锻温度为1200℃，终锻温度为800℃，锻造比大于3.5:1；然后再采用自由锻在径向束缚条件下镦粗-拔长-二次镦粗-二次拔长，锻造始锻温度为1150℃，终锻温度为950℃，锻造比大于3:1；
(5)性能热处理：利用束缚锻造后的锻坯温度950℃进行水冷-空冷交替循环两次淬火，水冷却5分钟→空气冷却25分钟→水冷却5分钟—空气冷却25分钟，然后再对淬火后的二次锻造坯采用在650℃、保温3h回火-水冷至室温-再650℃、保温3h回火-再水冷至室温的二次回火处理，得到深海采油树关键部件用钢锻件。
实施例2：
(1)配料：选F22合金钢和Fe-Ga中间合金为原料，按重量(wt.％)10:1进行配料；
(2)冶炼：采用中频电炉将原料冶炼成优质钢水，冶炼过程中，对钢水的化学成分进行实时检验，检验合格即为优质钢水；检验不合格的通过对含量不足的化学成分进行添加，含量过量的化学成分进行稀释等方式进行调整，直到钢水的化学成分达到要求，即成为优质钢水，钢水冶炼完毕后，进行吹氩净化，提高钢水纯净度；
(3)液态模锻：将冶炼好的钢水倒入充满氮气的气压浇铸保温炉内进行保温；再将保温炉内钢水浇铸到液态模锻机模具中进行液态模锻，浇铸前要将模具进行预热至350℃，当坯件温度在1200℃时立即脱模；
(4)终锻成型：将脱模后的高温坯件立即采用自由束缚锻镦粗-拔长-二次镦粗-二次拔长，锻造始锻温度为1200℃，终锻温度为800℃，锻造比大于3.5:1；然后再采用自由锻在径向束缚条件下镦粗-拔长-二次镦粗-二次拔长，锻造始锻温度为1150℃，终锻温度为950℃，锻造比大于3:1；
(5)性能热处理：利用束缚锻造后的锻坯温度950℃进行水冷-空冷交替循环两次淬火，水冷却10分钟→空气冷却100分钟→水冷却10分钟→空气冷却100分钟，然后再对淬火后的二次锻造坯采用在650℃、保温3h回火→水冷至室温-再650℃、保温3h回火-再水冷至室温的二次回火处理，得到深海采油树关键部件用钢锻件。
实施例3：
(1)配料：选F22合金钢和Fe-Ga中间合金为原料，按重量(wt.％)10:1进行配料；
(2)冶炼：采用中频电炉将原料冶炼成优质钢水，冶炼过程中，对钢水的化学成分进行实时检验，检验合格即为优质钢水；检验不合格的通过对含量不足的化学成分进行添加，含量过量的化学成分进行稀释等方式进行调整，直到钢水的化学成分达到要求，即成为优质钢水，钢水冶炼完毕后，进行吹氩净化，提高钢水纯净度；
(3)液态模锻：将冶炼好的钢水倒入充满氮气的气压浇铸保温炉内进行保温；再将保温炉内钢水浇铸到液态模锻机模具中进行液态模锻，浇铸前要将模具进行预热至400℃，当坯件温度在1200℃时立即脱模；
(4)终锻成型：将脱模后的高温坯件立即采用自由束缚锻镦粗-拔长-二次镦粗-二次拔长，锻造始锻温度为1200℃，终锻温度为800℃，锻造比大于3.5:1；然后再采用自由锻在径向束缚条件下镦粗-拔长-二次镦粗-二次拔长，锻造始锻温度为1150℃，终锻温度为950℃，锻造比大于3:1；
(5)性能热处理：利用束缚锻造后的锻坯温度950℃进行水冷-空冷交替循环两次淬火，水冷却3分钟→空气冷却150分钟→水冷却3分钟→空气冷却150分钟，然后再对淬火后的二次锻造坯采用在650℃、保温3h回火→水冷至室温-再650℃、保温3h回火-再水冷至室温的二次回火处理，得到深海采油树关键部件用钢锻件。
经过上述制造方法获得深海采油树关键部件用钢锻件综合力学数据对比：
表1深海采油树关键部件用钢锻件综合力学数据对比
由表1可知，上述3个实施例产品与国际技术规范要求进行对比，本发明获得的产品力学参数均远高于国际技术规范要求。制造的深海采油树关键部件用钢锻件的综合力学性能尤其是低温韧性大幅度提高，能很好地适用于深海低温工况环境。
以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明技术原理的前提下，还可以做出若干改进和变形，这些改进和变形也应视为本发明的保护范围。

Claims (8)

1.一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，其特征在于，采用特种钢材为原料，在中频电炉中冶炼成优质钢水，然后在液压机上进行液态模锻，并在1200℃进行脱模，脱模后立即采用自由锻+束缚锻终锻成型，具体步骤如下：
（1）配料：采用F22合金钢和Fe-Ga中间合金为原料，按重量10:1进行配料；
（2）冶炼：采用中频电炉将原料冶炼成优质钢水；
（3）液态模锻：将冶炼好的钢水倒入充满氮气的气压浇铸保温炉内进行保温；再将保温炉内钢水浇铸到液态模锻机模具中进行液态模锻，浇铸前要将模具进行预热至300~400℃，当坯件温度在1200℃时立即脱模；
（4）终锻成型：将脱模后的高温坯件立即采用自由锻镦粗-拔长-二次镦粗-二次拔长；然后再采用自由锻在径向束缚条件下镦粗-拔长-二次镦粗-二次拔长；
（5）性能热处理：利用束缚锻造后的锻坯温度进行水冷-空冷交替循环两次淬火，然后再回火-水冷，得到深海采油树关键部件用钢锻件。
2.如权利要求1所述的一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，其特征在于：上述步骤（2）中，钢水冶炼完毕后，进行吹氩净化。
3.如权利要求1所述的一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，其特征在于：上述步骤（3）中，所述液态模锻机模具采用内层为高温合金的复合模具，浇铸过程中用循环水冷却模具，通过调节冷却水流量、压力使模具温度控制在500℃以内。
4.如权利要求1所述的一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，其特征在于：上述步骤（4）中，采用自由锻进行初次锻造得到一次锻造坯，锻造始锻温度为1200℃，终锻温度为800℃，锻造比大于3.5:1。
5.如权利要求1所述的一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，其特征在于：上述步骤（4）中，采用自由束缚锻再次进行锻造，得到二次锻造坯，锻造始锻温度为1150℃，终锻温度为950℃，锻造比大于3:1。
6.如权利要求1所述的一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，其特征在于：上述步骤（5）中，水冷-空冷交替循环两次淬火，入水冷却时间t按照经验公式t=K×D来估算，式中，钢铁材料系数K为1~4s/mm，D为锻件的直径，单位mm；空气冷却时间为入水冷却时间的5.0~20.0倍，开始时淬火的水温低于20℃，结束时淬火的水温低于50℃。
7.如权利要求1所述的一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，其特征在于：上述步骤（5）中，水冷-空冷交替循环两次淬火，水冷时对水进行搅拌处理，其中，水的搅拌流速不小于0.5m/s。
8.如权利要求1所述的一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法，其特征在于：上述步骤（5）中，对淬火后的二次锻造坯采用在650℃、保温3h回火-水冷至室温-再650℃、保温3h回火-再水冷至室温的二次回火处理。
CN201610056441.2A 2016-01-27 2016-01-27 一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法 Active CN105671280B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610056441.2A CN105671280B (zh) 2016-01-27 2016-01-27 一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201610056441.2A CN105671280B (zh) 2016-01-27 2016-01-27 一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN105671280A true CN105671280A (zh) 2016-06-15
CN105671280B CN105671280B (zh) 2017-12-08

Family

ID=56303734

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201610056441.2A Active CN105671280B (zh) 2016-01-27 2016-01-27 一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN105671280B (zh)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106086679A (zh) * 2016-08-12 2016-11-09 南京工程学院 一种高速列车锻钢制动盘用钢材料及其锻件的锻造工艺
CN106111860A (zh) * 2016-06-30 2016-11-16 安徽省瑞杰锻造有限责任公司 Q345e热加工工艺
CN107326297A (zh) * 2017-06-29 2017-11-07 张家港海锅新能源装备股份有限公司 一种深海采油设备接头用钢及其锻件的制造方法
CN111085641A (zh) * 2019-12-30 2020-05-01 苏州强隆铸锻有限公司 一种油管头锻件的锻造方法

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112159930B (zh) * 2020-09-28 2021-04-09 南京工程学院 具有稳定摩擦系数的高速列车制动盘材料及其制备方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102181793A (zh) * 2011-04-02 2011-09-14 南京迪威尔重型锻造股份有限公司 深海采油设备输送立管用钢锻件制造工艺
CN102776450A (zh) * 2011-05-10 2012-11-14 中国科学院金属研究所 一种低耐热性热作模具钢的淬火热处理工艺
CN102899460A (zh) * 2012-10-24 2013-01-30 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 马氏体不锈钢锻造模块的热处理方法
CN102899447A (zh) * 2012-09-21 2013-01-30 江苏金石铸锻有限公司 A182 F22(12Cr2Mo1)的EAF+VOD冶炼方法
CN103949569A (zh) * 2014-05-23 2014-07-30 范承祥 一种结构钢锻件的制备方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102181793A (zh) * 2011-04-02 2011-09-14 南京迪威尔重型锻造股份有限公司 深海采油设备输送立管用钢锻件制造工艺
CN102776450A (zh) * 2011-05-10 2012-11-14 中国科学院金属研究所 一种低耐热性热作模具钢的淬火热处理工艺
CN102899447A (zh) * 2012-09-21 2013-01-30 江苏金石铸锻有限公司 A182 F22(12Cr2Mo1)的EAF+VOD冶炼方法
CN102899460A (zh) * 2012-10-24 2013-01-30 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 马氏体不锈钢锻造模块的热处理方法
CN103949569A (zh) * 2014-05-23 2014-07-30 范承祥 一种结构钢锻件的制备方法

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
何泽福等: "微量镓对钢的低温冲击韧性影响研究", 《钢铁》 *
刘富国等: "微量镓在钢中的行为", 《重庆大学学报》 *
张鹏举等: "水下采油树关键部件的材料设计选型", 《石油工程建设 》 *
徐杰: "热处理对21/4Cr1Mo钢锻件力学性能的影响", 《第三届材料委员会学术交流会论文特集》 *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106111860A (zh) * 2016-06-30 2016-11-16 安徽省瑞杰锻造有限责任公司 Q345e热加工工艺
CN106111860B (zh) * 2016-06-30 2018-05-04 安徽省瑞杰锻造有限责任公司 Q345e热加工工艺
CN106086679A (zh) * 2016-08-12 2016-11-09 南京工程学院 一种高速列车锻钢制动盘用钢材料及其锻件的锻造工艺
CN106086679B (zh) * 2016-08-12 2020-04-10 南京工程学院 一种高速列车锻钢制动盘用钢材料及其锻件的锻造工艺
CN107326297A (zh) * 2017-06-29 2017-11-07 张家港海锅新能源装备股份有限公司 一种深海采油设备接头用钢及其锻件的制造方法
CN111085641A (zh) * 2019-12-30 2020-05-01 苏州强隆铸锻有限公司 一种油管头锻件的锻造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN105671280B (zh) 2017-12-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105483542B (zh) 一种深海采油装备用钢及其锻件的制造方法
CN105671280B (zh) 一种深海采油树关键部件用钢锻件的制造方法
CN102181793B (zh) 深海采油设备输送立管用钢锻件制造工艺
CN104388812B (zh) 棒线材用高速钢复合轧辊及其制备方法
CN105671431B (zh) 一种深海采油设备阀座用钢及其锻件的制造方法
WO2018086394A1 (zh) 一种连铸坯生产深海采油井口装置用LS-CrNiMo30C钢锻材的工艺
CN105568122B (zh) φ280mm的30CrMo圆管坯中心偏析控制方法
CN103350204A (zh) 密封环复合离心铸造的方法
CN109082509A (zh) 一种40CrNi2MoV造高风压潜孔钻头的热处理方法及潜孔钻头
CN105803152B (zh) 30CrMo圆管坯钢铸坯的中心疏松控制方法
CN103882254A (zh) 兼具高强度、高延性的铝青铜连续铸造管材及其生产方法
CN108018481A (zh) 高碳当量高强度低应力玻璃模具材料及其制备方法
CN104962802A (zh) 一种凸轮轴用孕育剂及其制备方法和应用
CN103243236A (zh) 含有细晶粒的高韧性耐磨锌合金及其制备工艺
CN105970084B (zh) 一种耐张线夹及其制备方法
CN105803149B (zh) φ280mm的35CrMo圆管坯等轴晶率控制方法
CN107130157A (zh) 一种稀土耐磨合金
CN103320652B (zh) 一种模具用锌基合金及其制备工艺
CN103305772B (zh) 一种高硬度渣浆泵泵体及其制备方法
CN104651707A (zh) 合金铸铁活塞环的制造方法
CN104213044B (zh) 一种铜合金压铸模具钢及其制备方法
CN103060670A (zh) 高强度耐磨损气缸套
CN105543641B (zh) 粒子强化热轧无缝钢管连轧机复合轧辊及其制备方法
CN105568166B (zh) 350㎜直径的34CrMo圆管钢坯及其炼铸方法
CN107326297A (zh) 一种深海采油设备接头用钢及其锻件的制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant