CN105612201B - 母料、母料群、母料的制造方法及合成树脂成形品 - Google Patents

母料、母料群、母料的制造方法及合成树脂成形品 Download PDF

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Abstract

本发明的目的在于提供铝成分的含量多、粒料强度强、铝颗粒本来具有的亮度不会降低、成为合成树脂成形品的强度降低或外观不良原因的成分含量少的母料。本发明的母料的特征在于，其为包含铝颗粒、耐热性湿润剂和树脂的母料，上述母料中的上述铝颗粒的比例为50～80重量％，上述树脂的熔体流动速率为0.2～60g/10分钟，上述母料所包含的、熔体流动速率大于60g/10分钟并且140℃时的熔融粘度为15～8000mPa·s的蜡的比例为10重量％以下。

Description

母料、母料群、母料的制造方法及合成树脂成形品
技术领域
本发明涉及母料、母料群、母料的制造方法和合成树脂成形品。
背景技术
已知，对合成树脂着色金属调的情况下，在合成树脂中混炼铝粉末的方法。通常已知铝颗粒有板状的形状、球状的形状；板状的颗粒由于在其平滑面均匀地反射光，因此能够得到闪闪发光的颗粒感强的发光性。
以单体的形式使用铝粉末时，有粉尘***的危险性。因此，通常铝粉末以用mineralturpentine等溶剂湿润化的状态使用。
使用这样的铝粉末被溶剂湿润化的状态的物质，在合成树脂中混炼铝粉末时，合成树脂中残留有溶剂。因此，使用这样的合成树脂成形为合成树脂成形品时，存在残留的溶剂挥发而成为挥发气体而成为合成树脂成形品的强度降低、外观不良的原因这样的问题。为了去除合成树脂中残留的溶剂，有在合成树脂成形品的制造过程中通过加热而进行脱溶剂的方法，但难以完全地去除溶剂。
另外，铝颗粒缺乏对树脂的亲和性，因此存在即便要将铝颗粒分散于树脂中也不能使之充分地分散，从而产生颜色不均匀、铝颗粒的聚集这样的问题。
为了解决这样的问题，提出了如下的方法：使用几乎不含有溶剂成分而用蜡将铝粉末固定的母料，使合成树脂着色。
作为这样的母料，专利文献1中公开了配混烯烃树脂、铝粉、烯烃蜡和生石灰而成的、铝粉含量为40％的含铝粉的树脂组合物(母料)。
专利文献2中公开了包含铝颜料、聚乙烯蜡和直链状低密度聚乙烯树脂，以60质量％以上且80质量％以下的范围包含上述铝颜料，并且以9：1～7：3的质量比包含上述聚乙烯蜡和上述直链状低密度聚乙烯树脂的合成树脂着色用母料。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平6-220257号公报
专利文献2：日本特开2010-121092号公报
发明内容
发明要解决的问题
专利文献1中公开的母料中，铝成分的含量少，因此在想要增加合成树脂成形品所含有的铝成分的情况下，需要添加大量的母料。在这种情况下，存在如下问题：对于合成树脂成形品本来不需要的铝成分以外的母料成分也大量地被添加，从而成为使用了该母料的合成树脂成形品的强度降低或外观不良的原因。进而，存在增加母料所包含的铝成分的含量时，母料的粒料强度变弱且难以处理这样的问题。
专利文献2所公开的母料存在如下问题：尽管铝成分的含量多，但是聚乙烯蜡的含量也多，因此成为使用了该母料的合成树脂成形品的强度降低或外观不良的原因。
另外，聚乙烯蜡的含量多时，母料的粒料强度变弱，因此由母料破碎导致容易产生微粉，粒料形状也容易变得不均匀。这在对合成树脂成形品进行成形的工序中，成为由被着色树脂与母料的分级不均匀分布导致的颜色不均匀的产生原因。
另外，专利文献1、专利文献2均存在如下问题：在母料的制造时，在用于去除作为铝颗粒的湿润剂的溶剂的加热混合工序和粒料成形工序2阶段中，需要加热和分散加工，容易引起母料成分的热劣化，并且容易引起合成树脂成形品的强度降低、外观不良。另外，板状的铝颗粒在母料加工时受到过剩的机械性剪切力时，其形状破碎或弯折，从而被破坏。铝颗粒如上述被破坏时，存在容易降低铝颗粒本来所具有的发光性的问题。
本发明是鉴于上述课题而做出的，其目的在于提供铝成分的含量多、粒料强度强、铝颗粒本来所具有的亮度不会降低、成为合成树脂成形品的强度降低或外观不良原因的成分含量少的母料；含有多个上述母料的母料群；上述母料的制造方法、以及使用上述母料或上述母料群制造的合成树脂成形品。
用于解决问题的方案
为了解决上述问题，本发明人等进行了深入研究的结果发现，利用耐热性湿润剂对铝颗粒进行湿润化、且与熔体流动速率为0.2～60g/10分钟的树脂混合，进而将母料中所包含的熔体流动速率大于60g/10分钟并且用布氏粘度计B型粘度计测定的140℃时的熔融粘度为15～8000mPa·s的蜡的比例设为一定量以下，由此能够制成铝成分的含量多、粒料强度强、铝颗粒本来具有的亮度不会降低、成为合成树脂成形品强度降低或外观不良的原因的成分含量少的母料，至此完成本发明。
即，本发明的第一方式涉及母料，其特征在于，其为包含铝颗粒、耐热性湿润剂和树脂的母料，上述母料中的上述铝颗粒的比例为50～80重量％，上述树脂的熔体流动速率为0.2～60g/10分钟，上述母料所包含的、熔体流动速率大于60g/10分钟并且140℃时的熔融粘度为15～8000mPa·s的蜡的比例为10重量％以下。
本发明的母料中，上述铝颗粒优选为表面覆盖铝颗粒。
本发明的母料优选还包含熔体张力改善剂。
本发明的母料中，上述树脂优选包含190℃时的熔体张力为30～200mN的高熔体张力树脂。
本发明的母料中，上述树脂优选为190℃时的熔体张力为20～100mN的聚合物合金。
本发明的母料优选还包含金属减活剂。
本发明的第二方式涉及母料群，其特征在于，其为包含多个上述母料的母料群，上述母料的形状为粒料状，上述母料群所包含的多个上述母料的长径的相对标准偏差为5.00％以下，上述母料群所包含的多个上述母料的短径的相对标准偏差为5.00％以下，上述母料群所包含的多个上述母料的长度的相对标准偏差为5.00％。
本发明的母料群中，优选的是，上述母料群所包含的多个上述母料的长径的平均为2.0～4.0mm，上述母料群所包含的多个上述母料的短径的平均为2.0～4.0mm，上述母料群所包含的多个上述母料的长度的平均为2.0～4.0mm。
本发明的第三方式涉及母料的制造方法，其特征在于，上述母料的制造方法包括：混合工序：将通过耐热性湿润剂对铝颗粒进行了湿润化的铝糊剂与熔体流动速率为0.2～60g/10分钟的树脂混合，以上述铝颗粒的比例成为50～80重量％、并且熔体流动速率大于60g/10分钟且140℃时的熔融粘度为15～8000mPa·s的蜡的比例成为10重量％以下的方式，制作铝-树脂混合物；挤出成形工序：将上述铝-树脂混合物挤出成形；以及切断工序：将挤出成形的上述铝-树脂混合物切断。
本发明的母料的制造方法优选不使用搅拌部件地进行上述混合工序。
本发明的母料的制造方法优选在80℃以下进行上述混合工序，并且在150～250℃下进行上述挤出成形工序。
本发明的母料的制造方法优选在上述混合工序中，使用表面覆盖铝颗粒作为上述铝颗粒。
本发明的第四方式涉及上述母料或者使用上述母料群制造的合成树脂成形品。
发明的效果
本发明的母料中包含耐热性湿润剂和熔体流动速率为0.2～60g/10分钟的树脂。因此，即便没有蜡这样的成为合成树脂成形品强度降低或外观不良原因的成分，也能够保持母料的粒料强度而使母料中的铝颗粒的比例设为50～80重量％这样的高浓度。母料的粒料强度强时，由于振动、接触等导致母料被破坏而产生的微粉的量变少。因此，粒料形状变得均匀，在合成树脂成形品加工时难以产生母料的不均匀分布。因此，能够抑制在合成树脂成形品加工时由于母料不均匀分布导致的颜色不均匀的发生。
另外，本发明的母料中，母料中的铝颗粒的比例为50～80重量％。因此，能够减少合成树脂成形品所包含的铝成分以外的母料成分的含量。因此，难以引起合成树脂成形品的强度降低或外观不良。
进而，本发明的母料中，母料所包含的、熔体流动速率大于60g/10分钟并且140℃时的熔融粘度为15～8000mPa·s的蜡的比例为10重量％以下。因此，难以产生合成树脂成形品的强度降低或外观不良。
附图说明
图1为示意地表示本发明的母料为粒料状的状态的立体图。
图2为实施例1的母料群的照片。
图3为比较例2的母料群的照片。
图4的(a)是对使用实施例1的母料成形的合成树脂成形品所包含的铝颗粒的形状使用显微镜拍摄的放大倍率1000倍的放大照片。图4的(b)为放大倍率3000倍的放大照片。
图5的(a)是对使用比较例2的母料成形的合成树脂成形品所包含的铝颗粒的形状使用显微镜拍摄的放大倍率1000倍的放大照片。图5的(b)为放大倍率3000倍的放大照片。
图6的(a)是对铝糊剂中的铝颗粒的形状使用显微镜拍摄的放大倍率1000倍的放大照片。图6的(b)为放大倍率3000倍的放大照片。
具体实施方式
本发明的母料中，母料中的铝颗粒的比例为50～80重量％。铝颗粒的比例更优选为60～80重量％，进一步优选为65～80重量％。
母料中的铝颗粒的比例大于80重量％时，母料的粒料强度降低，从而母料容易产生破裂、缺损等。因此，母料变得难以处理。进而，产生破裂、缺损等时，产生微细的残片、粉。产生这样的微细的残片、粉时，合成树脂成形品容易产生颜色不均匀。另外，将母料从容器中移动时，母料的残片、粉残留在容器内。即，有母料的残片、粉在合成树脂成形品的制造中不能使用的情况。因此，产生母料的残片、粉从经济上是不优选的。
母料中的铝颗粒的比例小于50重量％时，合成树脂成形品中需要大量添加铝成分以外的母料成分，从而成为使用了该母料的合成树脂成形品强度降低或外观不良的原因。
本发明的母料所包含的铝颗粒优选形状均匀、没有被破坏、没有弯折、颗粒表面平滑并且铝颗粒之间不会聚集而重合。
铝颗粒被破坏、有弯折的情况下，铝颗粒表面产生凹凸，所以光被漫反射，漫反射的光被别的铝颗粒界面吸收，因此产生亮度降低。另外，由于铝颗粒的形状变细，所以变得难以得到闪闪发光的鲜明的颗粒感。
由于铝颗粒不被破坏且没有弯折，母料的亮度充分地变高。因此，能够使使用本发明的母料制造的合成树脂成形品的金属调的光泽变得鲜明。
对于铝颗粒的平均粒径，没有特别的限定，优选为5～100μm，更优选为5～50μm。
另外，对于铝颗粒的形状，没有特别的限定，优选为片状或硬币状的板状颗粒。板状颗粒是指其平均粒径与平均厚度的比成为平均粒径：平均厚度＝5：1～1000：1的形状的颗粒。铝颗粒的形状为板状颗粒的情况下，其平均粒径与平均厚度的比优选为平均粒径：平均厚度＝5：1～1000：1。
使用应用了这样的铝颗粒的母料制造合成树脂成形品时，制造的合成树脂成形品成为光辉感强且具有闪闪发光的颗粒感的外观，能够得到接近进行了铝涂装的成形品的外观。
本说明书中，铝颗粒的平均粒径是基于利用激光衍射法的现有已知的粒度分布测定法测定的粒度分布而算出的。
铝颗粒可以是没有经表面处理的生的铝颗粒，也可以是经过表面处理的表面覆盖铝颗粒。
表面覆盖铝颗粒是指生的铝颗粒的表面被树脂、无机化合物、有机硅化合物、偶联剂、其他的有机化合物等覆盖而成的铝颗粒。
铝颗粒为表面覆盖铝颗粒时，铝颗粒与树脂的亲和性提高。因此，熔体张力变得合适且股线难以中断，能够使母料具有强度且提高亮度。
另外，通过铝的催化作用能够防止母料所包含的树脂和蜡被氧化。因此,使用本发明的母料制造的合成树脂成形品能够抑制由母料所包含的树脂和蜡被氧化而导致的鱼眼和起粒(Fisheye and Gel Particle)的发生。
对于表面覆盖铝颗粒，没有特别的限定，优选为被树脂覆盖的铝颗粒,作为树脂，更优选为丙烯酸类树脂、密胺树脂、环氧树脂、聚氨基甲酸酯树脂或聚酯树脂。
作为表面覆盖铝颗粒，在铝颗粒被无机化合物覆盖的情况下，无机化合物优选为铝、硅等的氧化物、水合氧化物、氢氧化物等。
作为表面覆盖铝颗粒，在铝颗粒被有机硅化合物覆盖的情况下，有机硅化合物优选为烷氧基硅烷化合物、氯硅烷化合物、硅氮烷化合物、反应有机硅或改性有机硅等。
作为表面覆盖铝颗粒，在铝颗粒被偶联剂覆盖的情况下，偶联剂优选为包含硅烷系化合物、钛酸酯系化合物、铝酸盐系化合物、锆系化合物等的偶联剂。
作为表面覆盖铝颗粒，在铝颗粒被其他的有机化合物覆盖的情况下，其他的有机化合物优选为饱和脂肪酸、不饱和脂肪酸等。
上述这样的表面覆盖铝颗粒可以使用通常市售的物质。例如，作为被丙烯酸类树脂表面覆盖的表面覆盖铝颗粒，可列举出：Hori Metal Leaf&Powder Co.,Ltd.制astroflake；Toyo Aluminium K.K.制FZ系列、BP系列和PCF系列；Asahi Kasei MetalsCo.,Ltd.制TR系列、HR系列等。
需要说明的是，铝颗粒为被树脂覆盖的铝颗粒的情况下，覆盖铝的树脂有时与制造母料时所混合的聚烯烃树脂等树脂混合。在该情况下，由于母料所包含的树脂是覆盖铝的树脂与聚烯烃树脂等树脂的混合物，所以在考虑母料所包含的树脂的熔体流动速率时，严密地讲，需要作为该混合物的熔体流动速率来考虑。但是，实际上，由于覆盖铝的树脂对于混合物的熔体流动速率几乎不带来影响，因此即便只考虑制造母料时混合的聚烯烃树脂等的熔体流动速率，结果也几乎是相同的。因此，可以认为，在制造母料时只要使用熔体流动速率为0.2～60g/10分钟的树脂作为混合的树脂，则本发明的母料所包含的树脂的熔体流动速率进入0.2～60g/10分钟的范围。
另外，作为被氧化硅表面覆盖的表面覆盖铝颗粒，可列举出Toyo Aluminium K.K.制Chromashine等。
另外，作为被偶联剂表面覆盖的表面覆盖铝颗粒，可列举出：Toyo AluminiumK.K.制LX系列等。
本发明的母料中含有耐热性湿润剂。
制造合成树脂成形品时，将母料与树脂加热进行熔融混炼。此时，通常混炼物被加热至150～250℃。
母料中包含矿质松节油等通常的湿润剂时，通过该加热，湿润剂挥发而产生挥发气体。这样的挥发气体产生时，成为引起合成树脂成形品的外观不良和强度降低的原因。
另一方面，由于本发明的母料中包含耐热性湿润剂，所以即便在熔融混炼时被加热，也几乎不会由耐热性湿润剂产生挥发气体，不易引起合成树脂成形品的外观不良和强度降低。
需要说明的是，本发明的母料所包含的耐热性湿润剂是指以下的物质。
对于存在沸点的物质，沸点为250℃以上的物质为耐热性湿润剂。
对于沸腾前通过热分解产生挥发气体的物质，氮气环境下热分解中点温度为250℃以上的物质是耐热性湿润剂。
热分解中点温度是使用热重量天平基于JIS K 7120而测定的。
对于耐热性湿润剂，没有特别的限定，可列举出：聚乙二醇和磷酸三苯酯等磷酸酯系化合物；双(2-乙基己基)邻苯二甲酸酯和二丁基邻苯二甲酸酯等邻苯二甲酸酯系化合物；以及、双(2-乙基己基)己二酸酯、二丁基己二酸酯、双(2-乙基己基)癸二酸酯和二丁基癸二酸酯等脂肪族酯系化合物等，它们之中，优选为聚乙二醇。
本发明的母料中，上述耐热性湿润剂可以分别单独含有，也可以组合多个而含有。
被如上述的耐热性湿润剂进行了湿润化的铝颗粒通常可以使用市售的物质，可列举出例如：Asahi Kasei Chemicals Corporation制Silveeds系列(聚乙二醇湿润化铝颗粒)、Yamato Metal Powder Co.,Ltd.制No.300 80PA(双(2-乙基己基)邻苯二甲酸酯湿润化铝颗粒)、No.300 DOA(双(2-乙基己基)己二酸酯湿润化铝颗粒)等。
另外，湿润化的铝颗粒所包含的耐热性湿润剂在氮气环境下的热分解中点温度，与上述耐热性湿润剂的热分解中点温度同样地，可以基于JIS K 7120进行测定，与测定湿润剂其本身的热分解中点温度的结果实质上是相等的。
需要说明的是，作为耐热性湿润剂包含聚乙二醇的情况下，优选热分解中点温度为250℃以上并且凝固点为-20℃以上的聚乙二醇。
需要说明的是，聚乙二醇的凝固点是指基于日本工业标准所规定的JIS K 0065测定的化学制品的凝固点。
耐热性湿润剂与铝颗粒的重量比优选为湿润剂：铝颗粒＝5：95～30：70，更优选为5：95～15：85。
耐热性湿润剂的比例超过上述范围时，铝颗粒的比例降低，所以不能充分地提高制造的母料中的铝颗粒的浓度，并且母料组成中能够配混的树脂的比例降低。树脂的比例降低时，母料的粒料强度容易降低。另外，在制造母料时，铝糊剂的计量和供给稳定性降低。
耐热性湿润剂的比例小于上述范围时，在制造母料时，存在铝颗粒的粉尘容易在大气中飞舞而引起粉尘***的危险性。
本发明的母料包含熔体流动速率为0.2～60g/10分钟的树脂。作为树脂的熔体流动速率，更优选为0.2～40g/10分钟，进一步优选为0.2～30g/10分钟。
通过使用这样的树脂，能够提高母料的粒料强度。
树脂的熔体流动速率大于60g/10分钟时，母料的粒料强度降低，母料容易产生破裂、缺损等。因此，母料变得难以处理。进而，变得容易产生微细的残片、粉，从经济上是不优选的。
树脂的熔体流动速率小于0.2g/10分钟时，母料的粒料强度变得过高，因此使用该母料制造合成树脂成形品时，母料不能被充分地混炼而成为颜色不均匀的原因。
本说明书中，熔体流动速率是指基于日本工业标准所指定的JIS K 7210：1999(ISO 1333：1997)测定的流动性。
作为母料中的熔体流动速率为0.2～60g/10分钟的树脂的比例，优选为8～45重量％，更优选为10～35重量％。
母料中所包含的熔体流动速率为0.2～60g/10分钟的树脂的比例小于8重量％时，母料的粒料强度容易降低，并且母料制造时的加工性显著降低。
母料中所包含的熔体流动速率为0.2～60g/10分钟的树脂的比例大于45重量％时，母料中的铝颗粒的浓度不会充分地变高，产生需要向合成树脂成形品中大量地添加铝成分以外的母料成分的需要。因此，成为使用了该母料的合成树脂成形品的强度降低或外观不良的原因。
作为树脂，可列举出：聚乙烯树脂、聚丙烯树脂等聚烯烃树脂；聚缩醛树脂；聚苯乙烯树脂；丙烯腈树脂；ABS树脂；PMMA树脂；聚碳酸酯树脂；PBT树脂；PET树脂等。
其中，优选聚乙烯树脂、聚丙烯树脂等聚烯烃树脂。
树脂的熔体流动速率可以通过JIS K 7210：1999所规定的方法来测定，可以例如以聚乙烯树脂的试验温度：190℃、公称负载：2.16kg；聚丙烯树脂的试验温度：230℃、公称负载：2.16kg；聚缩醛树脂的试验温度：190℃、公称负载：2.16kg；聚苯乙烯树脂的试验温度：200℃、公称负载：5kg；丙烯腈树脂的试验温度：220℃、公称负载：10kg；ABS树脂的试验温度：220℃、公称负载：10kg；PMMA树脂的试验温度：230℃、公称负载：3.8kg；聚碳酸酯树脂的试验温度：300℃、公称负载：1.2kg；PBT树脂的试验温度：260℃、公称负载：2.16kg；PET树脂的试验温度：280℃、公称负载：5kg的形式进行测定。
本发明的母料中，母料所包含的、熔体流动速率大于60g/10分钟并且140℃时的熔融粘度为15～8000mPa·s的蜡的比例为10重量％以下。
蜡的比例为10重量％以下是指母料中不含有蜡，或者包含蜡的情况下的含量为10重量％以下。
本发明的母料中可以包含蜡，通过包含蜡，母料加工时，铝颗粒变得容易与树脂亲和，能够使铝颗粒均匀地分散。
但是，蜡的比例大于10重量％时，母料的粒料强度降低，并且成为使用了该母料的合成树脂成形品强度降低的原因。
另外，蜡容易氧化。氧化后的蜡的分子链的一部分被改性，与树脂的相容性、扩散性降低。因此，合成树脂成形品在成形时，母料不会均匀地扩散而成为合成树脂成形品的表面产生鱼眼和起粒的原因。
母料所包含的蜡的比例只要是10重量％以下就没有特别的限定，优选为0.00001～5.0重量％，更优选为0.1～3.0重量％。
需要说明的是，本说明书中的蜡是指，熔融起始温度为40℃以上、190℃下将负载设为2.16kg时的熔体流动速率大于60g/10分钟并且140℃时的熔融粘度为15～8000mPa·s、结晶性低的低密度的树脂。
熔融起始温度可以根据JIS K 7121通过差示扫描量热测定(DSC)来测定。
熔融粘度可以用布氏粘度计B型粘度计来测定。
作为这样的蜡，可列举出聚乙烯蜡、聚丙烯蜡、固体石蜡、微晶蜡、费-托蜡、巴西棕榈蜡、以及对它们用马来酸、羧酸等进行了改性的蜡等。
这些蜡的熔体流动速率可以按照JIS K 7210：1999所规定的方法来测定，可以例如以聚乙烯蜡的试验温度：190℃、公称负载：2.16kg；聚丙烯蜡的试验温度：190℃、公称负载：2.16kg；固体石蜡的试验温度：190℃、公称负载：2.16kg；微晶蜡的试验温度：190℃、公称负载：2.16kg；费-托蜡的试验温度：190℃、公称负载：2.16kg；巴西棕榈蜡的试验温度：190℃、公称负载：2.16kg的形式进行测定。
另外，使用上述以外的蜡的情况下，可以以熔体流动速率的试验温度：190℃、公称负载：2.16kg的形式进行测定。
上述构成的本发明母料的粒料强度变强。
粒料强度强时，母料由于振动、接触等被破坏而导致产生的微粉的量变少。因此，粒料形状变得均匀，在合成树脂成形品加工时不易产生母料的不均匀分布。因此，能够抑制在合成树脂成形品加工时由于母料不均匀分布导致的颜色不均匀的发生。
本发明的母料中优选包含熔体张力改善剂。包含熔体张力改善剂时，容易将母料制成为均匀形状的粒料形状。
作为熔体张力改善剂，可列举出氟系熔体张力改善剂、丙烯酸系熔体张力改善剂等，其中，优选为氟系熔体张力改善剂。
作为氟系熔体张力改善剂，可列举出：聚四氟乙烯(商品名：Fluon PTFE CD145E：AGC株式会社制、商品名：Polyflon FA-500H：Daikin Industries,Ltd.制)、聚四氟乙烯与甲基丙烯酸烷基酯·丙烯酸烷基酯共聚物-复合物(商品名：Metablen A3000、MetablenA3800：Mitsubishi Rayon Co.,Ltd.制)；作为丙烯酸系熔体张力改善剂，可列举出甲基丙烯酸烷基酯共聚物(商品名：Metablen P530、Metablen P570：Mitsubishi Rayon Co.,Ltd.制)。
作为母料中的熔体张力改善剂的比例，优选为0.1～5.0重量％，更优选为0.3～3.0重量％。
本发明的母料中，树脂优选包含190℃时的熔体张力为30～200mN的高熔体张力树脂。树脂包含高熔体张力树脂时，容易将母料制成为均匀形状的粒料形状。母料为均匀形状的粒料时，使用该母料制造合成树脂成形品时，母料不易不均匀分布，从而能够防止产生颜色不均匀。另外，从制造合成树脂成形品的方面出发，容易处理。
需要说明的是，本说明书中，高熔体张力树脂是指190℃时的熔体张力为30～200mN的树脂。
作为高熔体张力树脂的190℃时的熔体张力，更优选为30～200mN，进一步优选为50～200mN。
作为高熔体张力树脂，可列举出熔体流动速率＝0.4g/10分钟、熔体张力88mN的树脂(商品名：HI-ZEX6200BPU：Prime Polymer Co.,Ltd.制)。
需要说明的是，树脂的熔体张力可以利用capilograph来测定。
树脂的测定条件如下。
测定器：capilograph(Toyo Seiki Co.,Ltd.制)
毛细管内径：2.095mm
毛细管长度：8.0mm
测定温度：190℃
挤出速度：10mm/分钟
牵引速度：5m/分钟
本发明的母料中，树脂优选为190℃时的熔体张力为20～100mN的聚合物合金。如果是这样的聚合物合金，则能够调节熔体流动速率与熔体张力的平衡，从而容易将母料制成为粒料形状。另外，通过选择树脂而具有各种特性。
对于聚合物合金，没有特别的限定，优选包含从高熔体张力聚乙烯、聚乙烯树脂、聚丙烯树脂、乙烯-醋酸乙烯酯共聚物、乙烯-丙烯酸共聚物中任意选择的树脂。其中，优选为高熔体张力聚乙烯、聚乙烯树脂和聚丙烯树脂的组合。聚合物合金包含高熔体张力聚乙烯、聚乙烯树脂和聚丙烯树脂的组合的情况下，它们的重量比优选为高熔体张力聚乙烯：聚乙烯树脂：聚丙烯树脂＝10～50：10～50：10～50。
本发明的母料中优选进一步包含金属减活剂。母料中包含铝时，由铝的催化作用导致树脂和蜡变得容易氧化。树脂和蜡氧化时，容易成为合成树脂成形品的表面产生鱼眼和起粒的原因。
母料中包含金属减活剂时，能够防止由铝的催化作用导致树脂和蜡被氧化。
对于金属减活剂，没有特别的限定，可列举出：三嗪系化合物(1,3,5-三嗪-2,4,6-三胺(商品名：Adekastab ZS-27：ADEKA社制))、酚系化合物(2-羟基-N-1H-1,2,4-***-3-基苯甲酰胺(商品名：Adekastab CDA-1：ADEKA社制))、N,N’-双[3-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酰基]肼(商品名：Irganox MD1024：BASF社制))等。
对于本发明的母料的形状，没有特别的限定，可列举出粒料状、棒状、球状等。其中，优选为粒料状。对于本发明的母料为粒料状的情况，以下使用附图进行说明。
图1为示意地表示本发明的母料为粒料状的状态的立体图。
如图1所示，为粒料状的母料10为大致椭圆柱状，具有大致椭圆形的底面11和大致椭圆形的上表面12。底面11与上表面12为大致相同的形状。需要说明的是，本说明书中，大致椭圆形也包括大致圆形，粒料状的母料10也可以为圆柱状。
本说明书中，母料的长度是指由底面11至上表面12为止的距离L。本说明书中，母料的长径是指底面11或上表面12的椭圆的长径D1。母料的短径是指底面11或上表面12的椭圆的短径D2。底面11或上表面12为圆的情况下，长径D1与短径D2变得相等。
母料的形状为粒料状时，形状的偏差少，因此使用该母料对合成树脂成形品进行成形时，母料难以变得不均匀分布，从而能够防止产生颜色不均匀。
在不妨碍本发明的效果的范围内，本发明的母料也可以含有现有已知的任意的添加剂。作为这样的添加物，可列举出滑石、氧化硅等填充剂、偶氮系颜料、蒽醌系颜料、喹吖啶酮颜料、酞菁系颜料、苝系颜料、紫环酮系颜料、二恶嗪系颜料、喹酞酮系颜料等有机颜料、氧化钛、三氧化二铁(Bengala)、群青、普鲁士蓝、黄色氧化铁、铬黄、铬红、复合氧化物系颜料等无机颜料、炭黑等颜料、分散剂等。
本发明的母料群是包含多个母料的母料群，母料的形状为粒料状，该母料群所包含的多个母料的长径的相对标准偏差为5.00％以下，母料群所包含的多个母料的短径的相对标准偏差为5.00％以下，母料群所包含的多个母料的长度的相对标准偏差为5.00％以下。
这样的母料群中母料的形状是大致均匀的，所以使用该母料制造合成树脂成形品时，合成树脂成形品不易产生颜色不均匀。
多个母料的长径的相对标准偏差、多个母料的短径的相对标准偏差以及多个母料的长度的相对标准偏差如果在上述范围，则没有特别的限定，优选的是，长径的相对标准偏差为3.00％以下，短径的相对标准偏差为3.00％以下，长度的相对标准偏差为3.00％以下。
本发明的母料群只要在上述相对标准偏差的范围则没有特别的限定，优选的是，母料群所包含的多个母料的长径的平均为2.0～4.0mm，母料群所包含的多个母料的短径的平均为2.0～4.0mm，母料群所包含的多个母料的长度的平均为2.0～4.0mm；更优选的是，长径的平均为2.5～3.6mm，短径的平均为2.5～3.6mm，长度的平均为2.5～3.6mm。
如果是这样大小的母料，从制造合成树脂成形品的方面出发，容易处理。
以下，对于本发明的母料的制造方法的一例进行了记载。
(a)铝糊剂准备工序
首先，准备铝颗粒被耐热性湿润剂湿润化的铝糊剂。
粉末状的铝颗粒(以下，也称为铝粉末)极容易被氧化，空气中粉尘飞舞时，有引起粉尘***的危险性。因此，通常使用用矿质松节油等湿润剂抑制了飞散性的铝颗粒。但是，使用矿质松节油等低沸点湿润剂作为铝粉末的湿润剂时，在母料制造时产生挥发气体，从而成为引起合成树脂成形品外观不良和强度降低的原因。
因此，作为湿润剂，优选为上述耐热性湿润剂。
另外，作为铝颗粒，既可以准备没有经表面处理的生的铝颗粒，也可以准备经过表面处理的表面覆盖铝颗粒。
铝颗粒为表面覆盖铝颗粒时，在后述的(b)混合工序中，能够防止由于铝颗粒之间接触导致铝颗粒的铝金属部分接触、磨损。铝颗粒的铝金属部分磨损时，铝颗粒的亮度降低从而母料的亮度也降低，然而铝颗粒为表面覆盖铝颗粒时，能够防止铝颗粒的铝金属部分的磨损，所以能够防止经过后面的工序制作的母料的亮度降低。
对于表面覆盖铝颗粒，没有特别的限定，优选为被树脂覆盖的铝颗粒。表面覆盖铝颗粒为被树脂覆盖的铝颗粒时，在后述的混合工序中，铝颗粒与树脂的亲和性提高。因此，使用了被树脂覆盖的铝颗粒的母料具有强度，股线不易中断，熔体张力变得合适。
被树脂覆盖的铝颗粒已经进行了说明，所以此处省略了说明。
对于用耐热性湿润剂对铝颗粒进行湿润化的方法，没有特别的限定，可以使用球磨机、Proshare mixer、诺塔混合机、转鼓混合机、亨舍尔混合机等公知的混合机。
铝糊剂中的铝颗粒与耐热性湿润剂的重量比优选为耐热性湿润剂：铝颗粒＝5：95～30：70，更优选为5：95～15：85。
耐热性湿润剂的比例超过上述范围时，铝颗粒的比例降低，所以变得不能充分地提高制造出的母料中的铝颗粒的浓度，并且母料组成中能够配混的树脂的比例降低。树脂的比例降低时，母料的粒料强度容易降低。另外，在制造母料时，铝糊剂的计量和供给稳定性降低。
耐热性湿润剂的比例小于上述范围时，在制造母料时，存在铝颗粒的粉尘容易在大气中飞舞而引起粉尘***的危险性。
(b)混合工序
混合工序：接着，将通过耐热性湿润剂对铝颗粒进行了湿润化的铝糊剂与熔体流动速率为0.2～60g/10分钟的树脂混合，以铝颗粒的比例成为50～80重量％、并且熔体流动速率大于60g/10分钟且140℃时的熔融粘度为15～8000mPa·s的蜡的比例成为10重量％以下的方式，制作铝-树脂混合物。
上述混合工序中，也可以一起混合熔体张力改善剂、金属减活剂等添加物。作为优选的熔体张力改善剂、金属减活剂，可列举出上述本发明的母料中说明的种类。
作为上述混合工序中所使用的树脂，可以为一种树脂，也可以为将两种以上树脂混合而制成聚合物合金。另外，也可以混合190℃时的熔体张力为30～200mN的高熔体张力树脂。
作为树脂为2种以上的聚合物合金的情况下，优选的是190℃时的熔体张力为20～100mN。另外，作为该聚合物合金所包含的优选的树脂的组合，可列举出上述本发明的母料所包含的树脂为聚合物合金情况下所说明的树脂的组合。
本发明的母料的制造方法中，优选不使用搅拌部件地进行上述混合工序。
搅拌部件是指搅拌叶片、搅拌棒等与铝糊剂、树脂物理接触而进行混炼的部件。使用这样的搅拌部件时，铝糊剂中的铝颗粒与搅拌部件接触从而磨损。铝颗粒磨损时，铝颗粒的亮度降低。与此相伴，经后面的工序制作的母料的亮度也降低。
对于不使用搅拌部件地将铝糊剂和树脂进行混合的方法，没有特别的限定，可列举出容器旋转式混合、容器振动式混合等。通过使用这样的方法，可以将铝糊剂、树脂进行混合，而不会使铝糊剂所包含的铝颗粒磨损。
本发明的母料的制造方法中，虽然没有特别的限定，但优选在80℃以下进行上述混合工序，更优选在60℃以下进行上述混合工序。
混合时的温度在上述范围内时，能够防止树脂和蜡由热而氧化。因此，能够防止使用了经后面的工序制造的母料的合成树脂成形品的表面产生鱼眼和起粒。
另外，能够防止由树脂和蜡熔融时施加的剪切应力导致的铝颗粒的破坏。因此，能够在保持铝颗粒本来具有的亮度下进行母料的加工。
需要说明的是，铝-树脂混合物在230℃时的熔体张力优选为30～150mN。是这样的铝-树脂混合物时，能够在后述的(c)挤出成形工序中适宜地进行挤出成形。
对于调节熔体张力的方法，没有特别的限定，可列举出：加入熔体张力改善剂的方法；加入190℃时的熔体张力为30～200mN的高熔体张力树脂的方法；将2种以上树脂混合而进行聚合物合金化的方法等。
(c)挤出成形工序
接着，对经上述工序制作的铝-树脂混合物进行挤出成形。
挤出成形是指将铝-树脂混合物利用螺杆等挤出部件由模具挤出而成形为具有规定形状的成形物。
对于本发明的母料的制造方法，没有特别的限定，上述挤出成形工序优选在150～250℃下进行，更优选在160～230℃下进行。通过在上述温度下进行挤出成形，能够使铝-树脂混合物中的树脂快速地熔融。树脂熔融时能够防止铝颗粒与螺杆等接触而磨损。因此，能够提高经后面的工序制造的母料的亮度。
(d)切断工序
接着，将经上述工序挤出成形的铝-树脂混合物切断。
对于切断方法，没有特别的限定，优选以切断后的铝-树脂混合物的形状成为粒料状的方式进行切断。作为这样的切断方法，可列举出股线切割方式。
经过以上的工序能够制造本发明的母料。
(合成树脂成形品)
本发明的母料或母料群通过在合成树脂中适宜地混炼，能够适宜地制造合成树脂成形品。即，本发明的合成树脂成形品是使用本发明的母料或母料群制造的。
对于上述合成树脂，没有特别的限定，可列举出：聚乙烯树脂、聚丙烯树脂等烯烃树脂；聚苯乙烯树脂；ABS树脂；聚酰胺树脂；聚对苯二甲酸乙二酯、聚对苯二甲酸丁二酯等热塑性树脂。
合成树脂中的母料的含量优选为0.1～10.0重量％，更优选为0.3～5.0重量％。母料的含量如果在0.1～10.0重量％的范围内，则合成树脂成形品中铝成分以外的母料成分充分地变少，所以能够防止合成树脂成形品的强度降低或外观不良。
实施例
以下，基于实施例对本发明进一步详细地进行说明，但本发明并不仅限定于这些实施例。
(实施例1)
通过进行以下的操作制作实施例1的母料。
(a)铝糊剂准备工序
准备铝颗粒(平均粒径：10μm、平均厚度：0.2μm、形状：硬币状)与聚乙二醇的重量比即铝颗粒：聚乙二醇＝90：10的铝糊剂(商品名：Silveeds M100-BP：Asahi KaseiChemicals Corporation制)。
上述铝糊剂在氮气环境下的热分解中点温度为270℃以上。
(b)混合工序
向容器旋转式混合机(型号名称：Tumbler ST-50E：Kawata MFG Co.,Ltd.制)中，投入：上述铝糊剂77.8重量％；聚乙烯树脂(熔体流动速率：22g/10分钟(试验温度：190℃、公称负载：2.16kg)、商品名：NovatecLJ803：Japan Polyethylene Corporation制)19.9重量％；马来酸改性蜡(熔体流动速率：9680g/10分钟(试验温度：190℃、公称负载：2.16kg)；140℃下的熔融粘度：150mPa·s、商品名：Mitsui Hiwax 1105A：Mitsui Chemicals,Inc.制)1.0重量％；氟系熔体张力改善剂(对聚四氟乙烯实施了丙烯酸改性的添加剂(商品名：Metablen A3800：Mitsubishi Rayon Co.,Ltd.制))1.0重量％；丙烯酸系熔体张力改善剂A(高分子量丙烯酸聚合物(商品名：Metablen P570：Mitsubishi Rayon Co.,Ltd.制))0.2重量％；金属减活剂(N,N’-双[3-(3,5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酰基]肼(商品名：IrganoxMD1024：BASF社制))0.1重量％，在室温下进行10分钟混合，从而制作铝-树脂混合物。
(c)挤出成形工序
将经上述工序制作的铝-树脂混合物投入至挤出成形机(型号名称：TEM-37SS：Toshiba Machine Co.,Ltd.制)。接着，在挤出温度170℃、螺杆旋转速度150rpm的条件下对铝-树脂混合物进行挤出成形。挤出成形后的铝-树脂混合物成为长径2.9mm和短径2.7mm的面条状的成形物。
(d)切断工序
利用股线切割方式将经上述工序挤出成形后的铝-树脂混合物切断成每个长度2.7mm。
得到的粒料状物为实施例1的母料，该母料多个聚集而成的群为实施例1的母料群。将实施例1的母料群的外观示于图2。图2是实施例1的母料群的照片。
(实施例2)～(实施例7)
将母料的组成分别如表1所示地进行变更，除此以外，与实施例1同样地制作实施例2～实施例7的母料。
需要说明的是，表1中的组成的数字为重量％。
另外，表1中，丙烯酸系熔体张力改善剂B是指高分子量丙烯酸聚合物(商品名：Metablen P530：Mitsubishi Rayon Co.,Ltd.制)；聚丙烯树脂是指熔体流动速率：8.0g/10分钟(试验温度：230℃、公称负载：2.16kg)、190℃时的熔体张力：18.6mN的聚丙烯(商品名：H-700：Prime Polymer Co.,Ltd制)；高熔体张力聚乙烯是指熔体流动速率：0.4g/10分钟(试验温度：190℃、公称负载：2.16kg)、190℃时的熔体张力：88mN的聚乙烯(商品名：HI-ZEX6200BPU：Prime Polymer Co.,Ltd制)。
(实施例8)
将实施例1的(a)铝糊剂准备工序中准备的铝糊剂如下进行变更，从而制作实施例8的母料。
准备如下铝糊剂：由丙烯酸类树脂覆盖的表面覆盖铝颗粒(商品名：PCF7640：ToyoAluminium K.K.制、平均粒径：18μm、平均厚度：0.4μm)与聚乙二醇的重量比为铝颗粒：聚乙二醇＝90：10。
(比较例1)
将母料的组成分别如表1所示地进行变更，除此之外与实施例1同样地制作比较例1的母料。
需要说明的是，表1中，聚乙烯蜡是指熔体流动速率为4840g/10分钟(试验温度：190℃、公称负载：2.16kg)、140℃时的熔融粘度为7400mPa·s的聚乙烯(商品名：HiwaxNL900：Mitsui Chemicals,Inc.制)。
(比较例2)
将实施例1的(b)混合工序～(d)切断工序如下进行变更，从而制作比较例2的母料。比较例2的母料的组成与比较例1的母料的组成相同。
首先，利用万能搅拌机对表1所示的配混比率得各原料在混炼时的加热温度160℃下进行混炼，从而制作铝-树脂混合物。
接着，将得到的铝-树脂混合物用粉碎机进行预粉碎，用圆盘造粒机(型号名称：Disk Pelleter F60：Dalton Co.,Ltd.制)制作圆柱粒料状物(直径2.0mm、长度7.8mm)的母料。
得到的圆柱粒料状物为比较例2的母料，该母料多个聚集而成的群为比较例2的母料群。将比较例2的母料群的外观示于图3。图3是比较例2的母料群的照片。
(加工性评价)
对于实施例1～8和比较例1的母料进行加工性评价。评价按照以下的基准。
1.挤出加工评价
○：没有故障而能够进行挤出加工。排出的状态稳定。
△：多少有些故障但却是能够挤出加工的状态。
×：挤出加工是困难的，熔融物不会由模头排出。
2.股线的状态评价
○：具有强度且股线没有被中断。
△：强度稍微低，股线很少中断。
×：不会以股线状挤出。
3.切割评价
○：几乎没有切屑，粒料形状均匀。
△：有少量切屑，但粒料形状均匀。
×：切屑多，粒料形状不均匀。
4.综合评价
◎：挤出加工评价、股线的状态评价和切割评价的全部项目为“○”。
○：挤出加工评价、股线的状态评价和切割评价中有2个项目为“○”并且均没有1个项目为“×”。
△：挤出加工评价、股线的状态评价和切割评价中有1个项目为“○”并且均没有1个项目为“×”。
×：挤出加工评价、股线的状态评价和切割评价中没有1个项目是“〇”、或者1个项目以上为“×”。
实施例1～3和8的母料的加工性特别优异。另外，实施例4～7的母料的加工性优异。
另一方面，比较例1的母料的加工性变差。可以认为，这是因为熔体流动速率大于60g/10分钟并且140℃时的熔融粘度为15～8000mPa·s的蜡的比例多，因此母料的粒料强度不充分而在挤出成形工序和切断工序中没能保持规定的形状。
(熔体张力)
对于实施例1～8和比较例2的母料评价熔体张力。评价方法如下。将结果示于表1。
测定器：capilograph(Toyo Seiki Co.,Ltd.制)
毛细管内径：2.095mm
毛细管长度：8.0mm
测定温度：230℃
挤出速度：100mm/分钟
牵引速度：3.3m/分钟
实施例1～8的母料的熔体张力为30～110mN。
母料的熔体张力为这样的数值是指熔融了的母料充分地强，适合于利用挤出成形的母料的制造。
另一方面，比较例2的母料产生熔融股线断裂而没能测定熔体张力。
产生熔融股线断裂是指熔融了的母料变脆而不适合于利用挤出成形的母料的制造。
进而，在产生熔融股线断裂这样的母料的情况下，粒料形状容易变得不均匀，粒料强度容易变弱。使用这样的母料制造合成树脂成形品的情况下，母料变得容易不均匀分布，合成树脂成形品容易产生颜色不均匀。
(亮度评价)
对于实施例1～8和比较例2的母料，进行亮度评价。
亮度评价的方法如下。
首先，以相对于聚乙烯树脂100重量份铝成分为1重量份的方式将各母料与聚乙烯树脂混炼，成形为厚度0.5mm的片状的合成树脂成形品。
接着，使用分光测色器(型号名称：CM3600d、制造商：Konica Minolta,Inc.制)，测定上述合成树脂成形品的L*值。测定条件按照JIS Z 8722和JIS Z 8729进行。将结果示于表1。
实施例1～8的母料的亮度高于比较例2的母料的亮度。可以认为这是因为比较例2的母料的制造过程中，铝颗粒被破坏或弯折。
(鱼眼和起粒产生评价)
对于实施例1～8和比较例2的母料，进行鱼眼和起粒评价。评价如下进行：利用注射成形机制作INJ(Injection)板，观察鱼眼和起粒。
INJ板的制作方法如下。
首先，以相对于聚丙烯树脂100重量份铝成分成为1重量份的方式向注射成形机中投入聚丙烯树脂和各母料。聚丙烯树脂和各母料利用注射成形机的注射单元在210℃下被加热，成为熔融混炼物。接着，该熔融混炼物通过注射单元被填充至注射成形机的模具(尺寸：50.0×90.0×3.0mm)中。模具被设定在30℃，所填充的熔融混炼物被冷却而固化。得到的成形物为INJ板。
通过目视观察利用上述方法得到的INJ板10张的表面所形成的鱼眼和起粒的个数，由此对鱼眼和起粒的发生进行评价。
需要说明的是，将形成于INJ板表面的直径0.1mm以上的半透明或白色的斑点作为鱼眼和起粒。将结果示于表1。
使用了实施例1～8的母料的成形品与使用了比较例2的母料的成形品相比较，鱼眼和起粒少。特别是，实施例8产生2个鱼眼和起粒，是实施例中最优异的。
比较例2的母料中大量含有蜡。蜡容易氧化。氧化后的蜡的分子链的一部分被改性，与树脂的相容性、扩散性降低。因此，合成树脂成形品在成形时，母料不会均匀地扩散而成为合成树脂成形品的表面产生鱼眼和起粒的原因。
另外，比较例2的母料的制造中，在利用万能搅拌机的加热混合工序和利用圆盘造粒机的粒料成形工序这2阶段时，经过加热和分散加工形成母料。这样，经过2阶段的工序也促进蜡等的氧化，从而成为合成树脂成形品的表面产生鱼眼和起粒的原因。
使用了比较例2的母料的INJ板中，作为鱼眼和起粒多的理由，可以认为是因为通过上述现象，母料中所包含的蜡等在母料制造中和合成树脂成形品的成形中发生了氧化。
(铝颗粒形状评价)
对于实施例1和比较例2的母料所包含的铝颗粒进行形状评价。
铝颗粒形状可以通过用显微镜对鱼眼和起粒発生评价中制作的INJ板的表面进行观察来评价。
将其结果示于图4和图5。另外，作为对照，将铝糊剂中的铝颗粒的形状示于图6。
图4的(a)是对使用实施例1的母料成形的合成树脂成形品所包含的铝颗粒的形状使用显微镜拍摄的放大倍率1000倍的放大照片。图4的(b)为放大倍率3000倍的放大照片。
图5的(a)是对使用比较例2的母料成形的合成树脂成形品所包含的铝颗粒的形状使用显微镜拍摄的放大倍率1000倍的放大照片。图5的(b)为放大倍率3000倍的放大照片。
图6的(a)是对铝糊剂中的铝颗粒的形状使用显微镜拍摄的放大倍率1000倍的放大照片。图6的(b)为放大倍率3000倍的放大照片。
由图4的(a)和(b)可知，使用了实施例1的母料的合成树脂成形品中，铝颗粒的形状是均匀的并且没有聚集。另一方面，由图5的(a)和(b)可知，使用了比较例2的母料的合成树脂成形品中，铝颗粒被破坏，成为形状不均匀并且聚集而重合的状态。
(强度评价)
对于实施例1～8和比较例2的母料群，进行强度评价。
强度评价的方法如下。
首先，将各母料群33.3g置于开口尺寸1000μm、内径75mm的筛。接着，使用As OneCo.，Ltd.制的水平旋转振动式筛振机MVS-1以振动数1500rpm、10分钟的条件振动筛。
接着，对振动后的各母料群的质量进行测定，求出各母料的质量减少率。将结果示于表1。
在上述振动时，母料产生破裂、缺损等，其残片通过筛网时，母料群的质量减少。即，母料的粒料强度低而容易产生破裂、缺损的情况下，母料的质量减少率变高。
如表1所示，相比于实施例1～8的母料群的质量减少率，比较例2的母料群的质量减少率大。即，成为比较例2的母料群所包含的母料的粒料强度低的结果。可以认为这是因为，熔体流动速率大于60g/10分钟并且140℃时的熔融粘度为15～8000mPa·s的蜡的比例多，因此母料的粒料强度变得不充分。
(粒料形状的偏差评价)
对于实施例1～8和比较例2的母料群，计算出粒料的长径、短径和长度的平均值、标准偏差以及相对标准偏差。将结果示于表1。
实施例1～8的母料群中，粒料的长径、短径和长度的相对标准偏差小、偏差少。
比较例2的母料群中，尽管粒料的长径和短径的相对标准偏差小，但粒料的长度的相对标准偏差大、偏差多。
[表1]
附图标记说明
10 母料
11 底面
12 上表面

Claims (13)

1.一种母料，其特征在于，其为包含铝颗粒、耐热性湿润剂和树脂的母料，
所述母料中的所述铝颗粒的比例为50～80重量％，
所述树脂的熔体流动速率为0.2～60g/10分钟，
所述母料中包含的、熔体流动速率大于60g/10分钟并且140℃时的熔融粘度为15～8000mPa·s的蜡的比例为10重量％以下，
所述耐热性湿润剂为热分解中点温度为250℃以上并且凝固点为-20℃以上的聚乙二醇。
2.根据权利要求1所述的母料，其中，所述铝颗粒为表面覆盖铝颗粒。
3.根据权利要求1或2所述的母料，其还包含熔体张力改善剂。
4.根据权利要求1或2所述的母料，其中，所述树脂包含190℃时的熔体张力为30～200mN的高熔体张力树脂。
5.根据权利要求1或2所述的母料，其中，所述树脂是190℃时的熔体张力为20～100mN的聚合物合金。
6.根据权利要求1或2所述的母料，其还包含金属减活剂。
7.一种母料群，其特征在于，其包含多个权利要求1～6中任一项所述的母料，
所述母料的形状为粒料状，
所述母料群所包含的多个所述母料的长径的相对标准偏差为5.00％以下，
所述母料群所包含的多个所述母料的短径的相对标准偏差为5.00％以下，
所述母料群所包含的多个所述母料的长度的相对标准偏差为5.00％以下。
8.根据权利要求7所述的母料群，其中，所述母料群所包含的多个所述母料的长径的平均为2.0～4.0mm，
所述母料群所包含的多个所述母料的短径的平均为2.0～4.0mm，
所述母料群所包含的多个所述母料的长度的平均为2.0～4.0mm。
9.一种母料的制造方法，其特征在于，其为制造权利要求1～6中任一项所述的母料的方法，其包括：
混合工序：将通过耐热性湿润剂对铝颗粒进行了湿润化的铝糊剂与熔体流动速率为0.2～60g/10分钟的树脂混合，以所述铝颗粒的比例成为50～80重量％、并且熔体流动速率大于60g/10分钟且140℃时的熔融粘度为15～8000mPa·s的蜡的比例成为10重量％以下的方式，制作铝-树脂混合物；
挤出成形工序：将所述铝-树脂混合物挤出成形；以及
切断工序：将挤出成形后的所述铝-树脂混合物切断。
10.根据权利要求9所述的母料的制造方法，其中，不使用搅拌部件地进行所述混合工序。
11.根据权利要求9或10所述的母料的制造方法，其中，在80℃以下进行所述混合工序，并且在150～250℃下进行所述挤出成形工序。
12.根据权利要求9或10所述的母料的制造方法，其中，所述混合工序中，使用表面覆盖铝颗粒作为所述铝颗粒。
13.一种合成树脂成形品，其是使用权利要求1～6中任一项所述的母料或者权利要求7或8所述的母料群而制造的。
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