CN105089612A - 低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法，该低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法包括：步骤1，建立非达西渗流条件下单井产量的公式；步骤2，建立非达西渗流条件下不同井网形式的水驱波及系数计算公式；步骤3，利用水驱波及系数计算公式，绘制目标油藏不同井距、排距与压裂裂缝缝长的匹配图版；以及步骤4，根据步骤3中得到的不同井距、排距与压裂裂缝缝长的匹配图版，评价该类储层的储层动用情况并进行井距排距优化及压裂缝长匹配优选。该方法包括在确定油藏目标水驱波及系数和经济合理井距的条件下，实现压裂半缝长、排距两个参数的最优组合,该方法所需参数少、计算快速、应用性强。

Description

低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法

技术领域

本发明涉及油田开发技术领域，特别是涉及到一种低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法。

背景技术

胜利油区低渗透油藏资源丰富,但是油藏品质差(埋藏深度大、储层物性差、孔喉细小、储层厚度变薄)，呈现单井产能低、注水能力低的局面，往往需要人工压裂方法来提高单井产能和注入能力。但是在注水开发过程中，由于人工裂缝与井距排距缺乏***的适配优化方法，开发效果受到不同程度的限制。例如，胜利油田在梁4块、梁8块、樊144等低渗透滩坝砂油藏开展过注水开发试验，但由于人工裂缝与井距、排拒匹配性较差，注水后油井见效慢，见效率仅52％，有效动用程度低，开发效果差。以往在人工裂缝适配优化方面主要就是经验判断，主观性强、缺乏明确、可靠、科学的操作步骤。为此我们发明了一种新的低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法，解决了以上技术问题。

发明内容

本发明的目的是提供一种推导建立的非达西渗流条件下不同井网形式的水驱波及系数计算公式，以此为基础下人工裂缝与排距适配组合的低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法。

本发明的目的可通过如下技术措施来实现：低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法，该低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法包括：步骤1，建立非达西渗流条件下单井产量的公式；步骤2，建立非达西渗流条件下不同井网形式的水驱波及系数计算公式；步骤3，利用水驱波及系数计算公式，绘制目标油藏不同井距、排距与压裂裂缝的匹配图版；以及步骤4，根据步骤3中得到的不同井距、排距与压裂裂缝的匹配图版，评价该类储层的储层动用情况并进行井距排距优化及压裂缝长匹配优选。

本发明的目的还可通过如下技术措施来实现：

在步骤1中，一注一采单元单井产量公式为：

$q={\∫}_0^{{\mathrm{\α}}_1}\frac{\frac{\mathrm{kh}}{\mathrm{\μ}}(P_i-P_w-\mathrm{\λ}(\frac{\mathrm{\ωd}(\sin \mathrm{\α}+\sin )}{\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}-2r_w))}{\ln \left(\frac{\mathrm{\ω}d\sin \mathrm{\β}}{r_w\sin \left(\text{\α+\β}\right)}\right)+\frac{{\mathrm{\α}}_m}{{\mathrm{\β}}_m}\ln \left(\frac{\mathrm{\ω}d\sin \mathrm{\α}}{r_w\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}\right)}\mathrm{d\α}$

式中：q为流量，cm³/s；k为储层渗透率，10^-3μm²；h为有效厚度，m；μ为地层流体粘度，mPa·s；P_i为注水井井底注入压力，MPa；Pw为采出井井底流压，MPa；λ为启动压力梯度，MPa/m；d为井距，m；α为注入井角度，(°)；β为油井角度，(°)，r_w为井半径，；α_m和β_m为计算单元的夹角，(°)，ω为长度系数，α₁为计算单元的最大夹角，(°)。

在步骤2中，水驱波及系数为注水能驱替到的面积与整个单元面积的比，根据一注一采单元单井产量公式求出当单井产量为零时能动用的最大注入井和生产井的角度α₀、β₀，如下式：

$P_i-P_w-\mathrm{\λ}\frac{\mathrm{\ωd}(\sin {\mathrm{\α}}_0+\sin {\mathrm{\β}}_0)}{\sin ({\mathrm{\α}}_0+{\mathrm{\β}}_0)}=0$

从而确定水驱波及系数，式中：Pi为注水井井底注入压力，MPa；Pw为采出井井底流压，MPa；λ为启动压力梯度，MPa/m；d为井距，m。

在步骤2中，对于正方形五点法井网，水驱波及系数计算公式如下：

水驱波及系数＝tanα

其中，上式中参数由下面方程求得：

$(P_i-P_w-\mathrm{\λ}\frac{d}{\cos \mathrm{\α}})=0$

式中：Pi为注水井井底注入压力，MPa；Pw为采出井井底流压，MPa；λ为启动压力梯度，MPa/m；d为井距，m；α为注入井角度，(°)。

在步骤2中，对于矩形井网，水驱波及系数计算公式为：

其中，上式中参数由下面方程求得：

(1) $\begin{array}{c}\mathrm{tg}{\mathrm{\α}}_1=\frac{L-L_2}{d},{\mathrm{\α}}_1=\mathrm{arctg}\frac{L-L_2}{d},{\mathrm{\β}}_1=\frac{\mathrm{\π}}{2}-{\mathrm{\α}}_1,d_1=\sqrt{d^2+{(L-L_2)}^2}\\ (P_i-P_w-\mathrm{\λ}\left(\frac{d_1(\sin \mathrm{\α}+\sin )}{\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}\right))=0,\mathrm{\β}=\frac{{\mathrm{\β}}_1}{{\mathrm{\α}}_1}\mathrm{\α}\end{array}$

(2) $\begin{array}{c}\mathrm{tg}{\mathrm{\α}}_2=\frac{d}{L-L_1},{\mathrm{\α}}_2=\mathrm{arctg}\frac{d}{L-L_1},{\mathrm{\β}}_2=\frac{\mathrm{\π}}{2}-{\mathrm{\α}}_2,d_2=\sqrt{d^2+{(L-L_1)}^2}\\ (P_i-P_w-\mathrm{\λ}\left(\frac{d_2(\sin \mathrm{\α}+\sin )}{\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}\right))=0,\mathrm{\β}=\frac{{\mathrm{\β}}_2}{{\mathrm{\α}}_2}\mathrm{\α}\end{array}$

(3) $\begin{array}{c}{L}_2=m{L}_1,m\≠1,d_1=\sqrt{{d_1}^2+{(1-m)}^2{l}^2-2d_1(1-m)l\cos {\mathrm{\α}}_l},{\mathrm{\α}}_l=\frac{\mathrm{\π}}{2}-{\mathrm{\α}}_1\\ \frac{\mathrm{kh}}{\mathrm{\μ}}(P_i-P_w-\mathrm{\λ}{d}_1)=0\end{array}$

式中：P_i为注水井井底注入压力，MPa；P_w为采出井井底流压，MPa；λ为启动压力梯度，MPa/m；d为井距，m；α为注入井角度，(°)；β为油井角度，(°)；α_m和β_m为计算单元的夹角，(°)；r_w为井半径，m；d₁为水井到油井裂缝端的距离，m；d₂为油井到水井裂缝端的距离，m；△t为水井缝上任一流管的宽度，m；m为油井缝长与水井缝长之比，无因次；d_l为水井裂缝到油井裂缝的距离，m；α₁,β₁,β₂,α₁为计算单元的最大夹角，(°)。

该低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法还包括，在步骤2之后，获取目标油藏已知参数，需要获取参数包括目标油藏渗透率，md；油层启动压力梯度，MPa/m；注水井注入压力，Mpa；采出井井底流压，MPa。

在获取目标油藏已知参数的步骤中，分析目标区块试井、测井或者岩心分析资料计算目标油藏渗透率；分析目标区块岩心启动压力梯度测试试验，获取油层启动压力梯度；结合油藏以及现场工艺确定目标区块合理注水井注入压力和采出井井底流压。

本发明中的低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法，所需参数少、计算快速、应用性强，尤其适合于低渗透油藏开发早期，该方法包括在油藏目标水驱波及系数和经济合理井距已知条件下，确定压裂半缝长、排距两个参数的最优组合。该方法涉及低渗透油田开发油藏方案编制中重要组成部分——不同井网条件下人工裂缝与井距排距适配优化研究，该发明主要针对人工压裂开发的低渗透油藏，通过理论推导建立了非达西渗流条件下不同井网形式的水驱波及系数计算公式，以此为基础提出不同井网条件下人工裂缝与排距适配组合方法。该方法基于推导建立的非达西渗流条件下不同井网形式的水驱波及系数计算公式,方法原理如下:公式表明,非达西渗流不同井网的水驱波及系数除地质静态参数外，由压裂半缝长、井距、排距、启动压力梯度及注采压差五个开发参数决定，相同目标的水驱波及系数可以通过五个参数的不同组合实现；对已知油藏在井网、井距、启动压力、注采压差确定情况下，可以通过压裂半缝长、排距两个参数的多种组合实现相同目标的水驱波及系数，例如在已知压裂半缝长条件下确定合理排距，反之亦然。本发明中的低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法，需参数少、计算快速、应用性强，尤其适合于低渗透油藏开发早期，该方法包括在油藏目标水驱波及系数已知条件下，通过压裂半缝长、排距两个参数的不同组合。

附图说明

图1为本发明的低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法的一具体实施例的流程图；

图2为一注一采单元示意图；

图3为水驱波及系数示意图；

图4为人工裂缝与矩形井网示意图；

图5为压裂半缝长120m矩形井网井距排距图版；

图6为压裂半缝长160m矩形井网井距排距图版；

图7为压裂半缝长200m矩形井网井距排距图版。

具体实施方式

为使本发明的上述和其他目的、特征和优点能更明显易懂，下文特举出较佳实施例，并配合所附图式，作详细说明如下。

如图1所示，图1为本发明的低渗透油***工裂缝与井距排距确定方法的流程图。

在步骤101，建立非达西渗流条件下单井产量的公式。假设条件：(l)流体为单相均质液体；(2)不考虑多孔介质；(3)稳态渗流；(4)渗流过程是等温的；(5)地层均质。

流线是流体质点从注入井向生产井移动时所遵循的路线，以两条流线为边界的区叫做“流管”。任一不与流管侧面平行的面被流管截取的那部分面积，通常称作流管截面，流管具有如下性质:流管不能相交；流管的形状及位置，在定常流动时不随时间变化，而在不定常流动时，可能随时间发生变化；流管不能在流场内部中断。假设油水井之间由一系列流管构成，任取一注采单元(含一注水井和一采油井)，如图2，井半径r_w；油水井距为d：如图所示取一流管微元，流管中线X由X₁和X₂组成，X₁：AD，X₂：BD；角度增量分别取△α，△β，ω为长度系数。

由初等几何推导可得：

$X_1=\frac{\mathrm{\ω}d\sin \mathrm{\β}}{\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})},X_2=\frac{\mathrm{\ω}d\sin \mathrm{\α}}{\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}---\left(1\right)$

公式(1)可以转换为：

$\mathrm{\Δq}\frac{\mathrm{d\ξ}}{A\left(\mathrm{\ξ}\right)}=\frac{k}{\mathrm{\μ}}(\mathrm{dp}-\mathrm{\λd\ξ})---\left(2\right)$

两边再沿流线积分：

$\mathrm{\Δq}=\frac{\underset{X}{\∫}\frac{k}{\mathrm{\μ}}(\mathrm{dp}-\mathrm{\λd\ξ})}{\underset{X}{\∫}\frac{\mathrm{d\ξ}}{A\left(\mathrm{\ξ}\right)}}=\frac{\frac{k}{\mathrm{\μ}}(P_i-P_w-\underset{X}{\∫}\mathrm{\λd\ξ})}{\underset{X}{\∫}\frac{\mathrm{d\ξ}}{A\left(\mathrm{\ξ}\right)}}---\left(3\right)$

把公式(3)展开并代入(2)：

$\mathrm{\Δq}=\frac{\frac{k}{\mathrm{\μ}}(P_i-P_w-\underset{X}{\∫}\mathrm{\λd\ξ})}{\underset{X}{\∫}\frac{\mathrm{d\ξ}}{A\left(\mathrm{\ξ}\right)}}=\frac{\frac{k}{\mathrm{\μ}}(P_i-P_w-\mathrm{\λ}\left(\right))}{\underset{X}{\∫}\frac{\mathrm{d\ξ}}{A\left(\mathrm{\ξ}\right)}}---\left(4\right)$

对于各个角度关系，容易得出：

$\mathrm{\Δ\β}=\frac{{\mathrm{\β}}_m}{{\mathrm{\α}}_m}\mathrm{\Δ\α},\mathrm{\β}=\frac{{\mathrm{\β}}_m}{{\mathrm{\α}}_m}\mathrm{\α}---\left(5\right)$

把公式(5)代入公式(4)：

$\mathrm{\Δq}=\frac{\frac{k}{\mathrm{\μ}}(P_i-P_w-\mathrm{\λ}(X_1+X_2-2r_w))}{\frac{1}{2\mathrm{htg}\frac{\mathrm{\Δ\α}}{2}}{\∫}_{r_w}^{X_1}\frac{\mathrm{d\ξ}}{{\mathrm{\ξ}}_1}+\frac{1}{2\mathrm{htg}\frac{\mathrm{\Δ\β}}{2}}{\∫}_{r_w}^{X_2}\frac{\mathrm{d\ξ}}{{\mathrm{\ξ}}_2}}---\left(6\right)$

对上式进行化简化通，并过求极限以及积分后：

$q={\∫}_0^{{\mathrm{\α}}_1}\frac{\frac{\mathrm{kh}}{\mathrm{\μ}}(P_i-P_w-\mathrm{\λ}(\frac{\mathrm{\ωd}(\sin \mathrm{\α}+\sin )}{\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}-2r_w))}{\ln \left(\frac{\mathrm{\ω}d\sin \mathrm{\β}}{r_w\sin \left(\text{\α+\β}\right)}\right)+\frac{{\mathrm{\α}}_m}{{\mathrm{\β}}_m}\ln \left(\frac{\mathrm{\ω}d\sin \mathrm{\α}}{r_w\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}\right)}\mathrm{d\α}---\left(7\right)$

公式(7)就是一注一采单元单井产量公式。

式中：q为流量，cm³/s；k为储层渗透率，10^-3μm²；h为有效厚度，m；μ为地层流体粘度，mPa·s；P_i为注水井井底注入压力，MPa；Pw为采出井井底流压，MPa；λ为启动压力梯度，MPa/m；d为井距，m；α为注入井角度，(°)；β为油井角度，(°)，r_w为井半径，；α_m和β_m为计算单元的夹角，(°)，ω为长度系数；α₁为计算单元的最大夹角，(°)。流程进入到步骤102。

在步骤102中，根据步骤101建立的产量公式提出了水驱波及系数的计算方法，并建立了不同井网条件下水驱波及系数计算公式。

公式(7)中右边的分母恒大于零，当分子为零时，由注采压差引起的单井产量为零，因此定义非达西条件下水驱波及系数的概念:低渗透油藏中，由于启动压力梯度的存在，在一定注采压差下，有效驱替范围内，不是整个单元都能动用，将渗流达到稳态时，注水能驱替到的面积与整个单元面积的比定义为水驱波及系数，是衡量储层水驱动用程度的指标。

水驱波及系数的计算公式：

根据公式(7)可以求出当单井产量为零时能动用的最大注入井和生产井的角度α₀、β₀，见下式，从而确定水驱波及系数。

$P_i-P_w-\mathrm{\λ}\frac{\mathrm{\ωd}(\sin {\mathrm{\α}}_0+\sin {\mathrm{\β}}_0)}{\sin ({\mathrm{\α}}_0+{\mathrm{\β}}_0)}=0$

对于正方形五点法井网，推导水驱波及系数计算公式如下：

水驱波及系数＝tanα

其中，上式中参数由下面方程求得：

$(P_i-P_w-\mathrm{\λ}\frac{d}{\cos \mathrm{\α}})=0$

式中：Pi为注水井井底注入压力，MPa；Pw为采出井井底流压，MPa；λ为启动压力梯度，MPa/m；d为井距，m；α为注入井角度，(°)。

对于矩形井网，推导水驱波及系数计算公式为：

其中，上式中参数由下面方程求得：

(1) $\begin{array}{c}\mathrm{tg}{\mathrm{\α}}_1=\frac{L-L_2}{d},{\mathrm{\α}}_1=\mathrm{arctg}\frac{L-L_2}{d},{\mathrm{\β}}_1=\frac{\mathrm{\π}}{2}-{\mathrm{\α}}_1,d_1=\sqrt{d^2+{(L-L_2)}^2}\\ (P_i-P_w-\mathrm{\λ}\left(\frac{d_1(\sin \mathrm{\α}+\sin )}{\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}\right))=0,\mathrm{\β}=\frac{{\mathrm{\β}}_1}{{\mathrm{\α}}_1}\mathrm{\α}\end{array}$

(2) $\begin{array}{c}\mathrm{tg}{\mathrm{\α}}_2=\frac{d}{L-L_1},{\mathrm{\α}}_2=\mathrm{arctg}\frac{d}{L-L_1},{\mathrm{\β}}_2=\frac{\mathrm{\π}}{2}-{\mathrm{\α}}_2,d_2=\sqrt{d^2+{(L-L_1)}^2}\\ (P_i-P_w-\mathrm{\λ}\left(\frac{d_2(\sin \mathrm{\α}+\sin )}{\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}\right))=0,\mathrm{\β}=\frac{{\mathrm{\β}}_2}{{\mathrm{\α}}_2}\mathrm{\α}\end{array}$

(3) $\begin{array}{c}{L}_2=m{L}_1,m\≠1,d_1=\sqrt{{d_1}^2+{(1-m)}^2{l}^2-2d_1(1-m)l\cos {\mathrm{\α}}_l},{\mathrm{\α}}_l=\frac{\mathrm{\π}}{2}-{\mathrm{\α}}_1\\ \frac{\mathrm{kh}}{\mathrm{\μ}}(P_i-P_w-\mathrm{\λ}{d}_1)=0\end{array}$

式中：P_i为注水井井底注入压力，MPa；P_w为采出井井底流压，MPa；λ为启动压力梯度，MPa/m；d为井距，m；α为注入井角度，(°)；β为油井角度，(°)；α_m和β_m为计算单元的夹角，(°)；r_w为井半径，m；d₁为水井到油井裂缝端的距离，m；d₂为油井到水井裂缝端的距离，m；△t为水井缝上任一流管的宽度，m；m为油井缝长与水井缝长之比，无因次；d_l为水井裂缝到油井裂缝的距离，m；α₁,β₁,β₂,α₁为计算单元的最大夹角，(°)。

如图4所示，左图为矩形井网，其中阴影部分为四分之一矩形井网；右图为四分之一矩形井网具体特征，带箭头实圈表示水井；不带箭头实圈表示油井；粗实线表示水井人工压裂半缝长L₁和油井人工压裂半缝长L₂，m为油井缝长与水井缝长之比，L₁/L₂；黑色细虚线代表水井到油井的流线。流程进入到步骤103。

在步骤103，获取目标油藏基础参数，需获取参数包括目标油藏渗透率，md；油层启动压力梯度，MPa/m；注水井注入压力，Mpa；采出井井底流压，MPa。主要方法为：分析目标区块试井、测井或者岩心分析资料计算目标油藏渗透率；分析目标区块岩心启动压力梯度测试试验，获取油层启动压力梯度；结合油藏以及现场工艺确定目标区块合理注水井注入压力和采出井井底流压。流程进入到步骤104。

在步骤104，利用水驱波及系数公式，绘制目标油藏不同井距、排距与压裂裂缝的匹配图版。在这一实施例中，如图5到图7所示，通过利用水驱波及系数公式，绘制渗透率5×10^-3μm²，启动压力0.05MPa/m，注采压差15MPa情况下不同井距、排距与压裂裂缝的匹配图版。流程进入到步骤105。

在步骤105，根据步骤104中得到的不同井距、排距与压裂裂缝的匹配图版，评价该类储层的储层动用情况并进行井距排距优化及压裂缝长匹配优选。流程结束。

在应用本发明的一具体实施例中，通过建立有效动用系数这一理论，提出不同井网条件下人工裂缝与井距排距适配方法。利用该方法可以快速开展低渗透油***工裂缝与井距排距的优选。该技术在东营南坡滩坝砂重点产能建设区块樊151块得到应用，根据步骤104中得到的不同井距、排距与压裂裂缝的匹配图版，在目标区块的确定经济合理井距350m，目标水驱波及系数为0.85时，压裂规模(要求半缝长160m)条件下，计算排距为120m，见图6，图6是压裂半缝长160m矩形井网井距排距图版；黑色横细虚线表示目标油藏水驱波及系数，黑色纵细虚线代表经济合理井距，黑色实心圆圈为两条线交点表示所计算排距。方案部署后动用目标块石油地质储量204×10⁴t，部署油井11口，水井6口，优化最佳匹配裂缝长度110m，年平均年产油能力2.5×10⁴t，新增可采储量52.2×10⁴t，油井见效率80％以上，实现了滩坝砂低渗透油藏注水的突破。同时，该方法也指导了樊144块、高890等滩坝砂区块注水开发方案编制。

Claims (7)

1.低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法，其特征在于，该低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法包括：

步骤1，建立非达西渗流条件下单井产量的公式；

步骤2，建立非达西渗流条件下不同井网形式的水驱波及系数计算公式；

步骤3，利用水驱波及系数计算公式，绘制目标油藏不同井距、排距与压裂裂缝的匹配图版；以及

步骤4，根据步骤3中得到的不同井距、排距与压裂裂缝的匹配图版，评价该类储层的储层动用情况并进行井距排距优化及压裂缝长匹配优选。

2.根据权利要求1所述的低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法，其特征在于，在步骤1中，一注一采单元单井产量公式为：

$q={\∫}_0^{{\mathrm{\α}}_1}\frac{\frac{\mathrm{kh}}{\mathrm{\μ}}(P_i-P_w-\mathrm{\λ}(\frac{\mathrm{\ωd}(\sin \mathrm{\α}+\sin )}{\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}-2r_w))}{\ln \left(\frac{\mathrm{\ω}d\sin \mathrm{\β}}{r_w\sin \left(\text{\α+\β}\right)}\right)+\frac{{\mathrm{\α}}_m}{{\mathrm{\β}}_m}\ln \left(\frac{\mathrm{\ω}d\sin \mathrm{\α}}{r_w\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}\right)}\mathrm{d\α}$

式中：q为流量，cm³/s；k为储层渗透率，10^-3μm²；h为有效厚度，m；μ为地层流体粘度，mPa·s；P_i为注水井井底注入压力，MPa；Pw为采出井井底流压，MPa；λ为启动压力梯度，MPa/m；d为井距，m；α为注入井角度，(°)；β为油井角度，(°)，r_w为井半径，；α_m和β_m为计算单元的夹角，(°)，ω为长度系数，α₁为计算单元的最大夹角，(°)。

3.根据权利要求2所述的低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法，其特征在于，在步骤2中，水驱波及系数为注水能驱替到的面积与整个单元面积的比，根据一注一采单元单井产量公式求出当单井产量为零时能动用的最大注入井和生产井的角度α₀、β₀，如下式：

$P_i-P_w-\mathrm{\λ}\frac{\mathrm{\ωd}(\sin {\mathrm{\α}}_0+\sin {\mathrm{\β}}_0)}{\sin ({\mathrm{\α}}_0+{\mathrm{\β}}_0)}=0$

从而确定水驱波及系数，式中：Pi为注水井井底注入压力，MPa；Pw为采出井井底流压，MPa；λ为启动压力梯度，MPa/m；d为井距，m。

4.根据权利要求3所述的低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法，其特征在于，在步骤2中，对于正方形五点法井网，水驱波及系数计算公式如下：

水驱波及系数＝tanα

其中，上式中参数由下面方程求得：

$(P_i-P_w-\mathrm{\λ}\frac{d}{\cos \mathrm{\α}})=0$

式中：Pi为注水井井底注入压力，MPa；Pw为采出井井底流压，MPa；λ为启动压力梯度，MPa/m；d为井距，m；α为注入井角度，(°)。

5.根据权利要求3所述的低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法，其特征在于，在步骤2中，对于矩形井网，水驱波及系数计算公式为：

其中，上式中参数由下面方程求得：

(1) $\begin{array}{c}\mathrm{tg}{\mathrm{\α}}_1=\frac{L-L_2}{d},{\mathrm{\α}}_1=\mathrm{arctg}\frac{L-L_2}{d},{\mathrm{\β}}_1=\frac{\mathrm{\π}}{2}-{\mathrm{\α}}_1,d_1=\sqrt{d^2+{(L-L_2)}^2}\\ (P_i-P_w-\mathrm{\λ}\left(\frac{d_1(\sin \mathrm{\α}+\sin )}{\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}\right))=0,\mathrm{\β}=\frac{{\mathrm{\β}}_1}{{\mathrm{\α}}_1}\mathrm{\α}\end{array}$

(2) $\begin{array}{c}\mathrm{tg}{\mathrm{\α}}_2=\frac{d}{L-L_1},{\mathrm{\α}}_2=\mathrm{arctg}\frac{d}{L-L_1},{\mathrm{\β}}_2=\frac{\mathrm{\π}}{2}-{\mathrm{\α}}_2,d_2=\sqrt{d^2+{(L-L_1)}^2}\\ (P_i-P_w-\mathrm{\λ}\left(\frac{d_2(\sin \mathrm{\α}+\sin )}{\sin (\mathrm{\α}+\mathrm{\β})}\right))=0,\mathrm{\β}=\frac{{\mathrm{\β}}_2}{{\mathrm{\α}}_2}\mathrm{\α}\end{array}$

(3) $\begin{array}{c}{L}_2=m{L}_1,m\≠1,d_1=\sqrt{{d_1}^2+{(1-m)}^2{l}^2-2d_1(1-m)l\cos {\mathrm{\α}}_l},{\mathrm{\α}}_l=\frac{\mathrm{\π}}{2}-{\mathrm{\α}}_1\\ \frac{\mathrm{kh}}{\mathrm{\μ}}(P_i-P_w-\mathrm{\λ}{d}_1)=0\end{array}$

式中：P_i为注水井井底注入压力，MPa；P_w为采出井井底流压，MPa；λ为启动压力梯度，MPa/m；d为井距，m；α为注入井角度，(°)；β为油井角度，(°)；α_m和β_m为计算单元的夹角，(°)；r_w为井半径，m；d₁为水井到油井裂缝端的距离，m；d₂为油井到水井裂缝端的距离，m；△t为水井缝上任一流管的宽度，m；m为油井缝长与水井缝长之比，无因次；d_l为水井裂缝到油井裂缝的距离，m；α₁,β₁,β₂,α₁为计算单元的最大夹角，(°)。

6.根据权利要求1所述的低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法，其特征在于，该低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法还包括，在步骤2之后，获取目标油藏已知参数，需要获取参数包括目标油藏渗透率，md；油层启动压力梯度，MPa/m；注水井注入压力，Mpa；采出井井底流压，MPa。

7.根据权利要求6所述的低渗透油***工裂缝压裂缝长与井排距确定方法，其特征在于，在获取目标油藏已知参数的步骤中，分析目标区块试井、测井或者岩心分析资料计算目标油藏渗透率；分析目标区块岩心启动压力梯度测试试验，获取油层启动压力梯度；结合油藏以及现场工艺确定目标区块合理注水井注入压力和采出井井底流压。